Патенты автора Багмет Олег Александрович (RU)
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству толстолистового проката толщиной до 45 мм. Для обеспечения высокого уровня механических свойств проката категории прочности Х65-Х70, количества вязкой составляющей при температуре от -10 до -30°С не менее 85% и величины поглощенной энергии при температуре от - 20 до - 40°С не менее 180 Дж осуществляют аустенизацию заготовки из стали, содержащей, мас.%: С 0,02÷0,08, Si 0,10÷0,35, Mn 1,10÷2,00, Cr 0,01÷0,30, Ni 0,01÷0,50, Cu 0,01÷0,30, Mo не более 0,10, Al 0,02÷0,05, Nb 0,02÷0,06, V 0,001÷0,060, Ti 0,005÷0,030, S не более 0,0030, P не более 0,015, N 0,001÷0,008, Fe и неизбежные примеси - остальное, причем содержание марганца соответствует соотношению где Rm - временное сопротивление разрыву, Н/мм2, при этом температура аустенизации заготовки соответствует выражению после чего осуществляют черновую прокатку заготовки с последующей выдержкой подката, чистовую прокатку при температуре начала, соответствующей и конца при температуре получаемого листа, (ТКП±25)°С, при этом ТКП=(Ае3-0,031⋅h2+0,411⋅h-38), затем охлаждение полученного листа в установке контролируемого охлаждения со скоростью охлаждения 10,0÷25,0°С/с до 200÷550°С и последующее охлаждение листа отдельно или в стопе на воздухе. 2 з.п. ф-лы, 4 табл.
Изобретение относится к области металлургии. Для получения листового проката и труб с повышенными показателями сопротивления водородному и сероводородному растрескиванию под напряжением, стойкости к общей коррозии, а также низкотемпературной вязкостью с температурой вязкохрупкого перехода (Т50) менее -40°С, величиной ударной вязкости (KCV-40) более 250 Дж/см2 способ производства проката включает выплавку стали, внепечную обработку с использованием средств вакуумирования с обеспечением содержания водорода в стали не более 2 ppm, непрерывную разливку стали на слябы, нагрев слябов до температуры 1150-1250°С, предварительную и окончательную прокатку с ускоренным охлаждением. Сталь содержит, мас. %: С 0,02-0,08, Mn 0,30-1,2, Si 0,10-0,70, Nb 0,005-0,09, Al 0,025-0,045, Ti 0,01-0,023, Ni 0,01-0,3, Cu≤0,3, Cr≤1,0, N≤0,0045, S≤0,0015, P≤0,010, V≤0,10, Ca 0,0005-0,006, Ba 0,0005-0,006, железо и неизбежные примеси - остальное при выполнении соотношений 10×С+Mn+(1-10×Nb)=2±0,4, а также Ca/S=1,5÷2,5. Коэффициент ликвации не превышает 1,5. Нагретые слябы подвергают прокатке в 2-4 стадии, при этом суммарное обжатие слябов на предварительной стадии составляет 40-70% при кратности получаемого подката относительно толщины готового проката, равной 3,2-5,2, а параметры прокатки в окончательной стадии определяют в зависимости от содержания в стали хрома. Полученный прокат толщиной от 9,0 мм до 30,0 мм ускоренно охлаждают до 350-650°С со скоростью 10-30°С/с, после чего листы толщиной от 12 мм и более охлаждают на участке замедленного охлаждения, а листы толщиной менее 12 мм охлаждают на спокойном воздухе. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 6 табл.
Способ производства толстолистового проката с повышенной деформационной способностью (варианты) // 2709071
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству горячекатаного проката толщиной от 7 до 50 мм. Для обеспечения повышенной деформационной способности проката класса прочности К60-К65 при сохранении его высокой ударной вязкости и хладостойкости осуществляют аустенитизацию заготовки из стали, содержащей, мас. %: C 0,04÷0,09, Mn 1,4÷2,2, Si 0,10÷0,50, Al 0,02÷0,06, Ti 0,003÷0,035, Nb 0,01÷0,08, V не более 0,10, Mo не более 0,50, Ni не более 0,60, Cu не более 0,30, Cr не более 0,50, N 0,002÷0,010, S не более 0,005, P 0,003÷0,015, Fe и неизбежные примеси – остальное, имеющей коэффициент трещиностойкости Рст ≤ 0,24, черновую и чистовую горячую прокатку заготовки с температурой окончания чистовой прокатки ТКП=(960-310⋅C-80.Mn-20.Cu-15⋅Cr-55⋅Ni-80⋅Mo)±40°С. По первому варианту способа после чистовой прокатки проводят многостадийное охлаждение листа, при этом на первой стадии лист охлаждают водой со скоростью 15÷50°С/с до температуры Т1 в интервале от (595-372⋅C-62⋅Mn-27⋅Ni-44⋅Cr-27⋅Mo) до (830-270⋅C-90⋅Mn-37⋅Ni-70⋅Cr-83⋅Mo)°С, на второй стадии - на воздухе в течение 20÷60 с, затем - водой со скоростью 15÷50°С/с до температуры не более T2=(410-37,7⋅Mn-18,9⋅Ni-37,7⋅Cr-27⋅Mo)°С и окончательно охлаждают на воздухе или в стопе. По второму варианту способа после чистовой прокатки лист охлаждают на первой стадии водой со скоростью VП≥(17,8+50,8⋅C-8⋅Mn+0,7⋅Cr-16,8⋅Ni+7⋅Cu-22,8⋅Mo-4,9⋅Nb)°С/с, которая соответствует диапазону 2÷13°С/с, до температуры бейнитного превращения ТБП=(830-270⋅С-90.Mn-37⋅Ni-70⋅Cr-83⋅Мо)±20 °С, затем - водой со скоростью 6÷12°С/с до температуры не более Т2 (°С) и окончательно- на воздухе или в стопе. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству листового проката толщиной 12-48 мм для изготовления труб магистральных трубопроводов диаметром до 1420 мм с обеспечением доли вязкой, составляющей в изломе образцов при испытаниях падающим грузом не менее 85% при температуре испытания -20°C, ударной вязкости (KCV) при температуре испытания -40°C не менее 250 Дж/см2, высоких значений равномерного удлинения при достижении прочностных свойств в трубах из данного проката на уровне К60-К80 (Х70-Х100). После выплавки стали осуществляют ее непрерывную разливку в слябы, нагревают до температуры прокатки, проводят контролируемую горячую прокатку с ускоренным ступенчатым охлаждением и окончательным замедленным охлаждением листов в стопе. При этом горячую прокатку заканчивают в аустенитной области при температуре Ткп ±50°C, определяемой в зависимости от химического состава стали по формуле: Ткп=880-400[C]-70[Mn]+25[Si]-35[Ni]-25[Cr]-20[Cu]±30°C, ускоренное охлаждение раскатов водой осуществляют от температуры Ткп ±50°C аустенитной области со скоростью 10÷50 град./с до температуры Bs±50°C, определяемой по формуле Bs=695-320[C]-15[Cr+Cu+Ni]-25[Mn], после прекращения подачи воды на раскат осуществляется охлаждение на воздухе со скоростью 0,1÷3°C/с для выделения α-фазы и обогащения углеродом непревращенного аустенита за время t±10 c, определяемое исходя из уравнения t=94[Nb]+22[V]+40[Mo]+10[Cr]+5[Mn]-18[Si]-6[Ni]-3[Cu]-30[C], а окончательное замедленное охлаждение листов в стопы проводят со скоростью 0,01÷0,001 град./с на воздухе до 100°C. 3 табл.
Изобретение относится к области металлургии, в частности для производства толстолистового проката. Для повышения деформационной способности проката, хладостойкости за счет создания феррито-мартенсито/бейнитной структуры способ включает получение непрерывнолитой заготовки из стали, содержащей, мас. %: углерод 0,05÷0,08, марганец 1,5÷2,5, кремний 0,10÷0,50, алюминий 0,01÷0,05, титан 0,005÷0,03, ниобий 0,01÷0,15, ванадий 0,01÷0,10, молибден 0,01÷0,5, никель 0,01÷0,5, медь 0,01÷0,3, хром 0,01÷0,3, азот 0,002÷0,008, сера 0,003 или меньше, фосфор 0,003÷0,015, железо - остальное, при этом суммарное содержание молибдена, никеля, меди, хрома не превышает 1%, коэффициент трещиностойкости не превышает 0,24%, аустенитизацию заготовки при 1150÷1200°C, охлаждение подката водой или на воздухе, окончательную деформацию на 60÷85% в диапазоне 880÷820°C в однофазной аустенитной области, при этом деформацию завершают при температуре, определяемой химическим составом стали: Ткп=910-200С-60Mn+25Si-36Ni-20Cr-20Cu±20°C, а затем осуществляют многостадийное охлаждение раската сначала на воздухе до температуры Тно=880-75Mn-25Si-65Cr-33Ni-75Мо-270(1-ехр(-1,33С)±20°C путем перемещения по рольгангу в сторону установки ускоренного охлаждения со скоростью, которую определяют по формуле в зависимости от конечной толщины проката (Н, мм) и разности температур конца прокатки (Ткп) и начала ускоренного охлаждения (Тно): , далее ускоренное водой со скоростью 20÷50°С/с до температуры завершения ускоренного охлаждения (Тзо), определяемой формулой: Тзо=400-420С-30Mn-15(Si+Cr+Ni+Mo)±20°C. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 3 ил., 4 табл.
