Патенты автора Федотов Евгений Сергеевич (RU)
Изобретение относится к металлургии, а именно к производству листового проката в толщинах до 50 мм из хладостойкой стали для использования в тяжелом машиностроении, в строительных конструкциях в условиях низких температур до -70°С. Способ производства хладостойкого листового стального проката включает получение заготовки из стали, ее аустенизацию, деформацию путем черновой и чистовой прокаток и охлаждение. Заготовку получают из стали, содержащей, мас.%: углерод 0,04 - 0,20, кремний 0,1 - 0,5, марганец 0,9 - 1,9, сера - не более 0,009, фосфор - не более 0,015, хром - не более 0,5, никель - не более 0,4, медь - не более 0,4, алюминий - 0,02 - 0,07, ванадий - 0,002 - 0,10, ниобий - 0,01 - 0,10, титан - 0,003 - 0,10, молибден - 0,05 - 0,5, азот - не более 0,010, кальций - не более 0,005, бор - не более 0,005, мышьяк - не более 0,08, цирконий - не более 0,2, железо и неизбежные примеси - остальное. Аустенизацию путем нагрева заготовки под прокатку осуществляют до температуры 1150 - 1300°С, начинают чистовую прокатку при температуре 880 - 990°С, а заканчивают при температуре 810 - 920°С, далее осуществляют охлаждение полученного листового стального проката на воздухе до температуры окружающей среды, затем выполняют его термообработку, при которой производят нагрев до температуры 900 - 950°С, ускоренное охлаждение водой до температуры не более 350°С, повторный нагрев до температуры 500 - 690°С и последующее охлаждение на воздухе. Обеспечиваются высокие механические свойства, в том числе и при -70°С. 4 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 пр.
Способ производства мелющих шаров // 2790722
Изобретение относится к способу производства мелющих шаров. Осуществляют разливку стали в заготовки квадратного сечения, затем указанные заготовки перекатывают в заготовки круглого сечения, диаметр которых соответствует условному диаметру конечных шаров в диапазоне 30–40 мм. Осуществляют нагрев заготовок круглого сечения до температуры 1010–1160°С. Производят поперечно-винтовую прокатку с температурой конца прокатки 950–1100°С. Выполняют подстуживание шаров до температуры 770–890°С. Затем осуществляют их закалку до температуры 100–150°С, а далее шары подвергают самоотпуску в течение не менее 12 часов. В результате повышается абразивная стойкость шаров. 3 з.п. ф-лы, 2 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству из стальных непрерывнолитых высокопрочных свариваемых арматурных стержней диаметром от 12 до 36 мм, используемых в качестве рабочей арматуры железобетонных конструкций, а также конструкций, работающих при низких температурах до минус 170°С. Стержень получен из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении, мас.%: углерод не более 0,10, марганец 0,60-1,80, кремний 0,05-0,60, никель 0,50-1,30, медь не более 0,40, хром не более 0,40, ванадий не более 0,03, ниобий не более 0,03, молибден не более 0,07, при необходимости титан не более 0,03, мышьяк не более 0,01 и азот не более 0,01, остальное – железо и неизбежные примеси. Стержень имеет значение углеродного эквивалента, рассчитываемое по выражению Сэкв=С+Mn/6+(Cr+V+Mo)/5+(Cu+Ni)/15, составляющее не более 0,52, микроструктуру, состоящую из мартенсита отпуска, нижнего и верхнего бейнита. Арматурный стержень обладает повышенными эксплуатационными и механическими свойствами, а именно отношение σв/σт составляет не менее 1,15, значение δр≥14%, при этом при температуре минус 168°С арматурный стержень имеет предел текучести σт не менее 575 МПа, относительное равномерное удлинение δmax не менее 3%, коэффициент чувствительности к надрезу KNSR не менее 1, где δр – относительное равномерное удлинение, %, σв – временное сопротивление разрыву, МПа, σт – предел текучести, МПа. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 3 табл.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству толстых листов из особо хладостойких конструкционных сталей, используемых для изготовления оборудования, предназначенного для хранения и транспортировки сжиженного природного газа. Способ производства горячекатаных листов из криогенной стали включает нагрев непрерывнолитых заготовок, их черновую прокатку, чистовую прокатку и охлаждение. Непрерывнолитые заготовки получают из стали, содержащей, мас. %: C 0,03-0,10, Si не более 0,45, Mn 0,20-0,80, Al 0,02-0,06, Cr не более 0,20, Ni 6,5-11,0, Cu не более 0,20, Nb не более 0,020, Ti не более 0,020, V не более 0,02, Mo не более 0,30, S не более 0,005, P не более 0,010, N не более 0,010, B не более 0,008, Sn не более 0,015, Sb не более 0,015, As до 0,005, Ca до 0,003 и/или РЗМ до 0,005, Fe и неизбежные примеси – остальное. Осуществляют нагрев непрерывнолитых заготовок до температуры 1100-1250°С, их черновую прокатку при температуре не ниже 950°С на толщину, составляющую не менее 2 толщин готового листа, с относительными обжатиями за проход не менее 10%, чистовую прокатку начинают при температуре проката 850-920°С и заканчивают при температуре 760-830°С, проводят последующее ускоренное охлаждение, после чего листы нагревают до температуры 520-620°С и охлаждают на воздухе до комнатной температуры. Во втором варианте осуществления способа после прокатки последующее охлаждение от температуры 760-830°С проводят на воздухе, далее листы нагревают до температуры 770-830°С и подвергают ускоренному охлаждению, после чего листы нагревают до температуры 520-620°С и охлаждают на воздухе до комнатной температуры. Обеспечивается получение высокопрочной криогенной стали, обладающей улучшенным комплексом механических свойств, характеризующихся высокими значениями ударной вязкости в диапазоне температур до минус 196°С, при сохранении высоких прочностных характеристик. 2 н. и 14 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.
Изобретение относится к металлургии, а именно к производству рулонного проката толщиной 4-20 мм для изготовления высокопрочных насосно-компрессорных и обсадных труб, преимущественно малого диаметра, эксплуатируемых в агрессивных средах, содержащих сероводород и углекислый газ. Прокат выполнен из стали следующего химического состава, мас.%: углерод 0,27-0,40, марганец 1,0-1,5, кремний 0,30-0,80, алюминий 0,02-0,06, хром не более 0,08, никель не более 0,08, медь не более 0,08, ванадий не более 0,01, ниобий не более 0,01, титан не более 0,01, молибден не более 0,01, кальций не более 0,005, азот не более 0,008, сера не более 0,005, фосфор не более 0,012, железо и неизбежные примеси – остальное, при этом значение углеродного эквивалента, рассчитываемое по выражению Сэкв=С+Mn/6, составляет в диапазоне от 0,47 до 0,63. Прокат имеет феррито-перлитную микроструктуру, содержащую феррит полиэдрической морфологии с низкой плотностью дислокаций и перлит равновесной морфологии, доля перлита составляет не менее 55%, временное сопротивление σв составляет не менее 665 МПа, предел текучести σт составляет от 379 до 552 МПа, относительное удлинение δ5 составляет не менее 19% и работа удара KV при 20°С составляет не менее 27 Дж. Обеспечивается высокий комплекс механических свойств. 2 н.п. ф-лы, 1 табл., 1 пр.
Изобретение относится к табачной промышленности, к разработке ускоренного способа лабораторных исследований по определению массовой доли нерастворимой части в табаке для кальяна. Способ предусматривает отбор пробы массой навески (5±0,5) г, размещение ее в стакане емкостью 500 мл, в который заливают 200 мл. горячей воды, температурой 70-80°С и выдержку раствора 30 минут при периодическом перемешивании, слив воды, промывку нерастворимой части холодной водой до отсутствия окраски воды, фильтрование через предварительно высушенный бумажный фильтр, подсушивание фильтра с нерастворимой частью в микроволновой печи в течение 5 мин, при мощности 800 Вт, досушку в сушильном шкафу при температуре 100-105°С в течение 40 мин, охлаждение в эксикаторе в течение 15 мин, взвешивание, определение массовой доли нерастворимой части Х,% по формуле:, где: m1 - масса навески табака для кальяна, г; m2 - масса лотка и фильтра с нерастворимой частью табака для кальяна после высушивания, г; m3 - масса лотка и фильтра до высушивания, г. Достигается снижение продолжительности проведения анализа за счет сокращения времени высушивания фильтра с нерастворимым осадком.
Шпунтовая свая // 2702959
Изобретение относится к гидротехническому и общегражданскому строительству и может быть использовано в морском и речном строительстве портовых сооружений, строительстве набережных и причалов, подпорных стенок при берегоукрепительных работах, а также при дорожном строительстве, сооружении тоннелей и фундаментов в стесненных условиях. Шпунтовая свая замкнутого трубчатого сечения содержит открытые U-образные профили, сваренные между собой, и крючкообразные замковые элементы для соединения свай в шпунтовую стенку. Свая изготовлена из двух одинаковых открытых U-образных профилей, у каждого из которых на конце одной из двух боковых полок выполнен крючкообразный замковый элемент таким образом, что в профилях, сваренных между собой, крючкообразные элементы направлены в разные стороны: у одного профиля - крючком вверх, а у другого - крючком вниз, при этом боковые полки профилей без замковых элементов сварены с боковыми полками, имеющими замковые элементы. Технический результат состоит в снижении стоимости строительства при применении свай предлагаемой конструкции за счет снижения металлоемкости и себестоимости изготовления свай. 7 ил.
Шпунтовая стенка // 2701265
Изобретение относится к гидротехническому и общегражданскому строительству и может быть использовано в морском и речном строительстве портовых сооружений, строительстве набережных и причалов, подпорных стенок при берегоукрепительных работах, а также при дорожном строительстве, сооружении тоннелей и фундаментов в стесненных условиях. Шпунтовая стенка содержит холоднокатаные U или Ω или Z-образные сваи с крючкообразными замковыми элементами, расположенными с противоположных краев каждой из свай и соединяющими их в шпунтовую стенку. Каждая свая шпунтовой стенки снабжена разными по типу первым и вторым крючкообразными замковыми элементами таким образом, что первый замковый элемент последующей сваи в стенке находится в зацеплении со вторым замковым элементом предыдущей сваи, а концевая часть и внутренние поверхности корневой части первого крючкообразного замкового элемента образуют щель кольцеобразного сечения, соответствующую по размерам цилиндрической части второго крючкообразного замкового элемента толщиной S и наружным диаметром D2, составляющим 1,05-1,30 от наружного диаметра D1 цилиндрической части первого замкового элемента, при этом расстояние между центрами радиусов кривизны цилиндрических частей замковых элементов, находящихся в зацеплении, и составляет W=(0,45÷0,55)×(D1-S), см, где D1 - наружный диаметр цилиндрической части первого замкового элемента, см; S - толщина тела сваи, см. Между наружной поверхностью цилиндрической части первого замкового элемента и внутренними поверхностями корневой части второго замкового элемента, а также между концом цилиндрической части второго замкового элемента и внутренней поверхностью цилиндрической части первого замкового элемента выполнены зазоры, обеспечивающие возможность заданного поворота свай в шпунтовой стенке относительно друг друга. Технический результат состоит в обеспечении надежной гидроизоляции шпунтовой стенки в замковых соединениях шпунтовых свай между собой при повороте свай относительно друг друга на угол до 45°, снижении затрат при сооружении шпунтовой стенки. 8 ил., 6 табл.
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к отделке листового проката, и может быть использовано на агрегатах продольной резки при роспуске рулонной стали на полосы, которые могут использоваться в качестве заготовки для производства гнутых профилей и труб на профилегибочных станах. Техническим результатом изобретения является улучшение качества поверхности реза получаемых полос, а также повышение плотности смотки бунтов полосового металла. Способ включает продольную резку полосы многопарными дисковыми ножницами, разделение полученных полос и их смотку в бунты, при этом установку дисковых ножей производят с величиной перекрытия и величиной зазора, рассчитываемыми по определенным эмпирическим соотношениям, а на участке перед дисковыми ножами в полосе создают заднее натяжение, которое рассчитывают с учетом этих величин. После начала смотки бунтов на участке перед моталкой создают заднее натяжение с величиной, превышающей величину натяжения при размотке рулона в 1,5-3,0 раза. 3 ил., 2 табл., 1 пр.
СПОСОБ ОЧИСТКИ СТАЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ ОТ СЛЕДОВ СВИНЦОВЫХ РАСПЛАВОВ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ // 2443802
Изобретение относится к очистке стальных изделий от следов свинцовых расплавов, остающихся на изделии после нанесения на них диффузионных покрытий
Изобретение относится к производству длинномерных цилиндрических изделий, в частности к производству калиброванной стали и проволоки
