Патенты принадлежащие ИФП ЭНЕРЖИ НУВЕЛЛЬ (FR)

Настоящее изобретение относится к области конверсии углеводородов, более конкретно к риформингу углеводородного сырья в присутствии катализатора с целью производства бензиновых фракций и ароматических соединений.

Изобретение относится к катализатору с добавкой фуранового соединения, к способу его получения и его применению в области гидрообработки и/или гидрокрекинга. Описан катализатор гидрообработки и/или гидрокрекинга углеводородных фракций, содержащий подложку на основе оксида алюминия, или оксида кремния, или алюмосиликата, по меньшей мере один элемент группы VIII, выбранный из кобальта и никеля, по меньшей мере один элемент группы VIB, выбранный из вольфрама и молибдена, и фурановое соединение, выбранное из фурфурилового спирта, 5-(гидроксиметил)фурфурола, 2-фуральдегида, 5-метил-2-фуральдегида, 2-ацетилфурана, метил-2-фуроата, фурфурилацетата, где содержание элемента группы VIB, выраженное в оксиде металла группы VIB, составляет от 5 до 40 мас.% от общего веса катализатора, а содержание элемента группы VIII, выраженное в оксиде металла группы VIII, составляет от 1 до 10 мас.% от общего веса катализатора, и где содержание фуранового соединения составляет от 1 до 45 мас.% от общей массы катализатора.

Изобретение относится к двум вариантам устройства фракционирования газообразной фракции, выходящей из верхней части фракционной колонны установки каталитического крекинга, причем фракция содержит сжиженный нефтяной газ (СНГ), легкий бензин и остаточный газ, называемый "горючим газом", который сам содержит некоторое количество этилена.

Изобретение относится к распределительным устройствам для распределения легкой текучей среды в реакционной камере, содержащей тяжелую текучую среду. Устройство для распределения легкой текучей среды в тяжелой среде в псевдоожиженном состоянии в реакционной камере (5) содержит подводящую трубу для подачи легкой текучей среды; первые и вторые окна (7 и 8), прорезанные в подводящей трубе, причем вторые окна выходят в реакционную камеру; отводы (6), идущие от каждого первого окна и разделяющиеся на центральный проход, входящий в реакционную камеру через промежуточное окно, прорезанное в верхней стенке отвода (6); по меньшей мере два отличающихся боковых отвода, образующих два боковых прохода, входящих в реакционную камеру через окна в периферийной части отводов.

Изобретение относится к области уменьшения отложений осадков или нестабильных или нерастворимых молекул в оборудовании для разделения и дистилляции, предпочтительно с коническим дном, применяющемся после процессов рафинирования, в которых обрабатываются тяжелые или загрязняющие продукты.

Изобретение относится к устройству для нисходящего течения жидких углеводородов, содержащему твердые частицы на дне оборудования, имеющему верхнюю цилиндрическую часть диаметром D1, нижнюю усеченно-коническую часть с углом наклона α от 5° до 85° относительно вертикальной оси (z) указанной верхней цилиндрической части, линию выпуска диаметром D2.

Изобретение относится к способам конверсии углеводородного сырья. Описан способ конверсии углеводородного сырья, по меньшей мере 50 вес.% которого, предпочтительно по меньшей мере 80 вес.% кипит при температуре по меньшей мере 300°C, включающий следующие последовательные стадии: на стадии a) проводят первую глубокую гидроконверсию указанного углеводородного сырья в присутствии водорода, факультативно, на стадии b) проводят отделение легкой фракции из части или всего потока, выходящего с указанной первой гидроконверсии, с получением по меньшей мере одной тяжелой фракции, по меньшей мере 80 вес.% которой имеет температуру кипения по меньшей мере 250°C, на стадии c) проводят вторую глубокую гидроконверсию части или всего жидкого потока, выходящего со стадии a), или тяжелой фракции, выходящей со стадии b), в присутствии водорода, причем суммарная объемная часовая скорость для стадий a)-c) ниже 0,1 ч-1, где суммарная скорость означает расход жидкого сырья на стадии a) гидроконверсии, приведенный к стандартным условиям по температуре и давлению, отнесенный к полному объему реакторов стадий a) и c), причем, катализатор гидроконверсии стадии а) и катализатор гидроконверсии стадии с) используют в форме экструдатов или шариков, стадию d) разделения части или всего потока, выходящего с указанной второй гидроконверсии, на по меньшей мере одну легкую фракцию и по меньшей мере одну тяжелую фракцию, по меньшей мере 80 вес.% которой имеет температуру кипения по меньшей мере 300°C, стадию e) деасфальтизации указанной тяжелой фракции, полученной на стадии d), стадию f) конверсии части или всей указанной деасфальтированной фракции DAO, возможно, перегнанной, причем часть или всю фракцию DAO направляют, предпочтительно напрямую, на стадию конверсии, действующую по способу, выбранному из группы, состоящей из гидрокрекинга в неподвижном слое, каталитического крекинга в псевдоожиженном слое, гидроконверсии в кипящем слое, причем эти способы могут включать в себя предварительную гидроочистку, причем катализатор гидроконверсии в кипящем слое используют предпочтительно в форме экструдатов или шариков.

Изобретение относится к нефтяной промышленности. Раскрыт способ количественного определения пиритной серы в образце осадочной породы, в котором осуществляют по меньшей мере следующие стадии: A) нагревание указанного образца в инертной атмосфере до температуры в интервале от первой температуры, составляющей от 100 до 320°C, до второй температуры, составляющей от 600 до 700°C, в соответствии с первым градиентом температуры, составляющим от 1 до 30°C/мин; B) непрерывное окисление по меньшей мере части потоков, выходящих с указанного нагревания указанного образца в инертной атмосфере, непрерывное измерение первого количества выделившегося SO2 в зависимости от продолжительности указанного нагревания в инертной атмосфере, и определение по меньшей мере содержания серы пиролиза и содержания пиритной серы пиролиза, исходя из указанного первого количества SO2; C) нагревание в окислительной атмосфере остатка указанного образца, полученного в результате указанного нагревания в инертной атмосфере до значения между третьей температурой, составляющей от 280 до 320°C, и четвертой температурой, которая больше или равна 800°C, в соответствии со вторым градиентом температуры, составляющим от 1 до 30°C/мин; D) непрерывное измерение второго количества выделившегося SO2 в зависимости от продолжительности указанного нагревания в окислительной атмосфере, определение по меньшей мере содержания серы окисления из указанного второго количества SO2, и определение по меньшей мере содержания общей серы как суммы указанного содержания серы пиролиза и указанного содержания серы окисления, при этом определяют по меньшей мере содержание пиритной серы SPyrit, содержащейся в указанном образце, с использованием , которая является весовой функцией, зависящей от параметра α, означающего долю указанной пиритной серы пиролиза от указанной общей серы, параметра β, отражающего влияние минеральной матрицы на указанную долю, параметра γ, отражающего влияние органической матрицы на указанную долю, причем значения указанных параметров заданы заранее.

Настоящее изобретение относится к съемной корзине для каталитического реактора, содержащей горизонтальное дно и совокупность вертикальных боковых стенок и/или по меньшей мере одну эллипсоидальную боковую стенку, и совокупность вертикальных труб, открытых на их нижнем и верхнем концах.

Изобретение относится к области экзотермических реакций, более конкретно, реакций гидроочистки, гидродесульфирования, гидродеазотирования, гидрокрекинга, гидрирования, гидродеоксигенации, гидроизомеризации, гидродепарафинизации или же гидродеароматизации, осуществляемых в реакторе с неподвижным слоем.
Настоящее изобретение относится к способу гидроконверсии в суспензии тяжелого углеводородного сырья в присутствии водорода и по меньшей мере одного диспергированного твердого катализатора, полученного из по меньшей мере одной соли гетерополианиона, объединяющей молибден и по меньшей мере один металл, выбранный из кобальта и никеля, в структуре типа Страндберга, Кеггина, лакунарного Кеггина или замещенного лакунарного Кеггина.
Изобретение относится к способу гидроконверсии тяжелого углеводородного сырья в присутствии водорода, по меньшей мере одного твердого катализатора на подложке и по меньшей мере одного дисперсного твердого катализатора, полученного из по меньшей мере одной соли гетерополианиона, сочетающей молибден и по меньшей мере один металл, выбранный из кобальта и никеля, в структуре типа Страндберга, Кеггина, лакунарного Кеггина или замещенного лакунарного Кеггина.

Предложено смесительное и распределительное устройство для текучих сред для каталитического реактора с нисходящим потоком. Оно включает зону смешивания, в которой имеется, по меньшей мере, камера смешивания текучих сред длиной L1' и камера обмена текучих сред длиной L2', расположенная под указанной камерой смешивания и наложенная на нее, при этом длина L2' указанной камеры обмена строго больше, чем длина L1' указанной камеры смешивания.

Изобретение относится к устройству для впрыска углеводородного сырья установки переработки, в частности установки крекинга с флюидизированным катализатором. Устройство (10) для впрыска углеводородного сырья установки переработки, выполненное с возможностью распыления жидкости на капли посредством газа, содержит полый трубчатый корпус (12), который проходит в продольном направлении (X) и внутренняя стенка (13) которого образует первую зону, называемую контактной зоной (Z1), и вторую зону (Z2), расположенную ниже по потоку относительно первой зоны по направлению потока жидкости и газа внутри корпуса.

Настоящее изобретение относится к насадке с трехмерной структурой, особенно хорошо подходящей для осуществления гомогенного и анизотропного перемешивания газовой фазы и дисперсной твердой фазы, перемещающихся в противотоке; и к применению указанной насадки в отгонной секции установок каталитического крекинга в псевдоожиженном слое.

Изобретение относится к улучшению конструкций распределителей, предназначенных для распределения легкой фазы в тяжелой фазе. Изобретение относится к устройству распределения легкой фазы внутри тяжелой фазы в реакционной камере (5), где указанная тяжелая фаза присутствует в псевдоожиженном состоянии, при этом устройство включает трубопровод (1) для подвода легкой фазы, указанный трубопровод (1) является цилиндрическим и открытым в верхней части благодаря первым и вторым прямоугольным окнам (7, 8), расположенным в боковой стенке указанного трубопровода (1), при этом вторые окна (8) продолжаются ветвями (6), перпендикулярными оси симметрии реакционной камеры (5), при этом над верхней частью трубопровода (1) находится выпуклая головка (9).

Группа изобретений относится к каталитическому реактору с радиальным потоком углеводородного сырья и способу каталитического реформинга сырья, в частности бензина. Реактор содержит устройство подачи сырья, устройство отведения отходящего потока реакции, реакционную зону, содержащую слой катализатора, заключенную в наружной, по существу, цилиндрической оболочке, имеющую форму каталитического модуля, вытянутого по вертикальной оси (АХ) и ограниченного наружной и внутренней стенками, проницаемыми для сырья и отходящего потока реакции, и первой и второй боковыми стенками, непроницаемыми для сырья, опору, устройство сбора отходящего потока реакции, вытянутое вдоль оси (АХ), сообщающееся с наружной или внутренней стенкой модуля, и кольцевую зону, расположенную на том же уровне, что и модуль, вне реакционной зоны.

Настоящее изобретение относится к насадке с трехмерной структурой, позволяющей осуществить гомогенный контакт между газовой фазой и диспергированной твердой фазой, перемещающимися в противотоке. Насадка состоит из совокупности рядов шевронов, при этом ряды шевронов, по существу, параллельные, распределены в двух плоскостях, образующих угол альфа, составляющий от 20 до 70°, относительно горизонтали, и каждый ряд шевронов характеризуется углом бета, определяющим границу шеврона, при этом этот угол составляет от 60 до 120°.

Изобретение относится к каталитическому реактору с применением катализатора в движущемся слое кольцевой формы, ограниченном на своей внешней периферии стенками, образующими цилиндрическую корзину (5), и на своей внутренней периферии центральным коллектором (3), при этом катализатор медленно перемещается за счет силы тяжести в пространстве, заключенном между корзиной (5) и центральным коллектором (3), и циркулирует вниз по циркуляционным стойкам (2), установленным на по существу полусферическом дне упомянутого реактора, при этом упомянутые корзины могут перемещаться вдоль по существу вертикальной оси на расстояние в несколько сантиметров, которое может достигать 10 см, при этом корзина (5) оснащена по существу вертикальными лотками (7), установленными в нижней части корзины (5), в продолжении стенки упомянутого лотка (7).

Изобретение относится к области контактных колонн газ/жидкость для установок обработки газа, улавливания CO2, дегидратации или дистилляции. Распределительная пластина 2 для истечений в противотоке в массо- и/или теплообменной колонне между газом и жидкостью содержит, по меньшей мере, одну трубу 4, выступающую из верхней части указанной пластины 2, для прохода через нее газа и, по меньшей мере, одно средство для прохода жидкости 5 через пластину 2, при этом газ поднимается через трубу для прохода газа 4, а жидкость проходит вниз через упомянутые средства для прохода жидкости 5, труба 4 для прохода газа содержит, по меньшей мере, колпак 7, надстроенный по отношению к трубе 4 так, чтобы позволять газу вытекать через пространство, образованное между колпаком 7 и трубой 4, и так, чтобы препятствовать жидкости, поступающей сверху верхней части указанной пластины, проникать в трубу 4, причем внутренняя часть, по меньшей мере, одной из труб для прохода газа 4 снабжена материалом, диспергирующим по отношению к газу и обеспечивающим диспергирование газа во время его прохода в трубе 4, создавая, таким образом, лучшую гомогенизацию газа на выходе из трубы 4.

Настоящее изобретение касается способа обработки бензина, содержащего серосодержащие соединения, олефины и диолефины, включающего следующие стадии: а)фракционирования бензина на по меньшей мере: фракцию легкого бензина LCN; первичную промежуточную фракцию бензина MCN; и первичную фракцию тяжелого бензина HHCN; где стадию а) осуществляют в два этапа фракционирования: а1) фракционирование бензина на фракцию легкого бензина LCN и промежуточную фракцию тяжелого бензина HCN; а2) фракционирование промежуточную фракцию тяжелого бензина HCN на по меньшей мере одну первичную промежуточную фракцию бензина MCN и первичную фракцию тяжелого бензина HHCN; b)обессеривания (десульфирования) только первичной промежуточной фракцию бензина MCN в присутствии катализатора гидрообессеривания и водорода, при температуре, находящейся в интервале от 160 до 450°С, при давлении, находящемся в интервале от 0,5 до 8 МПа, с объемной скоростью жидкости, находящейся в интервале от 0,5 до 20 ч-1, и с отношением между расходом водорода, выраженным в нормальных м3 в час, и расходом обрабатываемого сырья, выраженным в м3 в час при стандартных условиях, находящимся в интервале от 50 н.у.м3/м3 и 1000 н.у.м3/м3, с получением по меньшей мере частично обессеренной первичной промежуточной фракции бензина MCN; c) обессеривания (десульфирования) только первичной фракции тяжелого бензина HHCN в присутствии катализатора гидрообессеривания и водорода, при температуре, находящейся в интервале от 200 до 450 ̊С, при давлении, находящемся в интервале от 0,5 до 8 МПа, с объемной скоростью жидкости, находящейся в интервале от 0,5 до 20 ч-1, и с отношением между расходом водорода, выраженным в нормальных м3 в час, и расходом обрабатываемого сырья, выраженным в м3 в час при стандартных условиях, находящимся в интервале от 50 н.у.м3/м3 и 1000 н.у.м3/м3, с получением по меньшей мере частично обессеренной первичной фракции тяжелого бензина HHCN; d) подачи в качестве смеси частично обессеренную первичную промежуточную фракцию бензина MCN, не подвергавшуюся последующей обработке на стадии b), и частично обессеренную первичную тяжелую фракцию HHCN, не подвергавшуюся последующей обработке на стадии с), в разделительную колонну с выделением газообразного потока, содержащего водород и H2S, вторичной промежуточной фракции бензина MCN с низкими содержаниями серы и меркаптанов и вторичной фракции тяжелого бензина HHCN, содержащей серосодержащие соединения, в том числе рекомбинационные меркаптаны; е) обессеривания (десульфирования) вторичной фракции тяжелого бензина HHCN, выходящую со стадии d), содержащую серосодержащие соединения, в том числе рекомбинационные меркаптаны, в присутствии катализатора гидрообессериванияи водорода, при температуре, находящейся в интервале от 200 до 450°С при давлении, находящемся в интервале от 0,5 до 8 МПа, с объемной скоростью жидкости, находящейся в интервале от 0,5 до 20 ч-1, и с отношением между расходом водорода, выраженным в нормальных м3 в час, и расходом обрабатываемого сырья, выраженным в м3 в час при стандартных условиях, находящимся в интервале от 50 н.у.м3/м3 и 1000 н.у.м3/м3.
Изобретение относится к каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один предшественник никеля со степенью окисления (+II), по меньшей мере один фосфиновый лиганд формулы PR1R2R3, в котором группы R1, R2 и R3 являются одинаковыми или отличающимися друг от друга и необязательно связаны между собой, активирующий агент, выбранный из группы, которую образуют хлор- и бромпроизводные насыщенные углеводородные соединения алюминия, применяемые по отдельности или в смеси, и по меньшей мере одно основание Льюиса, причем в указанной композиции молярное отношение фосфинового лиганда к предшественнику никеля меньше или равно 5, молярное отношение комбинации основания Льюиса и фосфинового лиганда к предшественнику никеля составляет от 5 до 30, молярное отношение активирующего агента к предшественнику никеля превышает или равно 6 и меньше или равно 30.

Изобретение относится к устройству разделения газа/жидкости, размещаемому в зоне рециркуляции реакторов с трехфазным псевдоожиженным слоем, используемых в процессах гидрокрекинга тяжелых углеводородных остатков в присутствии водорода под высоким давлением, где зона (39) рециркуляции образована верхней полусферой реактора, в нижней части ограничена конической поверхностью (30), позволяющей возвращать в каталитическую зону отделенную жидкость.

Настоящее изобретение относится к способу десульфирования бензиновой фракции, содержащей сернистые соединения, олефины и диолефины, включающему по меньшей мере следующие этапы: a) фракционирование бензина, чтобы извлечь легкую бензиновую фракцию LCN и первую тяжелую бензиновую фракцию HCN; b) осуществление первого этапа десульфирования первой тяжелой бензиновой фракции HCN; c) частичная конденсация первого десульфированного потока, выходящего с этапа b), чтобы получить газовую фазу, состоящую в основном из водорода и H2S, и жидкую углеводородную фазу HCN, содержащую растворенный H2S; d) разделение жидкой углеводородной фазы HCN на промежуточную бензиновую фракцию MCN и вторую тяжелую бензиновую фракцию HHCN; e) осуществление второго этапа десульфирования второй тяжелой бензиновой фракции HHCN.

Изобретение относится к способу синтеза N,N'-диметил-N,N'-ди(2-гидроксиэтил)-1,6-гександиамина формулы (I2). Способ включает две реакционные стадии и по меньшей мере одну первую реакцию между первым соединением-предшественником, не содержащим атома галогена, и вторым соединением-предшественником, не содержащим атома галогена, причем указанное первое соединение-предшественник имеет углеродный скелет, образованный линейной цепью из 6 атомов углерода, из которых 4 центральных атома углерода соединены, каждый, с 2 атомами водорода, а атомы углерода, находящиеся в положении альфа и омега, не соединены с атомом галогена.

Изобретение относится к способу обработки углеводородного сырья, имеющему содержание асфальтенов C7 по меньшей мере 1 вес.% от веса сырья, начальную температуру кипения по меньшей мере 340°С и конечную температуру кипения по меньшей мере 600°C, причем указанный способ включает следующие стадии: a) стадию экстракции сырья с помощью растворителя или смеси растворителей, b) стадию разделения фракции, содержащей деасфальтированное масло и растворитель или смесь растворителей, c) необязательную стадию введения облегчающего выпуск разжижителя во фракцию, содержащую асфальт и растворитель или смесь растворителей, d) необязательную стадию разделения фракции, содержащей асфальт и растворитель или смесь растворителей, e) необязательную стадию введения облегчающего выпуск разжижителя во фракцию асфальта, одного или в смеси с облегчающим выпуск разжижителем со стадии d).

Изобретение относится к реакционным колоннам. В колонне реакционной дистилляции, имеющей чередующиеся каталитические зоны (8) и зоны дистилляции, на уровне каждой из каталитических зон (8) жидкость вводят выше по потоку от указанной зоны через центральный жидкостный коллектор, содержащий первую часть (3) в виде цилиндра или параллелепипеда, переходящую во вторую трубчатую часть (4), доставляющую жидкость в зону (5) распределения жидкости, находящуюся ниже каталитической зоны (8) и имеющую такое же сечение, что и указанная каталитическая зона.

Изобретение относится к способам удаления кислотных соединений из газообразного отходящего потока. Изобретение может быть применено для обработки газа промышленного происхождения или природного газа.

Изобретение относится к новым азотсодержащим соединениям, относящимся к семейству полиаминов, к вариантам способа получения азотсодержащих соединений и их применению в способе селективного удаления H2S из газового потока.

Изобретение относится к способу получения геля оксида алюминия. Полученный в результате гель оксида алюминия затем можно формовать в виде шариков и использовать в качестве подложки катализатора в процессах олигомеризации или каталитического риформинга, а также в качестве адсорбента.

Настоящее изобретение относится к способу обработки бензина, содержащего сернистые соединения, олефины и диолефины, включающему следующие стадии: a) фракционирование бензина на по меньшей мере: легкую бензиновую фракцию LCN; промежуточную бензиновую фракцию MCN, содержащую углеводороды и имеющую разность температур (ΔT), соответствующих 5% и 95% перегнанной массы, от 20°C до 60°C; и яжелую бензиновую фракцию HHCN, содержащую углеводороды; b) десульфирование только промежуточной бензиновой фракции MCN в присутствии катализатора гидродесульфирования и водорода при температуре от 160°C до 450°C, давлении от 0,5 до 8 МПа, объемной скорости жидкости от 0,5 до 20 ч-1 и при соотношении между расходом водорода, выраженным в нормальных м3 в час, и расходом обрабатываемого сырья, выраженным в м3 в час в стандартных условиях, от 50 Нм3/м3 до 1000 Нм3/м3, чтобы получить по меньшей мере частично десульфированную промежуточную бензиновую фракцию MCN; c) фракционирование во фракционной колонне частично десульфированной промежуточной бензиновой фракции MCN, не подвергавшейся каталитической обработке после стадии b), чтобы извлечь сверху колонны промежуточный бензин с низким содержанием серы и меркаптанов и снизу колонны углеводородную фракцию, содержащую сернистые соединения, в том числе меркаптаны; d) десульфирование тяжелой бензиновой фракции HHCN, одной или в смеси с кубовой углеводородной фракцией со стадии c) в присутствии катализатора гидродесульфирования и водорода, при температуре от 200°C до 400°C, давлении от 0,5 до 8 МПа, объемной скорости жидкости от 0,5 до 20 ч-1 и при соотношении между расходом водорода, выраженным в нормальных м3 в час, и расходом обрабатываемого сырья, выраженным в м3 в час в стандартных условиях, от 50 Нм3/м3 до 1000 Нм3/м3, чтобы получить по меньшей мере частично десульфированную тяжелую фракцию HHCN.

Настоящее изобретение относится к способу десульфуризации крекинг-лигроина, содержащего органические соединения серы, включающему: a) подачу крекинг-лигроина на ректификационную колонну, содержащую кубовый ребойлер; b) разделение упомянутого крекинг-лигроина на фракции, с образованием фракции легкого лигроина и фракции тяжелого лигроина, которую удаляют в виде кубового осадка из ректификационной колонны; c) подачу фракции тяжелого лигроина и водорода на блок гидродесульфуризации, содержащий катализатор гидродесульфуризации, с получением вытекающего потока десульфуризированного тяжелого лигроина; причем способ дополнительно включает: d) извлечение промежуточной фракции лигроина в виде бокового погона из ректификационной колонны у тарелки для бокового погона, расположенной ниже входа для подачи сырья и выше нижнего выхода для фракции тяжелого лигроина; e) нагрев упомянутой промежуточной фракции лигроина при более низкой температуре, чем температура кубового ребойлера, с помощью промежуточного ребойлера, снабженного источником тепла, имеющим температуру более низкую, чем у кубового ребойлера; f) рециркуляцию нагретой промежуточной фракции лигроина в ректификационную колонну на тарелку, расположенную ниже тарелки для бокового погона промежуточной фракции лигроина, колонны и выше самой нижней тарелки ректификационной колонны.

Изобретение касается способа непрерывной обработки углеводородного сырья, содержащего по меньшей мере одну углеводородную фракцию, имеющую содержание серы по меньшей мере 0,1 мас.% , начальную температуру кипения по меньшей мере 340°C и конечную температура кипения по меньшей мере 440°C, причем способ включает следующие стадии: a) стадия гидродеметаллирования, на которой применяются по меньшей мере два взаимозаменяемых реактора, b) стадия гидроочистки в неподвижном слое, c) стадия гидрокрекинга в неподвижном слое, на которой применяются по меньшей мере два взаимозаменяемых реактора, в присутствии потока, выходящего со стадии b), и катализатора гидрокрекинга, d) стадия разделения потока, выходящего со стадии c), чтобы получить по меньшей мере одну газообразную фракцию и по меньшей мере одну тяжелую жидкую фракцию, e) стадия осаждения осадков, содержащихся в тяжелой жидкой фракции, полученной на стадии d), которую можно осуществить в трех возможных вариантах, называемых дестабилизацией (e1), окислением (e2) или окислительной дестабилизацией (e3), f) стадия физического отделения осадков от тяжелой жидкой фракции, полученной на стадии e) осаждения, чтобы получить фракцию, содержащую осадки, и жидкую углеводородную фракцию со сниженным содержанием осадков, g) стадия выделения жидкой углеводородной фракции, имеющей содержание осадков после старения меньше или равное 0,1 мас.%, состоящая в отделении жидкой углеводородной фракции со сниженным содержанием осадков, полученной на стадии f), от фракции дистиллята, введенной на стадии e), которую возвращают на указанную стадию e).

Изобретение относится к способу загрузки катализатора в реактор синтеза (40) типа барботажной колонны, содержащей контур разделения (21). Способ включает следующие стадии: a) заполнение по меньшей мере части реактора синтеза (40) растворителем S1; b) заполнение по меньшей мере части контура разделения (21) указанного реактора синтеза (40) указанным растворителем S1; c) указанный растворитель S1 подвергают циркуляции от реактора синтеза (40) к контуру разделения (21) и от контура разделения к реактору синтеза (40); d) нагревание реактора (40) до температуры меньше или равной 100°C; e) введение в нижнюю часть реактора синтеза (40) инертного газа и повышение давления в реакторе синтеза (40) до достижения абсолютного давления в интервале от 0,1 до 0,6 МПа; f) смешивание указанного катализатора с растворителем S2 в резервуаре (30), с получением смеси твердое/жидкое; g) повышение давления в резервуаре (30) до давления по меньшей мере на 0,2 МПа выше давления в реакторе синтеза (40), затем направляют смеси твердое/жидкое, полученной на стадии f), в реактор синтеза (40); h) отведение по меньшей мере части указанного растворителя S1 и/или S2, содержащегося в реакторе синтеза (40) и/или в контуре разделения (21).

Изобретение относится к катализатору для превращения сырья, содержащего по меньшей мере этанол, в бутадиен при температуре от 300°C до 400°C, давлении от 0,15 до 0,5 МПа, объемной скорости от 0,5 до 5 ч-1, способам его получения и применения.

Изобретение относится к катализатору для превращения сырья, содержащего по меньшей мере этанол, в бутадиен и к его применению. Катализатор содержит по меньшей мере элемент тантал, по меньшей мере один альдолизирующий элемент, выбранный из группы, состоящей из кальция, бария и их смесей, и по меньшей мере одну мезопористую оксидную матрицу, содержащую по меньшей мере один оксид элемента X, выбранного из кремния, титана и их смесей.

Изобретение относится к области экзотермических реакторов, в частности к устройству для смешивания и распределения текучих сред и каталитическому реактору с ниспадающим потоком, содержащему такое устройство.

Изобретение относится к мезопористым катализаторам для получения бутадиена из этанола. Предложен мезопористый катализатор на основе смешанного оксида, содержащего кремний и по меньшей мере один металл M, выбранный из тантала, ниобия и их смесей, в котором массовое содержание металла M составляет от 0,1 и 20% от массы смешанного оксида, и кремний и металл М связаны ковалентной связью.

Настоящее изобретение относится к способу селективного гидрирования углеводородного сырья, содержащего полиненасыщенные молекулы, содержащие, по меньшей мере, 3 атома углерода, в котором гидрирование проводят в условиях, при которых упомянутое сырье и газовую фазу, содержащую водород, пропускают через катализатор гидрирования, находящийся в единственном основном реакторе с фиксированным слоем, содержащим, по меньшей мере, два каталитических слоя, и в имеющем меньший размер предохранительном реакторе, содержащем, по меньшей мере, один каталитический слой, причем упомянутые реакторы установлены последовательно, для использования циклическим образом, с последовательным повторением этапов a), b), c), c '), d) и d'): этап a), в ходе которого сырье последовательно проходит все каталитические слои основного реактора; с момента начала дезактивации первого каталитического слоя основного реактора - этап b), в ходе которого сырье вводят в предохранительный реактор, затем, минуя первый, частично дезактивированный каталитический слой основного реактора, - в ближайший, не дезактивированный каталитический слой упомянутого основного реактора, расположенный непосредственно ниже по потоку относительно циркуляции сырья; этап c), в ходе которого сырье проходит однократно и последовательно все каталитические слои основного реактора; этап c'), одновременно с этапом c), в ходе которого дезактивированный катализатор каталитического слоя или слоев предохранительного реактора подвергают регенерации или замене свежим катализатором; этап d), в ходе которого сырье пропускают только через предохранительный реактор; этап d'), одновременно с этапом d), в ходе которого дезактивированный катализатор, по меньшей мере, двух каталитических слоев основного реактора подвергают регенерации или замене свежим катализатором.

Предложен способ получения катализатора, предназначенного для применения в реакции Фишера-Тропша, в котором осуществляют следующие последовательные стадии: a) получают носитель, пропитанный раствором нитрата кобальта, b) окисляют указанный носитель, пропитанный раствором нитрата кобальта, при температуре обжига, находящейся в интервале от 410°С до 450°С, с получением предшественника катализатора, содержащего оксиды кобальта, c) подают восстанавливающий газ, содержащий, по меньшей мере, 99% об.

Изобретение относится к катализатору, к способу получения катализатора и его применению в риформинге. Катализатор риформинга содержит подложку, по меньшей мере один благородный металл M, содержание которого составляет от 0,02 до 2 мас.% от массы катализатора, олово, фосфор и церий.

Изобретение касается способа обработки углеводородного сырья, содержащего водород и углеводороды, в том числе углеводороды C1-C4, согласно которому: a) разделяют углеводородное сырье на газовую фазу (6) и жидкую фазу, содержащую углеводороды (4); b) осуществляют первое повторное контактирование, приводя в контакт жидкую фазу с газовой фазой (8), выходящей с этапа c), до температуры от -20°C до 60°C, затем разделяют смесь с повторного контактирования на первый газовый поток, обогащенный водородом, и первый жидкий поток углеводородов; c) осуществляют второе повторное контактирование, приводя в контакт первый жидкий поток углеводородов (13) с газовой фазой (6), выходящей с этапа a), и рециркулирующим газом (14), выходящим с этапа f), при температуре в интервале от -20°C до 60°C, затем разделяют смесь повторного контактирования на второй газовый поток (17) и второй жидкий поток углеводородов (18; d) сжимают второй газовый поток (17) и отправляют указанный второй газовый поток в качестве газовой фазы (8) на этап b; e) фракционируют второй жидкий поток углеводородов (18) с этапа d) во фракционной колонне (19), чтобы отделить газообразную головную фракцию (21) и жидкую кубовую фракцию (20), содержащую углеводороды более чем с 4 атомами углерода; f) конденсируют газообразную головную фракцию (21), выходящую с этапа e), и отделяют жидкую фазу (24), содержащую преимущественно углеводороды C3 и C4, и газовую фазу (14), которую возвращают на этап c), причем по меньшей мере этап b) или этап c) осуществляют в колонне (30, 40), в которой газовый и жидкий потоки приводят в контакт в противотоке.

Настоящее изобретение относится к области распределительных тарелок, предназначенных для подачи газа и жидкости в прямоточные химические реакторы с нисходящим потоком газа и жидкости. Устройство фильтрации и распределения газовой фазы и жидкой фазы содержит сплошную тарелку, расположенную в горизонтальной плоскости, на которой закреплены по существу вертикальные патрубки, открытые на их верхнем и нижнем концах и снабженные отверстиями, и множество съемных корзин, способных вмещать и удерживать фильтрующую среду, причем каждая съемная корзина ограничена вертикальной эллипсоидальной стенкой или по меньшей мере тремя боковыми вертикальными стенками и дном, проницаемыми для газа и жидкости, и причем каждая корзина снабжена средством поддержки, действующим вместе с патрубком тарелки для поддержки съемной корзины.

Изобретение может быть использовано при получении подложки для катализаторов, используемых в процессе каталитического риформинга. Сфероидальные частицы оксида алюминия имеют удельную поверхность по БЭТ, составляющую 150-300 м2/г, средний диаметр частиц 1,2-3 мм, разброс диаметров частиц, выраженный через стандартное отклонение, не превышающее 0,1.

Изобретение относится к способу обработки углеводородного сырья, содержащего водород и углеводороды, в том числе углеводороды C1-C4. Способ включает следующие этапы: a) разделение углеводородного сырья на газовую фазу (6) и жидкую фазу (4), содержащую углеводороды; b) охлаждение жидкой фазы (4), выходящей с этапа a), до температуры меньше или равной 45°C посредством устройства охлаждения (15); c) осуществление первого повторного контактирования охлажденной жидкой фазы (4) с газовой фазой (6) в колонне (16), работающей в режиме противотока, чтобы выделить первый газовый поток (17), обогащенный водородом, и первый жидкий поток углеводородов (18); причем перед этапом охлаждения проводят предварительное охлаждение жидкой фазы, выходящей с этапа a), путем теплообмена в теплообменнике (11), в который подают первый газовый поток и/или первый жидкий поток углеводородов, выходящие с этапа c).
Изобретение относится к применению по меньшей мере одного этоксилированного неионного поверхностно-активного вещества - ЭНПАВ, выбранного из соединений приведенной формулы, в качестве ингибитора для ингибирования явлений удержания анионных ПАВ в нефтеносном пласте, в частности, в карбонатном или глинистом пласте.

Настоящее изобретение относится к способу конверсии тяжелого углеводородного сырья, включающему следующие этапы: a) этап гидроконверсии тяжелого углеводородного сырья в присутствии водорода в по меньшей мере одном или нескольких трехфазных реакторах, установленных последовательно или параллельно, содержащих по меньшей мере один катализатор гидроконверсии, причем этап a) гидроконверсии проводят при абсолютном давлении от 2 до 35 МПа, температуре от 300 до 550°C и при количестве водорода, смешиваемого с сырьем, от 50 до 5000 нормальных кубических метров (Нм3) на кубический метр (м3) сырья, чтобы получить жидкий поток со сниженным содержанием коксового остатка по Конрадсону, металлов, серы и азота, b) один или несколько факультативных этапов разделения потока, выходящего с этапа a), позволяющих получить по меньшей мере одну легкую жидкую фракцию, кипящую при температуре ниже 350°C, и по меньшей мере одну тяжелую жидкую фракцию, кипящую при температуре выше 350°C, c) этап гидроконверсии жидкого потока, выходящего с этапа гидроконверсии a), в случае, когда этап b) разделения не применяется, или этап гидроконверсии тяжелой жидкой фракции, выходящей с этапа разделения b), когда указанный этап b) применяется, в присутствии водорода в по меньшей мере одном или нескольких трехфазных реакторах, установленных последовательно или параллельно, содержащих по меньшей мере один катализатор гидроконверсии, причем этап c) гидроконверсии осуществляют при абсолютном давлении от 2 до 38 МПа, температуре от 300 до 550°C и при количестве водорода от 50 до 5000 нормальных кубических метров (Нм3) на кубический метр (м3) жидкого сырья в стандартных условиях по температуре и давлению, причем катализатор гидроконверсии на этапе a) и/или с) содержит алюмооксидную подложку, при этом катализатор на этапе a) и/или с) используют в виде экструдатов или шариков, а используемая в указанном способе полная объемная часовая скорость составляет от 0,05 до 0,09 ч-1.

Изобретение относится к установке и способу окислительно-восстановительного сжигания углеводородных фракций в химическом цикле (CLC), в частности получения азота. Способ включает сжигание углеводородного сырья восстановлением окислительно-восстановительной активной массы, приводимой в контакт с сырьем в зоне восстановления, первую стадию окисления в первой зоне окисления восстановленной окислительно-восстановительной активной массы посредством приведения в контакт с первой фракцией потока воздуха, обедненного кислородом, с получением потока диазота, содержащего количество дикислорода, меньшее или равное 100 ч./млн об., и потока частично повторно окисленной окислительно-восстановительной активной массы, вторую стадию окисления во второй зоне окисления потока частично повторно окисленной окислительно-восстановительной активной массы путем приведения в контакт с воздухом с получением потока воздуха, обедненного кислородом, и потока повторно окисленной окислительно-восстановительной активной массы и разделение потока воздуха, обедненного кислородом, с получением первой фракции потока воздуха, обедненного кислородом и второй дополнительной фракции потока воздуха, обедненного кислородом, извлекаемой из химического цикла.

Объектом изобретения является катализатор для гидроочистки и/или гидрокрекинга углеводородных фракций, способ его получения и применение. Катализатор содержит подложку на основе оксида алюминия, или оксида кремния, или алюмосиликата, по меньшей мере один элемент группы VIII, по меньшей мере один элемент группы VIB и по меньшей мере одну добавку, выбранную из Γ-валеролактона, 4-гидроксивалериановой кислоты, 2-пентеновой кислоты, 3-пентеновой кислоты или 4-пентеновой кислоты.

Изобретение может быть использовано при обработке газа, улавливании СО2, дистилляции или трансформации воздуха на плавучих баржах, предназначенных для сбора углеводородов на шельфовых установках. Распределительная тарелка 2 содержит по меньшей мере одну перегородку 6, ограничивающую отсеки 8, 9.
Наверх