Устройство для сохранения динамической устойчивости параллельной работы электростанций

 

Изобретение относится к электротехнике . Цель изобретения - повьшение эффек1ивности и надежности сохранения динамической устойчивости. При коротком замыкании (КЗ) токи и напряжения на входе фильтров симметричных составляющих 1.1,1.2, 1.3 и 2 изменяются скачком. Это приводит к появлению на выходе блоков дифференцирования с 4,1 по 4.4 сигналов , амплитуда которых пропордиональна сбросу активных мощностей, снижению напряжения (Н) и к срабатыванию в реагирующем органе 7 реле. & (Л ,.f №.2 fJie -F« j 7ffs 7M Iras фиг. г

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (!9) (Ш

121 А1 (Su 4 Н 02 J 3/24

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Режин режо ч

Ремонт ВЛ Ю1 когр бйм генер

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ

К ABTOPCHOMY СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 3816431/07 (22) 26.11.84 (46) 07.09.86. Бюл. Р 33 (71) Ордена Октябрьской Революпии всесоюзный государственный проектноизыскательский и научно-исследовательский институт "Энергосетьпроект" (72) Л.Н. Медведева (53) 621 ° 316.016.352(088.8) (56) Иофьев Б.И. Автоматическое аварийное управление мощностью энергосистем. М.: Энергия, 1974, с.100—

102, 170 — 190.

Авторское свидетельство СССР

У 248041, кл. Н 02 J 3/24, 1969.

Авторское свидетельство СССР

Ф 652649, кл. Н 02 J 3/24, 1979. (54) УСТРОЙСТВО ДЛЯ СОХРАНЕНИЯ ДИНАИИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ПАРАЛЛЕЛЬНОЙ

РАБОТЫ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ (57) Изобретение относится к электротехнике. Цель изобретения — повьппе ние эффек1ивности и надежности сохранения динамической устойчивости.

При коротком замыкании (КЗ) токи и напряжения на входе фильтров симметричных составляющих 1.1,1.2, 1.3 и 2 изменяются скачком. Это приводит к появлению на выходе блоков дифференцирования с 4.1 по 4.4 сигналов, амплитуда которых пропорциональна сбросу активных мощностей, снижению напряжения (Н) и к срабатыванию в реагирующем органе 7 реле, 1256121

Р !г з п !г

30 <г

Т,,, т!г

35 фиксирующих аварийное снижение Н в передающем узле электрической сети.

Это снижение Н в блоках преобразования ступеней преобразуется в ступени снижения Н в других узлах. В зависимости от ступени снижения Н значения нагрузок узлов сети, поступающие из блока памяти 10.3 в блоки с 9.1 по 9.4, преобразуются в сигналы сброса мощности. По сигналам сброса мощности сумматора 11.3 формируется сигнал тяжести КЗ при наличии разрешающего сигнала от внешнего фиксатора КЗ. Реагирующий орИзобретение относится к электротехнике, в частности к противоаварийной автоматике энергосистем,«и предназначено для сохранения устойчивости параллельной работы электростанций после возмущения, вызванного К3.

Цель изобретения — повышение эффективности и надежности противоава10 рийного управления.

На фиг.1 представлена схема сети с пятью генерирующими узлами; на фиг.2 — блок-схема предлагаемого устройства.

Поскольку динамическая устойчивость параллельной работы электростанций определяется движением роторов генераторов, ближайших к исследуемой электропередаче, и для сохранения ее требуются локальные управляющие воздействия на генераторы передающего конца, в основном импульсного, временного характера (разгрузка, форсировка), сложную схему можно представить как совокупность параллельно работающих электростанций и рассматривать динамическую устойчивость каждой пары энергоузлов.

Рассмотрим динамическую устойчивость связи узлов А и В, А и С, А и Д, В и Е. (фиг.1). Наиболее вероятно нарушение устойчивости по электропередаче АВ, причем величина возмущения при КЗ может быть получена исходя из анализа составляющих уравнения движения (1). ган 12 тяжести КЗ имеет п ступеней срабатывания, зависящих от состояния сети и ее загрузки, а характеристика каждой ступени зависит от загрузки питающей линии в исходном режиме.

Все ступени срабатывания поступают в блок 13 формирования управляющих воздействий. Эффективность устройства повышается благодаря тому, что величину динамического возмущения при К3 фиксируют по сбросам мощности передающего узла, а управляющее воздействие формируют по сигналу тяжести КЗ. 1 з.п. ф-лы. 2 ил.

Для эквивалентной схемы генератор шины бесконечной мощности

d 4

Т вЂ” — = P — Р„ тэ гэ.

Выразив Т э,P ý > P!.ý ер пар

2Э Э метры двухмашинной схемы, получим

T — — = P — P — — . (Р -P )— а4 Т!

C! 72 C2

dt t jz

Т

1 - - )

Т ! г где P P — механическая (турбинная) !! 2 мощность передающего и приемного конца электропередачи;

С! и Э " 4 ! г †.генерируемые активные ости

P P — собственные мощности, с! > сг активные мощности нагрузок передающего и приемного конца электропередачи в случае пренебрежения составляющей собственной мощности, текущей ло ,линии связи взаимная мощность, активная мощность, передаваемая по электропередаче; — взаимный угол; — постоянные инерции передающего и приемного конца электропередачи. з 1256121

При К3 PÄ, Р, остаются неизменшаются скачком, динамическое возмуэ щение, тяжесть КЗ, определяется по формуле н

Поскольку Р„= -Р„+И„, + P„„+ P„, +дР„,(3) та оценка будет зависеть от величи5

ы Ркв, Р„д, Р и определяться местом и видом КЗ, а также потерями мощности на ВЛ . При известных значениях нагрузок их сброс при расчетном виде металлического КЗ определяется по величине снижения напряже3 ния дБ„, поскольку изменение напряжения приемного конца дU и напря1

s жения отбора дП, может быть определено ло hU (расчет токов K3) .

В" случае металлических КЗ нерасчетного вида при определении hU

l к (aU ) = q (hUA ) будет погрешность известной величины.

Для выявлеьия места КЗ на линии электропередачи АВ или на (за) шинах передающей электростанции желательно фиксировать направление мощности обратной юследовательности..

Учет потерь в электропередаче при КЗ может быть произведен введением коррекции в формулу (3) на ос. — ., нове данных по R„ и определенных расчетом значений тока КЗ. Таким образом, в устройстве (фиг.1) реализуется следующая расчетная формула тяжести КЗ.по замерам передающего конца:

Ь =- Р -дР -hP -aP + - -(4Р +

Т А кЯ. As 4с 4в HA ь

Т

Т 4

38

+дР )- - — "(ьР -4Р— P ) . (4)

BE g, 4B но пот в

Сигнал управляющего воздействия на разгрузку в рассматриваемом у"тройстве вырабатывается в зависимости от тяжести КЗ, его длительности и послеаварийного состава оборудования. За основу при определении величины сигнала управления прини-! мается способ оценки устойчивости по равенству площадок ускорения и торможения угловой характеристики электропередачи между эквивалентным генератором и шинами бесконечной мощности или расчетом устойчивости на ЭВИ. Иногомашинность учитывается тем, %TO Р4 (Р4в )= Я (з|.п A ), послеаварийном режиме изменение этих мощностей из-за увеличения S может

4 способствовать взаимчому торможению или ускорению генераторов. д = дР +4Р т;, к

Т„ (2) Применительно к фиг.1 п 4В

Формулы (1), (2) более точные, если представлять все электрические мощности прямой последовательностью, по-20 скольку именно она создает тормозной электромагнитный момент на валу генератора °

Таким образом, выполняя в узле k (фиг.1) фиксацию сброса мощности пря-25 мой последовательности или непосредственно на генераторах, или по ВЛ

АВ, ВЛ АС, ВЛ АД и, в случае трудности прямого замера сброса мощности нагрузки (распределенная нагрузка), Зр оценивая ее по замеру снижения напряжения прямой последовательности на шинах, а в узле В производя аналогичные замеры на генераторах или по ВЛ ВА, ВЛ BE и в нагрузке З5 дР„, получая при помощи телепередачи их сумму в узле А в соответствии с уравнением (2), будем иметь инфор-. мацию о тяжести КЗ для устойчивости параллельной работы узлов А и В. Пе- 4р редача аварийной информации из узла В в узел A требует наличия канала связи и соответствующей аппаратуры, что может снизить надежность и точ-. ность устройства, так как при ступен-45 чатой телепередаче сигналов hP имеется значительный разброс (ступень срабатывания).

Т, Тз

= -др + - ДР -4Р (1+ --) ° к,в, с сг

Т„ 7332

Поэтому предлагается в устройст- SO ве выполнять все замеры на передающей эле..тростанции. Оценку сброса активной мощности с генераторов приемного конца производят по сбросу активной мощности д Р4 на ВЛ АВ SS и снижению напряжения прямой послеI довательности на шинах ЬБ, замеренным в узле А.

Устройство (фиг.2) содержит фиксаторы сброса активной мощности по всем линиям, отходящим от узла А, Э 125612 состоящие из фильтров 1.1-1.3 тока прямой последовательности, фильтра

2 напряжения прямой последовательности, преобразователей .3.1-3.3 активной мощности и блоков 4.1-4.3 дифференцирования, фиксатор доаварийной активной мощности по рассматриваемой линии электропередачи, выполненный как инерционное звено 5, включенное на преобразователь 3.1 активной мощ- 10 ности, и фиксатор снижения напряжения прямой последовательности, выполненный как преобразователь 6 напряжения, включенный на выход фильтра 2 напряжения прямой последователь- 15 ности, блок 4.4 дифференцирования и реагирующий орган 7.

Выход реагирующего органа 7 соединен непосредственно или через блоки 8.1 и 8.2 преобразования ступе- 2п ней снижения напряжения с входами блоков 9.1-9.4 преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряжения. Колй-25 чество блоков 8.1-8.2 и 9.1-9.4 определяется числом узлов с местными нагрузками, удаленных от генерирующего узла (8,1-8.2), и количеством нагрузок с различными характеристика-3р ми (9.1-9.4). Вторые входы блоков

8.1,8.2 и 9.1-9.4 связаны с выходами блока 10 сбора и обработки информации о состоянии и режиме работы сети. Блоки 8.1, 8.2 преобразования ступеней снижения напряжения связаны с выходом блока 10.1 — фиксатора схемы сети. Блоки 9.1-9.4 преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зави- 4О симости от ступени снижения напряжения связаны с выходом блока 10.3 памяти значений нагрузок сети.

Выходы блоков 4.1-4.3 дифференцирования в трактах сброса активной 45 мощности по линиям электропередач и выходы блоков 9.1-9.4 преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряже- р

1 ния подключены к входам блока 11 формирования сигнала тяжести К3 4.1-4.3 и 9.1 — на его сумматор 11.3, а 4.1 и 9.2-9.4 — на сумматоры - умножители 11,1, 11.2. Дополнительные входы сумматоров-умножителей 11,1, 11.2 соединены с выходом преобразователя

10 ° 4 числа включенных генераторов

1 Ь в параметр, характеризующий постоян" ную инерции станции. Выходы сумматоров умножителей 11.1 и 11,2 включены на входы сумматора 11.3, выход которого связан с первым входом реагирующего органа 12 тяжести КЗ, другой вход его подключен к выходу инерционного звена 5. Реагирующий орган 12 тяжести КЗ имеет дополнительный вход, подключенный к вьгходу блока 10.2 коррекции уставки в соответствии с состоянием и режимом работы сети.

Выход реагирующего органа 12 тяжести КЗ, подключается к входу блока формирования управляющего воздейст-. вия (УВ), состоящего из логических элементов И 13.1-13.4 и коммутатора

13.5. Логические элементы И 13.113.4, связаны по первому входу с выходом реагирующего органа 12 тяжести

К3, а по второму входу — соответственно с внешним фиксатором аварийного отключения участка линии АВ, выходом элемента 14 .;ремени и .вьгходом логических элементов И 15 и 16. Выходы логических элементов И 13.113.4. соединены с входами коммутатора

13.5. Выход блока 13 формирования управляющих воздействий в виде и ступеней импульсной разгрузки (и прочих

УВ) связан с общестанционным устройством управления мощностью генераторов узла А. Элемент 14 времени связан с зажимом для подключения внешнего сигнала К3. К этому же зажиму подключен дополнительный вход сумматора 11.3. Логический элемент И 15 по входу связан с внешним устройством фиксации аварийного отключения участка линии АВ и с выходом элемента 14 времени, Логический элемент

И 16 связан по входу с внешним устройством фиксации аварийного отклю чения участка линии АВ и с выходом блока 10.5 блокировки,представляющего собой реле активной мощности, включенное на выход инерционного звена 5 и имеющее уставку срабатывания, определенную расчетом. В случае различных ограничений по предельной мощности при отключении разных участков ВЛ выполняется несколько логических элементов И 15 и 16 и блокирующих сигналов. Соответственно увеличивается и количество логических элементов И 13.1, 13.2 и 13.4.

В качестве блока 8.1 (8.2) преобразования ступеней снижения напряжения используется. контактная схема ло7 12561 гики И, в которой количество возможных ступеней выхода определяется количеством расчетньп: схем сети, дающих различные характеристики д0, (aU,) =9(дПa).

В общем случае трем ступеням вход-! ного сигнала по д1ра от реагирующего органа 7 может соответствовать не более четырех дискретных сигналов д1р узлов 0 и В. 10

В качестве блоков 9.1-9.4 преобразования активной мощности нагрузки в сигнал сброса мощности в зависимости от ступени снижения напряжения применяются операционные усилители с коэффициентом усиления, про1 порциональным ступени д17, поскольку для нагрузки, представленной шунтом, дР„= Р„(2 — — —,) = Р„К„; 20

НОрд НОМ для нагрузки — перетока по ВЛ

r>Ui Р = P — =Р К ве ие U Ие Р р

НОМ где К для каждой фиксируемой ступени 25 ( снижения напряжения д0 заранее расчитан.

-Е

Значения Рч и Рее В аналоговом Ви де поступают в блоки 9.1-9.4 из блока 10.3 памяти значений нагрузок бло- 30 ка 10 сбгра и обработки информации о состоянии и режиме работы сети.

Блок 10 представляет собой выходные цепи приемных устройств телемеханики."

В нем собирается информация о схеме сети с фиксацией элементов, выведенных в ремонт, о количестве включенных генераторов на станциях А и В, о загрузке отходящих ВЛ вЂ” АС, АД, BE о величине нагрузки, включенной 40 на шинах в узлах А,О,В.

Информация о схеме сети с выхода фиксатора 10.1 схемы сети используется далее в блоках 8.1 и 8.2 преобразования ступеней снижения напряже- 45 ния, например, если отключение одного участка (ВЛ AO) существенно меняет р количественные соотношения aU (aU ) =

=L(H)aU, то ремонт этого участка р оценивается как переход к другой схе-50 ме и т.д.,место КЗ тоже влияет на заBHcHMocTb ЬБ (aU„) = (p (д11а),поэтому в структурной схеме (фиг.2) есть вход фиксатора схемы сети от контакта реле направления мощности обратной (ну-S5 левой) последовательности, установленного вне устройства и отличающего

КЗ на ВЛ от КЗ на шинах и левее узла

21 8

А. В соответствии со схемой сети и местом КЗ вырабатываются контактные сигналы 1,2 3 и т.д., которые дают р различные значения ступеней ЬБ (дав) в узлах В (О) при тех же зафиксированных ступенях снижения напряжения дЦ

Информация о состоянии линии электропередачи AB (по участкам), АС, АД вместе с величинами загрузок ВЛ

АС, ВЛ АД участвует в выработке сигнала коррекции уставок реагирующего органа 12 тяжести КЗ в блоке 10„2, поскольку при этом меняются коэффи-циент зависимости и крайние точки характеристики срабатывания. По оси

Р изменение уставки в зависимости от количества включенных участков на ВЛ АВ осуществляется контактно и связано с изменением предела статистической устойчивости ВЛ АВ, по оси д„ И коррекция уставки реагирующего органа 12 осуществляется через операционный усилитель, сигнал на выходе которого равен нулю при отключении или максимальной загрузке всех прочих ВЛ. В прочих режимах появляется сигнал, увеличивающий уставку по aÄe, так как слабо загруженные прочие связи позволяют лучше сохранить устойчивость (влияние многомашинности).

Информация о количестве включенных генераторов в узлах А,В с коэффициентом пропорциональности, равным приведенной к базовому значению мощности постоянной инерции одного агрегата, дает значение постоянной инерции узла.

Т а= Т р ° и га р Т; в. = Т в. и гв и поступает из преобразователя 10.4 в цифровом или контактном виде к сумматорам-умножителям 11.1-11.2 блока формирования сигнала тяжести КЗ (Т ° д, 1, Т И) °

Устройство работает следующим образом.

При К3 токи и напряжения на входе фильтров 1 и 2 симметричных составляющих, изменяются скачком и на выходе преобразователей 3.1-3.3 активной мощности преобразователя 6 напряжения сигнал снижается. Это приводит к появлению на выходе блоков 4.1-4.4 дифференцирования сигналов, амплитуда которых пропорциональна сбросу .

9 12561 активных мощностей Ьрдь Ф Ьрд» У 4 Рдр) снижению напряжения и к срабатыванию в реагирующем органе 7 реле, фиксирующих аварийное снижение напряжения (1-3 ступени) в узле А h U„ . Большая из зафиксированных ступеней сигнала снижения напряжения ь П„, проходя через блоки 8.1 и 8,2 преобразования ступеней снижения напряжения,преобразуется в ступень снижения напряже- !О ния в узлах О и В. Далее все сигналы

Ь0 поступают в блоки 9.1-9.4 преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения 15 напряжения „rpe в соответствии со зна-. чениями нагрузок узлов А,О,В, поступающими в аналоговом виде из блока

10.3 памяти значений нагрузок выраба— тываются дискретные сигналы сброса 20 мощности ьРн, ьРц,, ьР в, ЬРве . Сигналы с выходов блоков 9.1-9.4 и бло- ков 4.1-4.3 дифференцирования в тракте фиксации сброса активной мощности по ВЛ приходят на входы блока 11 фор- 25 мирования сигнала тяжести КЗ, где реализуется формула (4 ):

1 в х (4Рьв 4 íî ЬР„в -ьРв ) + ЬРдв +aPae +

+ ЬР+ Р„

Первые два слагаемых получаются в сумматорах — умножителях 11.1,11.2, вся сумма — в сумматоре 11.3 при на- 35 личин разрешающего сигнала от внешнего фиксатора КЗ. Сигнал тяжести КЗ с выхода сумматора 11.3 поступает в реагирующий орган 12 тяжести КЗ, где имеется п ступеней срабатывания, ус- 40 тавка срабатывания которых задана от блока 10.2 коррекции уставки как функция состояния ВЛ АВ, ВЛ АС, ВЛ

АД и загрузки ВЛ АС, ВЛ АД. Характеристики срабатывания ступеней реаги- 45 рующего органа 12 тяжести К3 выполняются зависимыми от загрузки ВЛ АВ

t в исходном режиме. Значение Р„ подается с выхода инерционного звена

5 и при КЗ не меняется. 50

Зависимые характеристики реагирующего органа 12 тяжести КЗ позволяют осуществлять одинаковые управления по одной и той же ступени тяжести КЗ независимо от загрузки электропереда-55 чи.

Все ступени срабатывания поступают в блок 13 формирования управляющих

10 воздействий, непосредственно на его коммутатор 13.5 и через логические элементы И 13.1 †3.4 — на коммутатор

13.5. Выход на управление осуществляется установкой соответствующих штекеров коммутатора от тех ступеней тяжести К3, которые при данном развитии аварии требуют его для сохранения динамической устойчивости. При проходящих К3 (прямое воздействие на коммутатор) — это самые грубые ступени реагирующего органа 12 тяжести

КЗ, при фиксации факта затянутого

КЗ (на выходе элемента 14 времен, факта аварийного отключения какоголибо участка линии АВ (на выходе логического элемента И 15), та же ступень тяжести КЗ, проходя через логические элементы И !3.2 — 13.3, требует большого сигнала УВ, т.е. штекерами задействуются шинки коммутаFo ра 13.5 с более высокой ступенью УВ.

При аварийном отключении участка электропередачи необходимы управляющие воздействия для сохранения устойчивости по условию простого перехода (получено централизовано и реализуется как ограничение мощности генераторов) и для компенсации ускорения, вызванного КЗ. Это УВ (импульсная разгрузка) реализуется через выход логических элементов И 13.1 непосредственно, 13.4 — в случае предварительного (в исходной схеме) срабатывания блока 10.5 блокировки и логического элемента И 16, и через выход логического элемента И 13.2 в случае отключения участка ВЛ AB с фиксацией затянутого К3 на выходе логического элемента И 15.

Формулаизобретения

1. Устройство для сохранения ди-, намической устойчивости параллельной работы электростанций, содержащее фиксатор доаварийной активной мощности и фиксаторы сброса активной мощности по линиям электропередачи, фиксатор снижения напряжения прямой последовательности, блок сбора и обработки информации о состоянии и режиме работы сети, элемент времени, логический элемент И, один вход которого включен на выход элемента времени, а другой — на внешний сигнал аварийного отключения, и блок формирования управляющих воздействий, причем выходы элемента времени и логического элемента И включены на входы блока формирования управляющих воздействий, о т л и ч а ю щ е е с я тем, что, с целью повышения эффективности и надежности, оно дополнительно содержит блоки преобразования ступеней снижения напряжения, блоки преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряжения, блок формирования сигнала тяжести КЗ, состоящий из двух сумматоров-умножителей и сумматора, реагирующий орган тяжести КЗ, логический 15 элемент И, блок формирования управляющих воздействий, состоящий из логических элементов И и выходного коммутатора, блок сбора и обработки информации о состоянии и режиме ра- 20

М боты сети, выполненный в виде блокафиксатора схемы сети, блока коррекции уставки в зависимости от состояния и режима работы сети, блока памяти значений нагрузок сети, преобразователя числа включенных генераторов в параметр, характеризующий постоянную инерцию станции, и блока блокировки, при этом выходы фиксаторов сброса активной мощности по всем ли- ЗО

1256121 12 которых включен выход фиксатора сброса активной мощности по рассматриваемой линии электропередачи, на управляющие входы подключены выходы преобразователя числа включенных генераторов в параметр, характеризующий постоянную инерции станции, а выхОды соединены с входами сумматора этого же блока, разрешающий . вход сумматора связан с зажимом для подключения внешнего сигнала КЗ, выход сумматора включен на первый вход реагирующего органа тяжести КЗ, на второй вход которого включен фикса-. тор доаварийной активной мощности рассматриваемой линии электропередачи, который одновременно подключен к входу блока блокировки, выход блока коррекции уставки в зависимости от состояния и режима работы сети соединен с входом, задающим уставку реагирующего органа тяжести КЗ, а выход последнего включен на вход коммутатора и логических элементов И блока формирования управляющих воздействий, цторой вход одного„из логических элементов И связан через элемент времени с зажимом для подключения внешнего сигнала КЗ, а вторые входы трех других связаны с зажимом киям эл ктропередачи, отходящим от передающей станции, подключены к соответствующим входам сумматора блока формирования сигнала тяжести КЗ выход фиксатора снижения напряжения З5 прямой последовательности подключен к входу того же сумматора через блок . преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряжения, одновременно выход фиксатора снижения напряжения прямой последовательности подключен к входам блоков преобразования ступеней снижения напряжения, количество ко- 45 торых определено числом удаленных узлов с местными нагрузками на рассматриваемой линии электропередачи, другие входы этих блоков соединены с выходами блока-фиксатора схемы 50 сети, а выходы соответственно через свой блок преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряжения подклю- 55 чены на соответствующие входы двух сумматоров-умножителей блока формирования тяжести КЗ, на другие входы для подключения внешнего сигнала аварийного отключения, одного — непосредственно, второго — через логический элемент И, соединенный с выходом элемента времени, третьего — через логический элемент И, второй вход которого соединен с выходом блока блокировки, при этом количество комплектов логических элементов И, связанных с внешним сигналом аварийного отключения, определяется числом вариантов развития аварии, а выходы всех логических элементов И блока формирования управляющих воз-действий подключены к коммутатору и выходам коммутатора являются ступени импульсной разгрузки, причем втоРые входы блоков преобразования активной мощности нагрузок в сигнал сброса активной мощности в зависимости от ступени снижения напряжения подключены к блоку памяти значения нагрузок сети.

2. Устройство по п.1, о т л ич ающее с я тем, что, с целью повьппения точности сигнала тяжести

КЗ,на выходе фиксаторов сброса активной мощности включены фильтры тока и напряжения прямой последовательности.

1256121

<Рог 1

Составитель К. Фотина

Редактор С. Пекарь Техред И.Попович Корректор О. Луговая !

Заказ 4832/53 Тираж 612,Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам иэобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4