Способ компенсации токов однофазного замыкания в трехфазной сети с дугогасящим реактором в нейтрали

 

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано в устройствах для компенсации емкостной и активной составляющих тока однофазного замьпсания на землю и полного гашения перемежакяцихся дуг в трехфазных электрических сетйх с незазеютенной нейтралью. Цель изобретения - повьшение быстродействия и надежности резонансной настройки контура нулевой последовательности сети , а также расширение функциональных возможностей. С этой целью согласно способу, заключающемуся в том, что выявляют режим однофазного замыкания на землю в сети, формируют сигнал управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали и вводят последовательно с дугогасящим реактором ЭДС с регулируемой амплитудой, синфазную с током дугогасящего реактора , дополнительно измеряют напряжение смещения нейтрали или напряжение на дугогасящем реакторе. После этого формируют сигнал, синфазный или находящийся в противофазе с напряжением смещения нейтрали или напряжеI нием на дугогасящем реакторе с амплисл тудой, пропорциональной сигналу управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали, и вводят последовательно с дугогасящим реактором дополнительную ЭДС, пропорциональную сформированному сигналу. С целью расширения области использования на сети с компенсацией активной составляющей согласно способу модулируют сформированный сигнал знаком тока через дугогасящий реактор, после чего де тектируют промодулированный сигнал знаком тока через дугогасящий реактор . 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

СО}ОЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИН (19} (11} д1} 4 Б 0 2 Н 9 /08

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ ""

К А ВТОРСКОМЪ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (21) 3807600/24-07 .(22) 30.10.84 (46) 15.10.86. Бюл. В 38 (71) Донецкий ордена Трудового Красного Знамени политехнический институт и Институт прикладной математики и механики АН УССР (72) В.К.Обабков, Ю.Н Целуевский, Э.P.Îñèïîâ и В.M.Èïüèí (53) 621 ° 316 ° 925 (088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

1} 649081, кл. Н 02 J 3/18, 1977.

Авторское свидетельство СССР

В 813587, кл. Н 02 J 3/18, 1980. (54) спосОБ компенсАции токов одноФАЗНОГО ЗАМЫКАНИЯ В ТРЕХФАЗНОЙ СЕТИ

С ДУГОГАСЯ1цИИ РЕАКТОРОИ В НЕЙТРАЛИ (57) Изобретение относится к.области электротехники и может быть использовано в устройствах для компенсации емкостной и активной составляющих тока однофазного замыкания на землю и полного гашения перемежающихся дуг в трехфазных электрических сетях с незаземпенной нейтралью. Цель изобретения — повышение быстродействия и надежности резонансной настройки контура нулевой последовательности се» ти, а также расширение функциональных возможностей. С этой целью согласно способу, заключающемуся в том, что выявляют режим однофазного замыкания на землю в сети, формируют сигнал управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали и вводят последовательно с дугогасящим реактором ЭДС с регулируемой амплитудой, синфазную с током дугогасящего реактора, дополнительно измеряют напряжение смещения нейтрали или напряжение на дугогасящем реакторе. После этого формируют сигнал, синфазный или находящийся в противофазе с напряжением смещения нейтрали или напряже- а нием на дугогасящем реакторе с амплитудой, пропорциональной сигналу управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали, и вводят после- С довательно с дугогасящим реактором дополнительную ЭДС, пропорциональную 2 сформированному сигналу, С целью расширения области использования Ra сети с компенсацией активной составляющей согласно способу модулируют сформированный сигнал знаком тока через дугогасящий реактор, после чего де.тектируют промодулированный сигнал .знаком тока через дугогасящий реактор ° t з и ф лы 3 иле

12642

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для компенсации емкостной и активной составляющих тока однофазного замыкания на землю и полного гашения перемежающихся дуг в трехфазных электрических сетях с незаэемленной нейтралью.

Цель изобретения — повышение быстродействия и надежности резонансной настройки контура нулевой последова- 1О тсльности сети, а также расширение

Функциональных возможностей.

На фиг.1 показана функциональнопринципиальная схема устройства, реализующего предлагаемый способ; íà 15 фиг.2 — принципиальная схема множительного звена устройства; на фиг.3— временные диаграммы работы устройства по фиг.1 (при использовании недугового однофазного замыкания на 20 землю с дугогасящим реактором (ДГР) плунжерного типа).

Устройство, реализующее предлагаемый способ, содержит ДГР 1 с устройством (УУИ) 2 управления индуктивностью (при применении ДГР плунжерного типа — это привод ДГР совместно с соответствующим пускателем, при применении ДГР с подмагничиванием—

30 это источник тока подмагничивания (управляемый выпрямитель), при применении ДГР с регулируемым числом витков рабочей обмотки — это совокупность силовых ключей для переключения обмоток ДГР и блок управления ти- З5 ристорными ключами), однофазный зависимый инвертор (ИЗО) 3, содержащий мостовую схему на тиристбрах

4-7 и блок 8 управления .(БУ),"управляемый выпрямитель (УВ) 9, соединен3 ° ный с источником трехфазного напряжения, выход которого эашунтирован встречно включенным диодом 10 и подключен к входу инвертора 3. Схема со1 держит также датчик 11 напряжения смещения нейтрали (ДНСН), в качестве которого может быть использован, например, трехфазный измерительный трансформатор напряжения с вторичной обмоткой, соединенной в замкнутый треугольник, датчик 12 направления тока через инвертор (ДНТИ), который может быть выполнен, например, в виде RS-триггера, на входы R u S которого блоком управления подаются импульсы, совпадающие с управляющими. чмпульсами соответственно тиристоров 6 и 7 инвертора 3. Кроме того, 63 2 устройство состоит иэ функционального преобразователя (ФП) 13, на вход которого подается выходной сигнал датчика 11, а выход подключен к первому входу множительного звена 14, элемент 15 вычитания, инвертирующий вход которого соединен с выходом множительного звена 14 неинвертирующий вход — с входом управления компенсацией активной составляющей устройства, а выход — с вторым входом

УВ 9, и блок 16 распознавания режимов (БРР), на вход которого подается выходной сигнал ДНСН 11, а выход подключен к первому входу УВ 9. Выход ДНТИ 12 через инвертор подключен также к второму входу множительного звена 14, а третий вход множительного звена 14 соединен с входом управления компенсацией емкостной составляющей.

Множительное звено 14 может содержать логический элемент ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ

ИЛИ 17, преобразователь 18 уровней логических сигналов (ПУ) и элемент 19 умножения непрерывного сигнала на двухуровневый сигнал прямоугольной формы (ЗУ), который состоит иэ аналогового ключа на полевом транзисторе 20, операционного усилителя 21 и резисторов 22-24.

Кривая 25 на фиг.3 изображает зависимость от времени напряжения e(t) смещения нейтрали и ЭДС Ед(t) источника поврежденной фазы (которые совпадают при точной настройке компенсации емкостной и активной составляющих), кривые 26 и 27 показывают аналогичные зависимости, для первой гармоники напряжения е (t) и тока I(t)

ДГР, кривые 28 и 29 представляют собой временные диаграммы для сигналов е (t). = sign e(t) и sign I(t). Кроме того, на фиг.3 изображены временные диаграммы для следующих сигналов:

0,(t) — медленного сигнала управления приводом ДГР с регулируемым воздушным зазором — кривая 30, U (t) быстрого сигнала управления компенсацией емкостной составляющей (мягкой подстройкой) — кривая 31, G(t) - сигнала на выходе множительного звена .

14 — кривая 32, -E„(t) — напряжения на выходе инвертора 3 — кривая 33, -E„(t) — компонента первой гармоники сигнала Е„(t) синфазного (в рассматриваемом случае) с напряжением

e(t) смещения нейтрали — кривая 34.

1264263

Кривая 35 изображает компонент первой гармоники сигнала — Е„(t), синфазного с током I(t) ДГР, кривая 36 суммарную емкость между фазами сети и землей, кривая 37 — индуктивность

L(t) в нейтрали сети, кривая 38 — индуктивность L (t) ДГР.

Устройство работает следующим образом.

Е„(t) = H(t)sign I(с).

Если H(t) = const, то нся энергия передаваемая инвертором н сеть, расходуется на возмещение активных потерь в КНПС. При соответствующей величине напряжения H(t), определяемой сигналом П (t) на входе управляемого выпрямителя 9, т.е. при

В нормальном режиме работы сети

:управляемый выпрямитель 16 заперт выходным сигналом блока 16 БРР. При появлении однофазного замыкания, ко.торое распознается БРР 16 по превы;шению амплитудой напряжения смещения e(t) нейтрали уровня уставки (равной, например, 15Х от номинального амплитудного значения фазного напряжения сети)., снимается запирающий сигнал блока 16 с первого входа

УВ 9 и устройство переходит в режим компенсации емкостной и активной составляющих тока однофазного замыкания, или в режим компенсации напряжения на поврежденной фазе. Компенсация емкостной составляющей осуществляется с помощью ДГР 1, индуктивность L которого задается от соответствующего автоматического регулятора (н

30 качестве которого может применяться одно из известных устройств) при помощи УУИ 2. ИЗО 3, питающийся от

УВ 9, осущесгвляет компенсацию активной составляющей тока однофазного замыкания (или компенсацию активных потерь в контуре нулевой последовательности сети). При этом, если ток

I(t) ДГР 1 направлен вверх (в направлении, указанном стрелкой на фиг. 1), БУ 8 подает отпирающие импульсы на тиристоры 4 и 7 ИЗО 3, и напряжение

H(t) питания ИЗО 3 оказывается приложенным встречно по отношению к току I(t), т.е. ИЗО 3 на данном полупериоде тока i(t) отдает энергию 45 в КНПС. В следующем полупериоде тока, I(t) тиристоры 4 и 7 ИЗО 3 запираются, а !

;БУ 8 подает отпирающие импульсы на тиристоры 5 и 6. Эти тиристоры отпираются, а напряжение H(t) питания ИЗО 3 про- 50 должает быть приложенным встречно по отношению к току Z(t), т.е. ИЗО 3 и в этом полупериоде продолжает отдавать энергию в КНПС. В дальнейшем описанные процессы повторяются (кри- 5 вые 27 и 33). Таким образом, ЭДС

Ек(й), вводимая ИЗО 3 в сеть, определяется следующим выражением. (2) где К вЂ” коэффициент пропорциональо ности между входным сигналом Б и выходным напряжением Н УВ 9, который определяется напряжением питания и схемой УВ 9 (и н случае резонансной настройки КНПС), достигается полная компенсация активной составляющей тока однофаэного замыкания (при устойчивом ОЗНЗ) или же (при перемежающем дуговом ОЗНЗ) на нейтрали сети поддерживаются незатухающие колебания, равные по амплитуде ЭДС источника поврежденной фазы. Благодаря этому на поврежденной фазе. поддерживается нулевое напряжение и дуговой процесс в сети ликвидируется. Сигнал Uд,(t) управления компенсацией активной составляющей формируется анторегулятором (компенсации активной составляющей), н качестве которого может бьггь использовано любое из известных устройств.

Сигнал Vt (t) управления мягкой подстройкой dL(t} индуктивности

L(t) подается на третий вход множительного звена 14 с выхода авторегулятора компенсации емкостной- составляющей, который может быть использован н качестве отдельного канала быстродейстнующей автонастройки компенсации или же использоваться одновременно для формирования сигнала V,(t) управления ДГР. Указанным регулятором также может служить одно из известных устройств. При построении временных диаграмм предположим, что сигналы V,(t) и 0 (t) формируются разными устройствами, причем сигнал V,(t} формируется быстродействующим регулятором (построенным, например, с использованием сигналов непромышленных частот, хотя качественная картина процессов полностью сохраняется и при использовании других типов быстро1264263

10 в соответствии с

3 действующих регуляторов, например регуляторов фазового типа).

При точной резонансной настройке

КНПС сигнал U,(t) (кривая 31) равен нулю. В результате сигнал U(t) на выходе множительного звена 14 (кривая

32) также равен нулю, величина сигнала U (t) определяется сигналом

U (t), а индуктивность Е в нейтрали сети - индуктивностью ДГР L = L

Поскольку основным видом возмущений, действующих на КНПС, являются небольшие по величине ступенчатые изменения суммарной емкости сети, т.е. соответствующие отключениям или 15 подключениям отдельных присоединений, то существующие ДГР не в состоянии отслеживать подобные возмущения с достаточными быстродействием и точностью. Рассмотрим работу уст- 20 ройства при возникновении скачкообразного изменения емкости сети (в момент времени tt;). После указанного изменения настройки КНПС отлична от резонанаса и на третий вход множительного звена 14 поступает сигнал

U {t) 4 О управления компенсацией емкостной составляющей, знак и величина которого определяется знаком и величиной расстройки. Предположим, З0 что ФП 13 описывается выражением: е () = sign e(t) . (3) Это позволяет реализовать множительное звено 14

Фиг.2.

Сигналы

U(t)= U,(t) sign e(t), sign I(t); (4)

U (t)=Uz(t)+U„(t)sign e(t), sign I(t);

H{t) =K U (t)+K U,(t) sign e(t).sign I(t) (5) соответствуют выходу множительного звена 14 (кривая 32), входу управляемого выпрямителя 9 и напряжению

H(t) на выходе управляемого выпрямителя 9 (кривая 33). Сигналам U (t) и

H(t) соответствуют кривые, совпадаю50 щие по форме с кривой 32 и смещенные вверх по оси ординат на величины, % Ф равные соответственно U и К U .

Подставив (5) в (1) и учитывая, что

sign I(t), sign I(t) е 1, получают следующее выражение для ЭДС Е„() (кривая 33), вводимой при помощи

ИЗО 3 последовательно с ДГР 1:

Первое слагаемое в выражении (6) обеспечивает компенсацию активной составляющей, а второе представляет собой ЭДС Е„ (t), имеющую согласно. предлагаемому способу регулируемую амплитуду и синфазную (или находящуюся в противофазе, в зависимости от знака сигнала U„(t) напряжению

e(t) смещения нейтрали. Первая гармоника данной ЭДС (кривая 34) обеспечивает изменение индуктивности в нейтрали сети на величину () 4 KoÏ (t) (7) II о

ffl

При подаче на третий вход множительного звена 14 сигнала U (t) управления компенсацией емкостной составляющей устройства должной величины и знака обеспечивается (практически безынерционно) сохранение резонансной настройки КНПС несмотря на скачкообразное изменение емкости сети. Появление в момент t0 в составе напряжения -E„(t) — кривая 33, составляющей, соответствующей второму члену выражения (б) (первая гармоника E„(t) представлена кривой 34), приводит к уменьшению амплитуды первой гармоники напряжения е (t) на ДГР (кривая 26), что (при неизменной индуктивности L ДГР) ведет к уменьшению амплитуды тока I(t) через ДГР и ИЗО 3. В то же

1время амплитуда и фаза напряжения е() смещейия нейтрали (крйвая 25) остаются неизменными, следовательно (учитывая уменьшение тока I(t) через

ДГР) скачкообразно увеличивается индуктивность Е(с) в нейтрали сети (кривая 37) и сохраняется резонансная настройка КНПС. При рассмотрении указанных лроцессов достаточно ограничиться первыми гармониками сигналов Е (1), E„(t), e<(t), так как высшие гармоники данных сигналов эффективно подавляются контуром нулевой последовательности сети, В дальней-:. шем ДГР 1 по сигналу U, О .(кривая 30) обеспечивает (со свойственным данному типу ДГР быстродействием) подстройку индуктивности Lo (кривая 38) в соответствии с новым значением емкости сети, сигнал U<(t) (кривая 31) 1264

7 по мере устранения расстройкн ДГР при помощи 1. уменьшается и при точной настройке индуктивности становится равным нулю. При этом индуктивность

L(t) (кривая 37) остается неизменной, Такое перераспределение инцуктивностей L (t) и gL(t) позволяет разгрузить ИЗО 3 н УВ 9 (8 энергетчческом

Отношении) от постоянных функций компенсацяи емкостяой со(.тавляющей, При возникновении значительных расстроек, превышающих максимально возможную для данного устрой.тва величину 6L медленная подстройка нндуктивности L(t) в нейтрали сети про- 15 изводится вначале при помощи изменения индуктивности L,(.".) ДГР до тех пор, пока не достигнет рабо-.ей зоны быстрой подстройки, Если разност резонансного значения . н теку его значения L меньше максимальной величины pL, без комчутаций производится мягкая подстройка, С это: î момента динамические характеристики

ДГР 1 становятся несущественными из- 25 за безынерционности мягкой подстройки индуктивности L нейтрали сети.

При исчезновении однофазного замыкания и восстановлении сия етрии фазных напряжений (которые распоз- ЗО наются БРР 16 по уменьшению аычлитуды напряжения смещения нейтрали ниже уровня уставки) БРР 16 подает запирающий сигнал на первьгй вход

УВ 9 и последний запирается до возникновения в сети следующего замыкаЕ„ = К(С)е,„, (10) о 1() Ь

Как видно иэ выражения (10), при использовании линейного безынерционного звена в качестве ФП 13 b,L

40 не зависит от амплитуды е напряжеЩ ния смещения нейтрали. Однако .при использовании в качестве ФП 13 компаратора упрощается техническая реализация множительного звена 14.

Работа устройства может быть ин45 терпретирована следующим образом.

Иножительное звено 14 формирует

Ф полезный сигнал U, (t)e (t) вводимый в КНПС последовательно с ДГР. Кроме того, на множительном звене 14 осуще50 ствляется амплитудная модуляция (указанным сигналом) несущего сигнала sign I(t). Промодулированный сигнал через сумматор 15 и УВ 9 передается в виде напряжения H(tPHh вход ИЗО 3, который согласно выражению (1) осуществляет амплитудную демодуляцию (опорным сигналом sign I(t) передаваемого сигнала. Благодаря этония.

Иножительное звено 14 работает следующим образом.

Логический элемент ИСКЛЮЧАЮЩЕЕ

ИЛИ 17 формирует код знака произведения sign е(t) sign I(t), Данный логический сигнал проходит через

ПУ 18, который превращает его в двухполярный, и управляет аналоговым ключом на полевом транзисторе 20.

При этом управляющему сигналу "1" соответствует проводящее состояние аналогового ключа, а сигналу "0"— непроводящее состояние. При значении

sign e(t) sign I(t) = i ключ 20 заземляет неинвертирующий вход операционного усилителя 21, коэффициент усиления схемы, выполненной на элементах 21-24, равен -1 и на выходе формируется сигнал U(t) = -П,, а при значении sign e(t) ° sign I(t) = -1 ключ 20 запирается, коэффициент уси263 8 ления схемы на элементах 21-24, становится равным 1 и на выходе формируется сигнал U(t) = U (t), Если ФП 13 не описывается выражением (3) во втором члене Е„(t) выражения (5) вместо сомножителя

sign e(t) ставят сомножитель, соответствующий функциональной зависимости ФП 13. Так, например, если ФП 13 является безынерционным линейным звеном, т.е, Е,(t) = K(t)e(t), где K(t)— коэффициент, посредством которого регулируется вводимая дополнительно

ЗДС, то

Е„(С)=Е, соз сдС+у+ 2 1-sign K(t), (8) где Е, и е .— амплитуды соответст"Ital

I женно сигналов E (t) и e(t) выражение для L(t) преобразуется к следующему виду;

Учитывая, что К(г.) = К,U,(t) получают изменение индуктивности

1264263

9 иу в выходном напряжении -F. (t) ИЗО восстанавливается сигнал П,(t) е (t), что соответствует введению дополнительной ЭДС последовательно с ДГР.

В низковольтных сетях (до 1140 В) предлагаемый способ может быть реализован и без применения дополнительных действий, указанных в п.2 формулы изобретения. При этом сформированная, согласно и. 1 формулы ЗДС вводится последовательно с ДГР или с помощью специального усилителя (мощность в единицы ватт), или в сумме с ЭДС, синфазной току реактора при помощи того же усилителя, который используется для компенсации активных потерь в КНПС, Применение устройства в сети 6 кВ при питании УВ 9 трехфазным напряжением 380 В, обеспечивает относительное изменение hL/Ь ин- 2р дуктивности нейтрали сети (без перестройки ДГР) на максимальную величину Е„ /е, достигающую 14Х. Реальное значение указанной величины, при котором полностью сохраняется нор- 25 мальное функционирование также контуров компенсации активной составляющей и постоянной составляющей, составляет 4-57. Увеличение указанных значений может быть достигнуто повы- 5р шением питающего напряжения УВ 9 или включением ИЗО 3 последовательно с ДГР 1 через повышающий трансформатор.

Х

Устройство, как следует из выра- 35 жений (7) и (10), обеспечивает безынерционную линейную связь на участке между сигналом управления и индуктивностью нейтрали сети. Благодаря положительному действию указанной связи в качестве ДГР. 1 может быть использован плунжерный реактор, что расширяет функциональные возможнос и устройства и область его применения, При этом достигается асимптотическая устойчивость контура компенсации емкостной составляющей, Действительно после попадания сигнала в зону нечувствительности привода ДГР, связь (в контуре автонастройки емкостной составляющей) через нелинейное астатическое звено — ДГР 1, размыкается и действует лишь линейная безынерционная связь (1), осуществляя мягкую подстройку 55 индуктивности. Вследствие этого резко улучшаются динамические свойства укаэанного контура.

Кроме того, обеспечивается быстродействующая (практически безынерционная) настройка индуктивности

L(t) нейтрали сети при наиболее частых в реальных сетях расстройках, не превышающих (4-5)X. Это повышает эффективность компенсации при устойчивых однофазных замыканиях и исключает опасные для изоляции сети повторные пробои места повреждения, сопровождающиеся большими перенапряжениями при перемежающемся дуговом замыкании, в результате чего повышается надежность эксплуатации компенсиро-. ванной сети.

При применении предлагаемого способа практически мгновенно парируется изменение индуктивности ДГР с подмагничиванием при переходе из нормального режима работы сети в режим однофазного замыкания. При этом оказывается возможным снизить требования к линейности ДГР. Использование ДГР с регулируемым числом витков рабочей обмотки позволяет уменьшить количество ответвлений и силовых коммутационных элементов ДГР, так как дискретность регулирования индуктивности ДГР может достигать (8-10)X без снижения характеристик, обеспечивая упрощение, повышение надежности и уменьшение стоимости устройства.

Безынерционное изменение индуктивности L(t) нейтрали сети (при помощи изменения сигнала u„(t)) пригодно также для введения поисковой модуляции в индуктивность L при использовании поисковых систем автоматической настройки компенсации, что также свидетельствует о расширении функциональных возможностей.

Формула изобретения

1. Способ компенсации токов однофаэного.замыкания в трехфазной сети с дугогасящим реактором в нейтрали, заключающийся в том, что выявляют режим однофазного замыкания на землю в сети, формируют сигнал управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали и вводят последовательно с дугогасящим реактором ЗДС с регулируемой амплитудой, синфазную с током дугогасящего реактора, отличающийся тем, что, с целью повышения быстродейст11 126 вия и надежности резонансной настройки контура нулевой последовательности сети, а также расширения функциональных возможностей, измеряют напряжение смещения нейтрали или напряжение на дугогасящем реакторе, формируют сигнал, синфазный или находящийся в противофазе с напряжейием смещения нейтрали или напряжением на дугогасящем реакторе с амплитудой, пропорциональной сигналу управления индуктивностью дугогасящего реактора в нейтрали, и вводят после-

4263 ! c. довательно с дугогасящнм реактором дополнительную ЭДС, пропорциональную сформированному сигналу.

2. Способ по п.1, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью расширения области использования на сети с компенсацией активной составляющей,.модулируют сформированный сигнал знаком тока через дугогасящий реактор, после чего детектируют промодулированный сигнал знаком тока через дугогасящий реактор.

1264263

Составитель О.Наказная

ТехредВ.Кадар

Корректор А. Зимокосов

Редактор Л.Пчелинская

Заказ 5569/53 Тираж 612

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4(5

Подписное

Производственно-полиграфическое предприятие, г.ужгород, ул. Проектная, 4