Способ управления процессом пиролиза в производстве олефинов

 

Изобретение относится к способам управления процессом пиролиза углеводородного сырья в многопоточных трубчатых печах, может быть использовано в химической промьгашен- :ности и позволяет увеличить производительность печей по целевым продуктам и снизить потери жидкого сырья и пара. Способ управления состоит в распределении сырья между печами и их змеевиками в зависимости от их закоксованности, определяемой для печей по перепадам давления и температуре на закапочно-испарительном аппарате и расходам в них паросырьевой смеси. Закоксованность змеевиков определяют по давлению топливного газа, температуре пирогаза на выходе из печей и расходам пара в их змеевики, а распределение сырья между печами и их змеевиками осуществляют с учетом соотношения в смеси газообразного и жидкого сырья. Расход газообразного сырья на. совместный пиролиз устанавливают с учетом его вида в зависимости от содержания окиси углерода в пирогазе или расхода продуктового пропилена из узла его получения. 2 ил. о (Л

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (19) (11) А1

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР

00 ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ (2 1) 4084031/23-26 (22) 22.04.86 (46) 15. 10.87. Бюл. 9 38 (72) В.А.Курицын, В.В.Кафаров, Ю.В.Родных, А.И.Гермашев, В.Н.Ветохин, В.Д.Резников, Г.И.Арапова, В.Ф.Сурма, К.А.Аурениус и А.Х.Олейников (53) 66.012-52(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР

1) 747881, кл. С 10 G 9/20, 1980.

Авторское свидетельство СССР

Р 1000453, кл. С 10 G 9/20, 1981. (54) СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ

ПИРОЛИЗА В ПРОИЗВОДСТВЕ ОЛЕФИНОВ (57) Изобретение относится к способам управления процессом пиролиза углеводородного сырья в многопоточных трубчатых печах, может быть использовано в химической промьпплен,ности и позволяет увеличить производительность печей по целевым продук(51) 4 С 10 G 9/20, G 05 D 27/00 там и снизить потери жидкого сырья и пара. Способ управления состоит в распределении сырья между печами и их змеевиками в зависимости от их закоксованности, определяемой для печей по перепадам давления и температуре на закалочно-испарительном аппарате и расходам в них паросырьевой смеси. Закоксованность змеевиков определяют по давлению топливного газа, температуре пирогаза на выходе из печей и расходам пара в их змеевики, а распределение сырья между печами и их змеевиками осуществляют с учетом соотношения в смеси газообразного и жидкого сырья. Расход газообраз- р ного сырья на совместный пиролиз устанавливают с учетом его вида в зависимости от содержания окиси углерода в пирогазе или расхода продукто- С вого пропилена из узла его получения.

2 ил.

1344776

Изобретение относится к способам управления процессом пиролиза углеводородного сырья в многопоточных трубчатых печах в производстве олефинов большой и средней единичной мощности и может быть использовано в химической и нефтехимической промышленности.

Целью изобретения является увели- 1п чение производительности печей по целевым продуктам и снижение потерь жидкого сырья и пара.

На фиг. 1 изображена схема реализации предлагаемого способа; на 15 фиг. 2 — экспериментально найденная зависимость концентрации окиси углерода в пиролизе от соотношения в сырьевой смеси, подаваемой на пиролиз, этан-пропановой и жидкой бензи20 новой фракций., Схема реализации предлагаемого способа (фиг. 1) включает в себя группу параллельно работающих многопоточных печей 1, перед выходом из которых 25 пирозмеевики 2 объединяются в общую линию, и пирогаз одним потоком поступает в эакалочно-испарительные аппараты (ЗИА). Расходы жидкого пиролизного сырья и змеевики измеряют датчи- ЗО ками 3 и регулируют регуляторами 4 и клапанами 5, расходы газообразного сырья на пиролиз в змеевики измеряют датчиками 6 расхода и регулируют регуляторами 7 и клапанами 8. Расходы пара в змеевики печей измеряют датчиками 9 и регулируют с помощью регуляторов 10 и клапанов 11. Давление реакционной смеси на входах в пирозмеевики измеряют датчиками 12 давления, 40 температуру пирогаза на выходе из змеевиков перед их объединением внутри печи измеряют датчикаМи 13 температуры. Температуру пирогаза на выходе из печей регулируют с помощью двух 45 каскадных САР, включающих в себя датчики 14 температуры, регуляторы 15 температуры, датчики 16 давления топливного газа, регуляторы 17 и клапа(ны 18 на линиях подачи топлива в пе- 5р чи. Перепад давления на ЗИА измеряют датчиками 19 и 20 давления пирогаза, температуру пирогаэа на выходе ЗИА— датчиками 21. Информация от датчиков 3, 6 и 9 расхода жидкого сырья, газообразного сырья пара, датчиков 12, 13 и 16 давления реакционной смеси и температуры пирогаза на выходе из змеевиков, давления топливного газа поступает на входы блоков 22 определения закоксованности змеевиков. Информация о суммарных значениях расходов сырья и пара в печь с выхода блоков 22 поступает на входы блоков 23 расчета закоксованности ЗИА, которые связаны также с датчиками 14, 19 и 21. Содержание окиси углерода в пирогаэе измеряется или с помощью поточного анализатора 24 или лабораторным путем. Коммутация осуществляется ключом 25. Эта информация поступает в блок 26 расчета задания по расходу газообразного сырья на совместный пирогаз через ключ ?7. Если содержание СО в пирогаэе измеряется лабораторным путем, то эта информация вводится в блок 26 из задатчика 28 концентраций. Расход продуктового пропилена на выходе 29 разделения пропан-пропиленовой фракции измеряется датчиком 30. Информация о закоксованности ЗИА печей поступает с выхода блоков 23 на входы блока 31 распределения сырья между печами. На входы блока 31 поступает также информация от блока ?6 о задании на расход газообразного сырья на совместный nupoLíj лиз (F* ) и задание на расход сумг (и) марного сырья (F* ), которое одновременно поступает на вход блока 26.

Информация о расходе продуктового пропилена от датчика 30 поступает через ключ 27 на вход блока 26. На вход последнего поступает также информация о задании на выработку установкой продуктового пропилена. Определенные в блоке 31 значения расходов жидкого и газообразного сырья в каждую печь поступают с его выхода на входы блоков 32 расчета заданий регулятором температуры и сырья. На входы блоков 32 поступает также информация от блоков 22 о степени эакоксованности змеевиков печей. Информация о значениях уставок регулято— рам 4,7 и 15 поступает в камеры из заданий с выхода блоков 32. Одновременно информация о заданиях регуляторам расхода сырья с выходов блоков 32 поступает на вхоцы блоков 33 расчета заданий по пару, с выходов которых в камеры заданий регуляторов

10 поступает информация о значениях их уставок.

Способ осуществляется следующим образом.

1344776 о, (p) 7 100% при P;„(P)) /и (Т);

Т „-Т

T,tt Т ми" . 7д . (Т)=- "- -1 — —.100% прир (Р) ар (т) (2) Jm ttJttt Jttt Jttп) < Jtrt J ttt 27т 7 33 М (3) Р

k0jm ю

1P. I Jttt >

kP

2Jm

30 определяемые при пуске печи параметры зависимости давления на входе чистого змеевика от расходов сырья и пара в змеевик (для крупнотоннажной многопоточной пиролизной печи производства олефинов типа ЭП-250 они равныko =1,2 кгс/см2 kP

=1,01 10 кгс. ч/кг- см2 . 4О

k =3,57 кгс.ч/кг ° см2; текущее значение температуры пирогаза на выходе иэ

m-го змеевика 3-й печи, измеренное датчиком 13, С;

tt

45 температура пирогаза на выходе m-го чистого змеевика при текущих значениях расходов сырья (F и F,. ), и 7ttt пара (F ) в него и текущем 5О давлений топливного газа в печь (Р ), измеряемом датчиком 16 давления газа;

Т, J ttt

T.

55

Расчет закоксованности 3НА в блоках 23 ведется по формулам

В блоках 22 рассчитывается степень закоксованности каждого змеевистепень закоксованности m-ro змеевика j-й печи, %; измеренное датчиками 12 текущее давление на входе в

m-й змеевик j --й "печи, кгс/см давление реакционной смеси на входе m-ro чистого змеевика при текущих значениях расходов жидкого (Р ), газо1

Хп образного (F . ) сырья и пара (F ), измеряемых соответственно датчиками 3, 6 и 9, кгс/cM22

kojm o т, 5ittt ll

1,т .

27m о

k — определяемые при пуске печи

3 Jttt параметры зависимости темка пиролиэной печи. Расчет ведется по формулам пературы пирогаэа на выходе

m-го чистого змеевика от расходов сырья, пара в него и от давления топливного газа на печь (для производства типа ЭП-250 они равны

k> =-70,62 10 3 С ч/кг; х!О 3 С ч/кг; k3, =61,8 см2 С/кгс);

Рмакс

У

Т вЂ” определяемые технологическим регламентом максимально и минимально возможные значения давления на входе закоксованного змеевика и температуры на его выходе, KI C/tM2 H С.

Кроме этого, в блоках 22 суммируется информация по расходам сырья ч пара в змеевики печи

"(4)

Функциональные блоки 22 реализуются с помощью стандартных элементов

УСЭППА (вычитания, сложения, умножения, сравнения, деления) или с помощью вычислительной техники, например на микро-ЭВМ "Электроника-60, миниЭВМ CM-2M.

Рассчитанные значения степени эакоксованности змеевиков (ь - ) печи ,/"- 7 ttt поступают на входы блоков 32 расчета заданий регуляторам температуры и сырья, а значения суммарного по печи расхода жидкого и газообразного сырья (F-, F (F ) поступают на

j o входы блоков 23 расчета закоксованности ЗИА.

1344776

P -Р (P )=- — - --- 1007. при п4 (дР) ), ь,.(т ); макс О

P -Р, 4 3 4 3

Т3 -Т р (Т ) =-- - — 3 — - 1007. при р (д Р) l p. (Ò )

3 макс о 1 3

Т3 -Т3;

fI

Р (5) (6) (7) РХ(та) К =а+ сь о

Т0

3 где Ксо

Г, Г

45 (и3 t hl-11 (К ср -K""ñî ) а =а +- — — — — — — -- — — —; (9) 0 о .Г)4- 1) 1,4- f3 ) 1+(г .. )г+(с. )4 . рлс)4- ) F>gee-Т) степень закоксованности ЗИЛ

j-й печи, 7; степень закоксованности ЗИА

j-й печи определенная исФ

15 ходя иэ давления на входе

ЗИА, 7% степень закоксованности ЗИА

j-й печи, определенная исходя из температуры на выходе

ЗИА, %; текущее значение давления на входе в ЗИА, измеренное датчиком 19 давления, кгс/смг; давление пирогаза на входе чистого ЗИА j-й печи при текущей температуре пирогаза на выходе из печи (Т ), измеряемой датчиком 14, текущих значениях расхода жидкого и газообразного сырья в печь (F и F ), поступающих

3 от блока 22, текущем значении расхода пара в печь (F. ), 3 также поступающем от блока 22, текущем значении давления на выходе ЗИА (Рды,, ) измеряемом датчиком 20; температура пирогаза на выходе очищенного от кокса

ЗИА j ïå÷è при текущих зна40 чениях температуры на выходе из печи расходов сырья и. пара в печь (F., F., Р., F ); макс Х J 4

3J макс и Т . — максимальные значения дав3,1 ления на входе и температуЮ ры на выходе ЗИА, кгс/смг и С;

Р P

1 ой ф ) . — параметры определяемые эксoj 23

) периментально при пуске печи в пределах: kð =0,1—

Р, 0 4 кгс/см k . =10 -3 5 х

) 1 (-т кгс ч р. х10 --«г--- —î,-—, ;k . =10 ))-4,5х смг кг . С г3

-укгс ч Р

«10 — — — --; k =0,1смг кгo C ) 33

0,7 см /кгс; ko. =340-360 С;

k2 =3 3 ° 10 -S)4-10 ч/кг.

Функциональные блоки 23 реализуются с помощью стандартных элементов пневмоавтоматики УСЭППА (вычитания, сложения, умножения, сравнения„ деления) или на базе средств вычислительной техники, например с помощью микроЭВМ "Электроника-60", мини-ЭВМ, CM-2M.

В блоке 26 определяется общий расход газообразного сырья на совместный пиролиз. Гсли в качестве газообразного сырья используется этан-пропановая фракция, то расчет ведется на основании зависимости, приведенной на фиг., которая описывается формулой а„(— — -)+а (— — — ), (8)

Fr Fr

Г +Р 2 Р „+Р содержание окиси углерода в пирогазе, мас,%; расход газообразного и жидкого сырья на совместный пиролиз, кг/ч; а, а„, а, — и ар аме тры з ави симо с ти, уточняемые в процессе работы, Вначале на основании измеренного значения концентрации окиси углерода в пирогазе и текущих заданий по рвс.ходам газообразного и суммарного сырья на совместный пиролиз уточняются параметры aL"), а 4 aP : о

1344776 8 (Ксо -Ксо) Я

F (М-13 Р*(н-13 4 р*(" Э (й — — -) (Е* ) *

„ (И- 1

Н (н- () + (Ксо -К со ) (Fc. ) т (11) F.,Рф (Д- 1 (Н- 1 F*

1+(„p.- iT ) +(Рснн=1т) (н) (н- ) а =а

1 (н) сн- «3 а =a

2 2 (н- i3 Гн- 3 о 2 значения парамет- ров зависимости (8), определенные на прошлом f N-1) 15 шаге управления; значения параметров зависимости (8), определенные на текущем (N) ша- 20 ге управления; (н1 (н)

О 2 если ключ 27 подключен к датчику 30, го расчет ведется по формуле (14).

Реализация функционального блока 26

З0 осуществляется с помощью стандартных элементов пневмоавтоматики УСЭППА (вычитания, сложения, умножения, деления, сравнения) или с помощью средств вычислительной техники, например микроЭВМ "Электроника-60", 35 мини-ЭВМ CM-2М.

В блоке 3 1 осуществляется распределение жидкого и газообразного сырья между печами. Вначале определяется расход жидкого сырья на сов40 (н3 r н3 местный пиролиз: F*(=F* -у*(4 . ф Г

Распределение сырья между печами осуществляется в зависимости от отношения F /F . Если 0(F (F (0,5, то

45 распределение жидкого сырья осуществляется обратно пропорционально закоксованности ЗИА печей, а газообразного — прямо пропорционально. Если

1Р, "/F+ ) 2, то распределение газо50 образного сырья осуществляют обратно пропорционально закоксованности печей, а жидкого — прямо пропорционально. Если 0,5 FA/ф (2, то оба вида сырья распределяются обратно пропорционально эакоксованнос

55 ти. (нЗ

F* =a г де Fcu

3 6

Р* 3 Нб а

Затем на основании скорректированных значений параметров а.(н а(" (ИЛ O i 1 а осуществляется расчет нового

2 задания по расходу на пиролиз газообразного. сырья (м3 (и3

F*=- -« — — при а (0 (13)

2а ил РАСИ) =Р*(Н- 3 при а (М3) 0 — г при а

Если в качестве газообразного сырья используется неочищенная от пропадиена и метилацетилена фракция

С» то расчет ведется по формуле (Fñ „Р*с H ), (14 Нб Нб измеренное датчиком 30 значение расхода продуктового пропилена, кг/ч; заданное значение выпуска пропилена производством олефинов, кг/ч; параметр, определяемый экспериментально в пре- делах 1,0-1,2, (значение

Fz < должно быть меньше

СЗ Нб текущего расхода продуктового пропилена F ).

С Нб

Если ключ 27 подключен к ключу 25, то расчет ведется по формуле (13), К вЂ” измеренное на теи со кущем (N) шаге управления значение концентрации СО в пирогазе, мас.Х;

К вЂ” расчетное значение со концентрации СО в пирогазе, определяемое по формуле

Расчет ведется по следующим Формулам.

1344776

РФ < 1> Ей) (1007-P.)

При О(- -y4 0,5 Р =Р -м — — - — — -; (15)

:Е (1007.- р,.)

15

Fg Емэ

При - — — 2 газообразное сырье расF+fNJ

Мпределяют по формуле (18), а жидкое . по следующей формуле:

=р* гй3 Р1" (19)

J р ф у, .

,(Х где N — - количество пиролизных печей;

4 — показатель степени, определяемый экспериментально в пределах 0,01-0,6. Р0

Блок 31 реализуется на базе элементов пйевмоавтоматики УСЭППА (модули сравнения, вычитания, деления, умножения, возведения в степень) или на базе средств вычислительной техники, например с помощью микроЭВМ "Электроника-60", мини-ЭВМ CM-2M.

B блоках 32 определяются значения уставок регуляторам расхода сырья и температуры пирогаза на выходе из печей. Расчет заданий регуляторам температуры ведется по формуле

Т. =Т- - - — — k (— — — ) 2 (20)

kiFJ F je

)р гр -+р.2 2 F +Р

ip Jp ip ip

25 (24) р Еи1

35 при ф Еzy) 2 газообразное сырье раск пределяется bio формуле (24), а жидкое по формуле . Р и

Р -F ° -тс; —— (25)

40 gamp . Р

Jm .где — показатель степени, определяемый экспериментально в пределах 0,01-0,6 °

Блоки 32 реализуются на базе гсредств вычислительной техники, например с помощью микроЭВМ типа Элекti троника-60, мини-ЭВМ СМ-2M. Они могут быть реализованы также на стандартных элементах УСЭППА (вычитания, сложения, умножения, деления, сравнения, возведения в степень).

При пиролизе 1007. газообразного сырья выход кокса и коксообразующих

55 продуктов примерно в 1,5-4 раза ниже чем при пиролизе жидкого сырья„ а кокс представляет собой плотную однородную серую массу, которую трудно выжигать. При пиролизе 100Ж

Fg F*

Ен JU J (16)

5р г р1 рус сй1

При О 5 с - — - 2 оба вида сырья р*см

М распределяют обратно пропорционально закоксованности ,„ЕМЗ, ьс

Р* (100%-Р,) („7)

2:: (1007.- )

FP (1007.-Р )

Fz (18) ,т р ф (1007- p;)

)=4 где Т вЂ” оптимальная температура пиролиза газообразного сырья, зависящая от его состава и конструк" ции печей, находится в пределах 820860 С;

k и k — коэффициенты зависимости (20), определяемые экспериментально с учетом следующего условия: если -- -- -=1 то Т =T --к -Е =Т

F Д Ю

F +F, ° 3P г < г м (21) где Т вЂ” оптимальная температура пиролиэа жидкого бензинового сырья зависит от его состава

P и конструкции печей, С (для прямогонного бензина и установки типа ЭП-300, ЭП-250

Т. =835-840 С; для производства ЭП-250 „=6,5оС;

1с =3,5 С) .

Расчет заданий регуляторам расхода сырья в змеевики осуществляется в зависимости от отношений F*/F* по

r мформулам". р*ЕМ3 при 0c -<$> < 0 5 х (1007-Р )

1г р Jp ф 7100%- pzg>

m <

3 (23) У Р при О, 5С рффи - < 2 распределение жидкого сырья осуществляется по формуле (22), а газообразного по формуле г (1007-P m)

F =р, о ра ° р Зр:» (100%-р,„)> ем

1344776

12 жидкого бензинового сырья выход кокса и коксообразующих продуктов примерно в 1 5-4 раза выше, чем при пиролизе газообразного сырья, а кокс

5 представляет собой неоднородную черную рыхловатую массу, которая легко выжигается паровоздушной Смесью.

Экспериментально установлено, что при О Г /F <0 5 характер отлагаемого 10 кокса не оказывает существенного влияния на процесс последующей очистки от него змеевиков. Поэтому для снижения скорости коксоотложения газообразное сырье распределяют прямо пропорционально закоксованности, а жидкое — обратно пропорционально.

При F /F ) 2 основной вид сырья газообразное сырье и характер отлагаемого кокса оказывает существенное влияние на очистку от него змеевиков.

Поэтому для снижения скорости отложения плотного серого кокса в змеевиках печей газообразное сырье распределяют обратно пропорционально закок- 25 сованности, а жидкое — прямо пропорционально. При этом выработка кокса из жидкого бензинового сырья не оказывает существенного влияния на скорость закоксовывания, так как его Зо расход значительно меньше (в 2 и более раза) расхода газообразного сырья, подаваемого на пиролиэ.

При 0,5

Рассчитанные значения Т поступают с выхода блоков 32 в камеры заданий регуляторов 15 температуры, расг считанные значения F и Р поступают с выхода блоков 3 в камеры заданий регуляторов 4 и 7 расхода соответственно жидкого и газообразного сырья и,на входы блоков 33 расчета заданий по пару.

В блоках 33 производится расчет заданий регуляторам расхода пара в змеевики. Расчет ведется по формуле: (26)

jmp imp

F jap ()г.

4 F " +F p JWp — оптимальное соотношение г пар — сырье при пиролизе газообразного сырья, доли ед. (для этановой фракции l„ =-0,2-0,4; для негидрированной фракции С вЂ” 1„=0,3-0,45); и k — коэффициенты зависимос3 4 ти, определяемые экспериментально с учетом следующего условия: (,27) MF jap пои -- — --- — =1 г э l7lp 76 р

= (+k +k4=, (28) виками, а также оптимально регулировать температуру пиролиза на выходе из печи и расхода пара в змеевики.

Внедрение его на установке ЭП-250 позволяет увеличить производительность печей по целевым продуктам, экономить жидкое сырье и пар, ликвидировать сбросы ценного пиролизного сырья в топливную сеть завода. формула изобретения

Способ управления процессом пиролиза в производстве оггефинов в поспедовательно соединенных печах с закалочно-испарительн:..ми аппаратами, где „, — оптимальное соотношение пар — сырье при пиролизе жидкого сырья, доли ед. (для крупнотоннажного производства олефинов типа ЭП-250 параметр Е =0,22; параметр k4=0,28).

Рассчитанные задания F "поступа—

J t ai p ют с выходов блоков 33 в камеры заданий регуляторов 10. Блоки 33 реализуются аналогично предыдущим на элементах УСЭША или на базе средств вычислительной техники.

Блоки, реализующие предлагаемый способ управления, срабатывают периодически в зависимости от периода работы датчика 24 или изменения. концентраций задатчиком 28. Предлагаемый способ управления позволяет определить оптимальный расход газообразного сырья на сов-.. местный пиролиз и распределить его оптимально между печами и их змее1344776

14 связанными общим выходным коллектором пирогаэа, и колоннами разделения пропан-пропиленовой фракции, включающий измерение давления сырья на входах змеевиков печей, перепада дав- ления на закалочно-испарительных аппаратах и температуры пирогаза на выходах змеевиков, определение эакоксованности змеевиков печей по давлению сырья на входах змеевиков, рас-. пределение сырья между печами, распределение сырья между змеевиками печи в зависимости от эакоксованности змеевиков, регулирование температуры пирогаза на выходе печей изменением подачи топливного газа в печи и регулирование подачи пара в змеевики печей, о т л и ч а юшийся тем, что, с целью увеличения производительности печей по целевым продуктам и снижения потерь жидкого сырья и пара, дополнительно измеряют давление топливного газа, содержание окиси углерода в общем выходном коллекторе пирогаза или расход продуктового пропилена на выходе колонны разделения пропан-пропиленовой фракции, определяют закоксованнасть змеевиков печей по давлению топливного газа, температуре пирогаза на выходе змеевиков и расходам жидкого и газообразного сырья и пара, определяют закоксованность закалочно-испарительных аппаратов по температуре пирогаза на выходе печей, перепаду давления на закалочно-испарительных аппаратах и расходам жидкого и газообразного сырья и пара на печи, определяют заданное значение общего расхода газообразного сырья на печи по содержанию окиси углерода в общем выходном колГ лекторе пирогаза или по расходу.продуктового пропилена на выходе колонны разделения, рассчитывают отношение заданных расходов газообразного и жидкого сырья и отношение расходов жидкого и общего расхода сырья в печи, сравнивают рассчитанное значение отношения заданных расходов газообразного и жидкого сырья с двумя предельными значениями и при рассчитанном значении указанного отношения меньше первого предельного значения осуществляют распределение расходов сырья между печами обратно пропорционально эакаксованности эакалочно-испарительных аппаратов, распределение расходов газообразного сырья — прямо пропорционально эакоксованности закалочно-испарительных аппаратов, распределение расходов жидкого сырья между змеевиками печей — обратно пропорционально эакоксованности змеевиков, распределение расходов газообразного сырья между змеевиками печей — прямо пропорционально эакоксованности змеевиков, при рассчитанном значении отношения заданных расходов газообразного и жидкого сырья больше первого предельного значения и меньше второго предельного значения осуществляют распределение расходов жидкого и газообразного сырья между печами обратно пропорционально закоксованности закалочно-испарительных аппаратов, распределение расходов жидкого и газообразного сырья между змеевиками

ЗО печей — обратно пропорционально эакоксованности змеевиков, при рассчитанном значении отношения заданных расходов газообразного и жидкого сырья больше второго предельного значения осуществляют распределение расходов жидкого сырья между печами прямо пропорционально закоксованности закалочно-испарительных аппаратов, распределение расходов газообразного

40 сырья между печами — обратно пропорционально закоксованности закалочноиспарительных апцаратов, распределение расходов жидкого сырья между змеевиками печи — прямо пропорционально

45 закоксованности змеевиков, а распределение расходов газообразного .сырья между змеевиками печи †обрат пропорционально закоксованности змеевиков, подачу топливного газа и пара в печи корректируют по отношению рас50 ходов жидкого и общего расхода сырья.

1344776

1344776

1О

425 05 Ö75

Соотношение i Fx

ФЬа 2

Составитель Г.Огаджанов

Редактор Е.Конча Техред М.Ходанич Корректор И. Зрдейи

Заказ 4885/26 Тираж 462 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г.ужгород, .л.Проектная, 4