Способ нейтрализации и изоляции проявлений сероводорода

 

Изобретение относится к нефтегазовой пром-ти. Цель изобретения - повышение эффективности способа за счет интенсификации реакционной способности закачиваемых реагентов. В емкости готовят раствор карбамидоформальдегидной смолы, пенообразователя и твердого реагента-нейтрализатора сероводорода. Перемешивание при приготовлении растворов осуществляют насосом . Предварительно проводят определение кривой кинетики объемной сорбции пенопласта. Нагнетают периодически в зону проявлений сероводорода стабилизированный твердым реагентом-нейтрализатором пенопласт на основе карбамидоформальдегидной смолы , затем реагент-нейтрализатор сероводорода . Объем последнего в каждой нагнетаемой порции принимают не меньше одинарного и не больше тройного объема жидкой фазы в предшествующей порции пенопласта. Нагнетание раствора-нейтрализатора осуществляют во временном интервале его максимальной сорбции пенопласта, :на закаченные sj скважину реагенты воздействуют пере- .менным гидравлическим давлением. Газонаполнение пенопласта осуществляют инертным газом. 4 з.п. ф-лы, 2 ил. (Л

СО)ОЗ СОВЕТСНИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИН

А1 (19) (11) (51) 4 E 21 В 37 00

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТКРЫТИЙ

Н А BTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4032389/22-03 (22) 05.03.86 (46) 23.01.88. Бюл. 1)r 3 (71) Иркутское отделение Всесоюзного научно-исследовательского института методики и техники разведки (72) М,А.Хромых и А.А.Фигурак (53) 622.276.5(088.8) (56) Сб, Материалы, применяемые для нейтрализации сероводорода при бурении скважины. Сер, Бурение, вып.9, М.: ВНИИОЭНГ, 1983, с.12-13.

Городнов В.Д. Физико-химические методы предупреждения осложнений в бурении, М.: Недра, 1984, с.219. (54) СПОСОБ НЕЙТРАЛИЗАЦИИ И ИЗОЛЯЦИИ

ПРОЯВЛЕНИЙ СЕРОВОДОРОДА (57) Изобретение относится к нефтегазовой пром-ти. Цель изобретения— повышение эффективности способа за счет интенсификации реакционной способности закачиваемых реагентов. В емкости готовят раствор карбамидоформальдегидной смолы, пенообраэователя и твердого реагента-нейтрализатора сероводорода. Перемешивание при приготовлении растворов осуществляют насосом. Предварительно проводят определение кривой кинетики объемной сорбции пенопласта. Нагнетают периодически в зону проявлений сероводорода стабилизированный твердым реагентом-нейтрализатором пенопласт на основе карбамидоформальдегидной смолы, затем реагент-нейтралиэатор сероводорода. Объем последнего в каждой нагнетаемой порции принимают не меньгае одинарного и не больше тройного объема жидкой фазы в предшествующей порции пенопласта. Нагнетание раствора-нейтрализатора осуществляют во: временном интервале его максимальной сорбции пенопласта, .на эакаченные в С, скважину реагенты воздействуют переменным гидравлическим давлением.

Газонаполнение пенопласта осуществляют инертным газом. 4 з.п. ф-лы, 2 ил.

1 136

Изобретение относится к нефтегазовой промьппленности, а именно к способам нейтрализации и изоляции проявлений сероводорода и других кислых газов при бурении и эксплуатации скважин и горных выработок.

Цель изобретения — повьппение эффективности способа за счет интенсификации реакционной способности эакачиваемых реагентов.

На фиг.1 представлена схема нейтрализации и обвязки поверхностного оборудования; на фиг,2 — кривые ки- нетики объемной сорбции жидкого реагента-нейтрализатора отверждающейся гаэожидкостной смесью.

Нейтрализация и изоляция проявлений сероводорода осуществляются слецующим образом.

В емкости 1 приготавливают раствор карбамидоформальдегидной смолы, пенообразователя и твердого реагента-нейтрализатора сероводорода, в емкости 2 — раствор кислотного отвердителя, в емкости 3 — раствор жидкого реагента-нейтрализатора сероводорода, в емкости 4 — .продавочную жидкость. Перемешивание при приготовлении растворов осуществляют при помощи насоса 5, при этом кран 6 закрыт, кран 7 открыт, а рукава 8 и 9 опущены в соответствующую емкость, После приготовления растворов производят нагнетание в интервал проявлений пенопласта, для чего закрывают кран 7, открывают краны 6, 10 и 11 на пропуск смеси в колонну труб 12, в нижней части которых установлен пакер 13 для герметизации затрубного пространства в процессе нагнетания смеси, включают насос 5, источник 14 сжатого rasa (компрессор или баллон с газом), насос 15, подающий кислотный отвердитель во вспененную при помощи пеногенератора 16 смесь. Образовавшаяся отверждающаяся газожидкостная смесь (ОГЖС) поступает в интервал проявлений, Нагнетание ОГЖС чередуют с нагнетанием раствора жидкого реагента-нейтрализатора. Для этого отключают кислотоподающий насос 15 и источник 14 сжатого газа, закрывают кран 10, перебрасывают всасывающий рукав 8 в емкость 3 с жидким реагентом-нейтрализатором.

Переменное гидравлическое давление создается пульсатором 17. Полученный в результате реакции смолы, пенооб8427

2 разователя и отвердителя пенопласт представляет собой отверждающуюся газожидкостную смесь (ОГЖС). Нагне5 тание раствора реагента-нейтрализатора чередуют с нагнетанием отверждающейся газожидкостной смеси, стабилизированной твердым реагентом-нейтрализатором.

При нейтрализации и изоляции проявлений сероводорода в обводненных или сухих интервалах ствола скважины, когда происходит подсос и катастрофическое поглощение нейтрали15 эующих и изолирующих составов, нагнетание раствора реагента-нейтрализатора (пропитывание отверждающейся газожидкостной смеси раствором реагента-нейтрализатора) осуществляют

Во временном интервале максимальной интенсивности.его объемной сорбции отверждающейся газожидкостной смесью, определяемом по кривой кинетики объемной сорбции.

26 Количество раствора реагента-нейтрализатора в каждой нагнетаемой порции принимают не меньше одинарного и не больше тройного количества жидкой фазы в предшествующей порции

З0 отверждающейся гаэожидкостной смеси, Газонаполнение отверждаюшейся газожидкостной смеси осуществляют инертным газом.

С целью интенсификации процесса пропитки отверждающейся гаэожидкост35 ной смеси раствором реагента-нейтрализатора на эакаченную нейтрализующую систему воздействуют переменным гидравлическим давлением.

Пропитка вспененной отверждающейся гаэожидкостной смеси, склонной к объемной сорбции, раствором реагента-нейтрализатора приводит к его рассредоточению в объеме отвержден45 ной вспененной структуры. Это позволяет резко увеличить его реакционноспособную поверхность и обеспечивает рассредоточение и удержание реагента-нейтрализатора в зонах нейтрализации и изоляции проявлений сероводорода, Использование пенопластов на основе карбамидоформальдегидных смол в качестве ОГЖС обусловлено тем, что они склонны к объемной сорбции pasличных жидкостей, в том числе жидких реагентов-нейтрализаторов. Эти пенопласты также стойки к действию большинства агрессивных сред (кроме

В качестве носителя сорбируемого жидкостного реагента-нейтрализатора сероводорода возможно использование растворов реагента Т-66 Т-80 поУ У 15 лиакриламида (ПАА), карбоксиметилцеллюлозы (КМЦ), а также мицелярных растворов.

Высокая пенообразующая способность и совместимость с органическими жидкостями реагента T-бб, наряду с сероводородонейтрализующими свойствами, позволяют использовать его не только в качестве пропитывающего нейтрализующего агента, но и в качест- 25 ве пенообразователя при получении

ОГЖС, а его низкая вязкость и легкоподвижность позволяют повысить проникающую способность и снизить вязкость черезмерно вязких нейтрализующих З0 смесей на основе, например, ПАА и

КМЦ при пропитывании и нагнетании.

3 1368 сильных кислот и щелочей), в том числе и Н S. Поскольку жидкие реагентынейтрализаторы представляют собой растворы на водной основе, то следует отметить, что целостность структуры ячеек пенопластов на основе карбамидоформальдегидных смол не нарушается даже после 8 лет пребывания под водой.

Пропитка ОГЖС раствором эластичного полимера (ПАА, КМЦ) приводит также к повышению прочностных и упругих свойств нейтрализующего и изолирующего пенопласта, что позволяет ему дольше и эффективнее срабатывать как нейтрализующей системе.

Для гаэонаполнения ОГЖС возможно использование негорючих газов, например дифтордихлорметана, или газов, резко уменьшающих опасность взрыва потенциально взрывчатого вещества, например азота, аргона, неона и дру45 гих инертных газов.

Известно, что твердые, реагентынейтрализаторы сероводорода являются в основном окислами металлов, имеют значительную плотность и, быстро .. осаждаясь в воде, снижают или вообще теряют эффективность. Для удержания частиц нейтрализатора во взвешенном состоянии и увеличения времени контакта нейтрализатора и сероводорода рабочая среда должна иметь определенные структурно-механические свойства.

Квоме того, эта среда, попадая в при427 4 забойную зону пласта, не должна ухудшать его коллекторские свойства, Таким требованиям отвечает ОГЖС, стабилизированная частичками твердого реагента-нейтрализатора, что позволяет удерживать частицы нейтрализатора во взвешенном, а затем в фиксированном состоянии и распределить их равномерно в объеме в виде тонкого слоя в пленках каркаса ОГЖС.

В качестве твердых реагентов-нейтрализаторов серовоцорода, одновременно выполняющих функции дисперсного стабилизатора (наполнителя) отверждающейся гаэожидкостной системы, целесообразно применять тонкодиспергированные водонерастворимые оксиды металлов, например ЖС-7 (тонкодисперсный железный сурик Fe 0 )

СНУД (магнетит специального помола

Fe О ),ВНИИТБ-1 (МпО ),а также очень малорастворимые карбонаты железа, меди, цинка и др, Благодаря высоким структурномеханическим свойствам и удерживающей способности ОГЖС твердые дисперсные частицы реагента-нейтрализатора равномерно распределяются в объеме ОГЖС за счет прилипания к пузырькам газовой фазы, а затем при формировании пенопласта остаются в фиксированном состоянии, организуя нейтралиэирующую проникающий сероводород завесу. Концентрация твердых реагентов-нейтрализаторов в ОГЖС определяется известными методами в зависимости от известной поглощающей способности реагента и поступления сероводорода.

В качестве водорастворимых реагентов-нейтрализаторов сероводорода возможно использование известных реагентов, в том числе T-66 и Т-80, металлил сульфоната натрия (С Н О Na), медноro купоросà (Cu0<. 5Н<0), железного купороса (FeSQ„-7Н 0), буры (тетраборат натрия), сйликатов натрия или калия и др.

Количество (объем) раствора реагента-нейтрализатора в каждой нагнетаемой порции принимает не меньше одинарного и не более тройного количества (объема) жидкой фазы в предшествующей порции ОГЖС, что обусловлено следующим.

Закачивание меньшего объема раствора реагента-нейтрализатора, как следует из данных фиг.2, может при8427 е при закачивании объема раствора

V r, ЗЧ К составит

)К

5 136

t вести практически к полной его объемной сорбции ОГЖС, имеющей большее газожидкостное соотношение (кратность). При этом, особенно в начальный период формирования пространственной сетчатой структуры пенопласта, когда система сохраняет подвижность, эта малая порция водного раствора реагента-нейтрализатора переходит в жидкую фазу (матрицу) ОГЖС, несколько снижая газожидкостное соотношение. В этих условиях очередная порция водного раствора ОГЖС перестает выполнять функции разделительной (буферной) жидкости, компенсирующей упругость ОГЖС, и очередные порции ОГЖС образуют после отверждения (поликонденсации смолы) практически связанную ячеистую структуру во всей зоне проникновения в газопроявляющий пласт, Таким образом,не обеспечивается долговременная способность жидкого раствора реагента-нейтрализатора, находящегося между слоями (порциями) пенопласта, нейтрализовать сероводород в случае его прохождения через ОГЖС в конечной стадии отверждения или после формирования пенопласта.

Закачивание объема раствора ре— агента-нейтрализатора, превышающего тройной объем жидкой фазы в предшествующей порции ОГЖС, также не обе спечивает достижения цели изобретения. Оптимальной кратностью ОГЖС при изоляции газопроявляющих зон является 3-50, так как при меньших значениях резко снижаются упругие свойства системы, т.е, сжимаемость, необходимая для блокирования газоперетока в начальный период отверждения, а при больших значениях снижается механическая прочность и увеличивается газопроницаемость образующегося пенопласта за счет открытоячеистой структуры.

Нетрудно показать, что при низкой кратности предшествующей порции ОГЖС закачивание объема водного раствора реагента-нейтрализатора, превышающего объем жидкой фазы ОГЖС в 3 раза (V р . ÇV ), может привести за счет разбавления к снижению газожидкостного соотношения всей системы в 4 и более раз °

Например, если начальное соотношение (К) объема газа (V,) к жидкой фазе (Ч ) в ОГЖС составляло 10, то

К <

Ч + Ч

V (Х (Ч + ЗЧ

V 10 (- — — < — — (2 5

4V 4 а с учетом сорбции части Vð (30

40 об.7) К 3.

Кроме того, особенно при малопорционном нагнетании ОГЖС и раствора реагента-нейтрализатора значительно увеличивается объем жидких неотвердевающих слоев,в зоне их проникновения в пласт, а следовательно, уменьшается надежность изоляции проявления сероводороца при снятии внешнего давления, так как жидкая фаза может быть вытеснена под действием порового давления газоноСного пласта.

На закаченную в газопроявляющий пласт нейтрализующую.и изолирующую систему, состоящую Из чередующихся порций или слоев ОГЖС, стабилизированной твердым реагентом-нейтрализатором сероводорода и водного раствора реагента-нейтрализатора, воздействуют переменным или пульсирующим по величине гидравлическим давлением, что вызывает ряд положитель35 ных эффектов.

В первой стадии отверждения ОГЖС, когда смесь еще достаточно подвижна, облегчается ее проникновение в блокируемые трещинно-поровые коллекто40 ры, так как за счет переменного давления система испытывает сдвиговые напряжения, скорость которых определяется частотой пульсации. Поскольку газожидкостные системы относятся к

45 псевдопластичным жидкостям, то с ростом скорости сдвига резко падает их вязкость и возрастает радиус проникновения в газопроявляющий пласт.

По мере формирования жесткой про50 странственной структуры пенопласта возрастает влияние фактора переменного давления на интенсивность его пропитывания раствором реагентов.

Под действием градиента переменного гидравлического давления и возникающих сдвиговых напряжений происходит разрушение дефектных связей в твуктуре отверждающейся ОГЖС и раз° 7 13á8 витие упорядоченной в объеме открытопористой структуры, что интенсифицирует сравнительно равномерное по объему проникновение раствора реагентанейтрализатора.

Кроме того, под действием переменного давления на водный раствор реагента в проницаемом пласте он испытывает знакопеременные с частотой пульсаций давления изменения направления движения, поскольку является несжимаемой жидкостью. При увеличении давления движение происходит в пласт, а при уменьшении — в обратную сторону, что также способствует хорошему перемешиванию раствора реагента в зоне контакта с предыдущей и последующей порциями ОГЖС и более равномерному распределению при по . глощении в объеме пенопласта.

2Н S

Пропитывание отверждающейся газожидкостной смеси раствором реагентанейтрализатора во временном интервале максимальной интенсивности его объемной сорбции в условиях интенсив ного подсоса обеспечивает более полное и равномерное рассредоточение реагента-нейтрализатора в объеме

ОГЖС. В этих условиях временной интервал между нагнетанием ОГЖС и последующим пропитыванием реагентом- . нейтрализатором способствует также повышению надежности и качества установки пенопластового каркаса для последующей пропитки.

Построение кинетики объемной сорбции различных жидкостей отверждаюп(ейся газожидкостной смесью или конечным продуктом — пенопластом может быть осуществлено с использованием известных методик.

30 сероводородопроявляющих пластов.

Под термином "a интервале максимальной интенсивности его объемной сорбции" принят временной интервал от начала отверждения ОГЖС, в тече35 ние которого отмечается максимальная объемная сорбция водных растворов пенопластом, полученным при конкретной рецептуре ОГЖС и газожидкост40 ном соотношении. Временной интервал максимальной объемной сорбции определяется по кривым кинетики объем- ной сорбции (фиг,2) и соответствует интервалу времени, в котором угол наклона кривой к оси абсцисс (вре45 мя) является максимальным, так как при нагнетании раствора в более поздний период времени интенсивность сорбции резко уменьшается, что отражается выполаживанием кривых, 50

Методика определения кривой кинетики объемной сорбции заключается в следующем, В стеклянном мерном сосуде приготавливается исходная полимерная смесь (смола + пенообразующий раствор) и вспенивается до заданного газожидкостного соотношения.

Затем вводится отвердитель и в этот же сосуд заливается водный раствор

Данные по кинетике водопоглощения карбамидных пенопластов показывают, .что с уменьшением кажущейся плотно сти (увеличением гаэожидкостного соотношения или кратности ОГЖС) водопоб глощение увеличивается ввиду возрастания доли открытых ячеек. Поэтому поглощение для состава ОГЖС с большим газожидкостным соотношением будет больше (фиг.2). Отсчет времени при построении кривых кинетики объемной сорбции производился с момента ввода кислотного отвердителя во вспененную смолу при получении ОГЖС.

427 8

В отношении гаэонаполнения ОГЖС,. необходимо отметить следующее, Свойства газовой фазы в ОГЖС по предлагаемому способу в большей степени определяют долговечность (старение) изоляционной перемычки. При использовании в качестве газовой фазы воздуха, содержащего кислород, особенно при локально повышенных температурах за счет сжатия воздушных пузырьков в процессе продавливания в изолируемый сероводородопроявляющий пласт,возможна реакция

+30 2SO +2НО.

2. 2 2

Образующийся сернистый газ (диоксид серы) является сильным окислителем, имеет удушливый запах и токсичен. Наибольшая вероятность такой реакции существует при закачивании в сильнопроницаемые пласты больших объемов ОГЖС с высоким гаэожидкостным соотношением.

Применение в качестве газовой фазы малоактивных или инертных газов (аэот, неон, аргон и др.) позволяет предупредить образование сернистого газа и снижение надежности изоляции

9 13 реагента-нейтрализатора объемом от одного до трех объемов жидкой фазы в ОГЖС. После этого через определенные промежутки времени фиксируется по рискам мерного сосуда объем поглощенного (сорбированного) раствора реагента-нейтрализатора ° Поскольку набухание карбамидной пены в водных растворах незначительно, то интенсивность объемной сорбции за данным промежутком времени W определяется из выражения

W = ††- . 100 об. 1 о

v гикс где hV, — объем поглощенного раствоP з ра, см

V, — объем ОГЖС (пенопласта).

По полученным данным для конкретной рецептуры ОГЖС получают кривые кинетики объемной сорбции водного раствора реагента-нейтрализатора (фиг.2) в зависимости от газожидкостного соотношения образующегося пенопласта и типа реагента.

Пропитывание ОГЖС в период времени максимальной объемной сорбции ха рактеризуется более полным и равномерным рассредоточением водорастворимаго реагента-нейтрализатора в объеме пористо-ячеистой структуры ОГЖС, которая имеет в этот период формиро вания наиболее развитую и открытую для капиллярного всасывания и поглощения систему. Доказательством этого является форма кривых кинетики по глощения раствора реагента (фиг.2) .

Пример. Исходные данные: глубина скважины, пробуренной в горной выработке — 100 м, интервал нейтрализации и изоляции проявлений сероводорода в зоне забоя представлен трещиноватыми, пористыми, напорными (проявляющими) и поглощающими жидкость породами. После каждых 2 мин нагнетания ОГЖС с расходом жидкой фазы 1б л/мин производят нагнетание раствора реагента-нейтрализатора сероводорода в количестве 32 л. Цикл повторяют до максимальной величины давления, развиваемого нагнетательным оборудованием, с учетом того, чтобы это давление не привело к гидроразрыву пласта, что нежелательно и фиксируется резким падением давления.

Для данных геолого-технических условий было проведено 4 цикла нагне" Карбамидоформальдегидная смола

45 40

Однопроцентный раствор сульфонола

Кислота ортофосфорная ХЧ Н РО 2

Активированный (измельченный) магнетит 18

Причем газонаполнение отверждаю55 щейся газожидкостной смеси осуществлено азотом.

После начала интенсивной объемной сорбции жидкого реагента-нейтрализатора отверждающейся газожидкост40

68427 10 тания ОГЖС и реагента-нейтрализатора с возрастанием давления беэ по- . следующего его падения до 2,0 MIa 2 (20 кгс/см ), При этом газожидкост5 ное соотношение регулировалось таким образом, чтобы его истинная величина в скважинных условиях находилась в пределах 20.

После нагнетания стабилизированных твердым реагентом-нейтрализатором порций ОГЖС и жидкого реагента-нейтрализатора производят воздействие на закаченную смесь переменным по

15 величине гидравлическим давлением при помощи пульсатора 17, при этом кран 11 закрыт для предотвращения вредного воздействия гидравлических пульсаций на оборудование, 20 Для оСуществления воздействия переменным гидравлическим давлением возможно использование поршневого или плунжерного бурового насоса, у которого демонтирован нагнетательный

25 клапан, а всасывающий клапан или патрубок заглушен. В этом случае при возвратно-поступательном движении поршня или плунжера насоса происходит возвратно-поступательное движение

ЗО столба продавочной жидкости, воздействующего переменным давлением на закаченную смесь.

После нейтрализации и изоляции проявлений. сероводорода в призабойной зоне возникла необходимость ус35 тановить искусственный сероводородонейтрализующий и изолирующий забой на глубине 50 м в обводненном, сухом интервале ствола скважины.

Для этого в интервал нагнетаютОГЖС при следующем соотношении компонентов, мас. :

13 ной смесью, определяемой по кривой кинетики объемной сорбции (для предложенного состава это время лежит в интервале 50-125 мин при газожидкостном соотношении 20, фиг.2), производят нагнетание жидкого реагентанейтрализатора Т-66, введенного в концентрации 2 мас.Ж в 1-2%-ный раст,вор полиакриламида.

При этом количество жидкой фазы в закаченной порции ОГЖС составило

24 л, а количество эакаченного затем реагента-нейтрализатора — 40 л.

Предлагаемый способ особенно эффективен при значительной мощности и газовом факторе сероводородопроявляющих пластов, расположенных в сильнопроницаемых трещиноватых коллекторах, когда требуется эакачивание большого объема реагентов-нейтрализаторов, в то время как известные способы не обеспечивают предотвращения прорыва сероводорода в скважину.

Формула изобретения

1. Способ нейтрализации и:изоляции проявлений сероводорода, включающий нагнетание в зону проявлений сероводорода раствора реагента-нейтрализатора сероводорода, о т л и ч аю шийся тем, что, с целью повы68427 1Z шения эффективности способа sa счет интенсификации реакционной способности закачиваемых реагентов, перед

5 нагнетанием раствора реагента-нейтрализатора в скважину закачивают стабилизированный твердым реагентом-нейтрализатором пенопласт на основе кар" бамидоформальдегидных смол, причем

10 закачку ведут периодически.

2. Способ по п.1, о т л и ч а— ю шийся тем, что объем раствора реагента-нейтрализатора в каждой нагнетаемой порции принимают не меньше одинарного и не больше тройного объемов жидкой фазы в предшествующей порции пенопласта, 3. Способ по п.1, о т л и ч а -. ю шийся тем, что предварительно проводят определение кривой кинетики объемной сорбции пенопласта, а нагнетание раствора-нейтрализатора осуществляют во временном интервале

его максимальной объемной сорбции

25 пенопластом.

4. Способ по п.i, о т л и ч а— ю шийся тем, что на эакаченные в скважину реагенты воздействуют переменным гидравлическим давлением, 5. Способ по п,1, о т л и ч а— ю шийся тем, что газонаполнение пенопласта осуществляют, инертным гаЯ Щ1 °

13б8427

55 150

Bp8p1J7 8, МУн

Составитель В.Борискина

Редактор В.Данко Техред Л.Сердюкова Корректор Л.Патай

Заказ 208/ 28

Тираж 530 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д,4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г.Ужгород, ул.Проектная,4