Способ дегазации угольного пласта

 

Изобретение относится к горной промьппленности и может быть использовано для снижения газообильности выемочных участков. Цель изобретения - повышение эффективности дегазации угольного пласта за счет предотвращения снижения эффективной длины :скважин (С) при их переваливании.Для этого перед проведением С определяют эффективную дегазирующую массив длину С. Определяют вероятность переваливания единицы С и показатель, характеризукнций величину съема метана в расчете на единицу длины С. Расстояние между устьями группы скважин, параллельных очистному забою, определяют по математической формуле с учетом величины съема метана, длины лавы, мощности пласта, а также с учетом требуемого съема газа с 1 т угля, объемной массы угля, коэффициента трудоемкости способа дегазации , угла наклона к забою. В процессе отработки пласта столбами С, парал лельные очистному забою, отключают Ьт дегазационного трубопровода при подходе к ним зоны отжима. Ориентированные под углом к забою С -отключают от трубопровода в момент подхода зоны отжима к месту пересечения С этой группы границы зоны разгрузки пласта подготовительной выработкой, 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл. о (Л i4 09 СО 1чЭ О) 0

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК

А1

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НОМИТЕТ СССР

ПО ДЕЛАМ ИЗОБРЕТЕНИЙ И ОТНРЫТИЙ (21) 4182351/22-03 (22) IS.01.87 .(46) 23.11 ° 88. Бюл. 1Ф 43 (71) Институт горного дела им. А.А,Скочинского (72) Д.И.Бухны, Б.Е.Рудаков, В.С.Забурдяев, И.В. Сергеев, Г.И.Пак, М.Н.Васильчиков и А.В,Вильчицкий (53) 622.817 (088.8) (56) Руководство по дегазации уголь ных шахт. - M. Недра, 1975, с. 10.

Авторское свидетельство СССР

Р 1267007, кл. F. 21 F 7/00, 1984. (54) СПОСОБ ДЕГАЗАЦИИ УГОПЪНОГО ПЛАС ТА (57) Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для снижения газообильности выемочных участков. Цепь изобретения— ..повьппение эффективности дегазации угольного пласта за счет предотвращения снижения эффективной длины

:скважин (C) при их переваливании.для

„ЛК„1439266 д5й 4 E 21 F 7/00 этого перед проведением С определяют эффективную дегаэирующую массив длину С. Определяют вероятность переваливания единицы С и показатель, харак" теризующий величину съема метана в расчете на единицу длины С. Расстояние между устьями Группы скважин, параллельных очистному забою, определяют по математической формуле с учетом величины съема метана, длины лавы, мощности пласта, а также с учетом требуемого съема газа с 1 т угля, обьемной массы угля, коэффициента трудоемкости способа дегазации, угла наклона к забою. В процессе отработки пласта столбами С, парал.у лельные очистному забою, отключают от дегаэационного трубопровода при подходе к ним зоны отжима. Ориентиро- С ванные под углом к забою С-отключают от трубопровода в момент подхода зоны отжима к месту пересечения С этой группы границы эоны разгрузки пласта подготовительной выработкой. Пфп

I з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.

1439266

Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для снижения газообильности выемочных участков и повышения безо5 пасности горных работ по газовому фактору.

Цель изобретения — повышение эффективности дегазации угольного пласта за счет предотвращения снижения 1О эффективной длины скважин при их переваливании.

На фиг.I приведена принципиальная схема расположения дегазационных скважин; на фиг.2 — схема возможных f5 случаев переваливания скважин; на фиг.3 — положение очистного забоя в . момент отключения скважин.

Способ дегазации угольного пласта осуществляют следующим образом ЯО

На участках с условияии, близкими к горно-геологическим условиям, в. которых применяют данный способ дегазации, устанавливают эффективную дегазирующую массив длину скважин.

Поскольку на переваливание скважин оказывают влияние в основном прочность угля, величина горного давления, диаметр скважин, то близкими по условиям являются участки одноименных 30 пластов, отрабатываемых на глубинах, отличающихся не более, чем на 50700 м, дегазируемых скважинами одинакового диаметра.

Наблюдения показывают, что переваливание скважин продолжается в течение 7-14 сут после окончания их бурения. Поэтому установление эффективной дегазирующей массив длины 4О скважин выполняют по замерам, произведенным не ранее, чем через 14 сут после окончания их бурения.

При определении эффективной длины скважин путем промеров длин подсчитывают среднюю эффективную длину скважин по группе из 10-15 скважин, а вероятность перевапивания единицы

5О уравнения — - — (I exI(-41)) (()

1 1

1 ф1.где 1 - средняя эффективная длина

Э( скважин, м;

1 - длина скважин на момент окончания бурения, и; h — вероятность переваливания единицы длины скважины, 1/м.

Величину 9, можно определить также по табл.1, в которой на пересечении строк и столбцов приведены значения вероятности переваливания единицы длины скважины, являющиеся решением уравнения (1).

При определении эффективной длины скважин по средним и максимальным значениям дебита метана поступают следующим образом. В группе из 20-30 скважин определяют скважину с максимальным дебитом (1 (м /мин) и под3 считывают среднее по группе значение дебита q (и /мин). Среднюю эффективную длину скважин рассчитывают по формуле

Я с, Чм

Вероятность переваливания единицы длины скважины определяют либо решая графически или численно уравнения (1), либо по табл.E.

При наличии двух групп скважин разной длины вероятность переваливания единицы длины скважины можно установить решая (численно или графически) уравнение

Ц- = 1 Ч . :21 -) . (3) е Ч? (И ) где (E» (E — средний дебит скважин первой и второй групп соответственно, м /мин;

1 „ 1 — длины скважин первой и второй групп соответственно, м.

Среднюю эффективную длину скважин . первой группы определяют по формуле

1, = — (I — ехр(- Al, )) (4) а среднюю эффективную длину скважин второй группы — по формуле

1 = — (i — ехР(-414)), (4 ) Необходимо отметить, что последние . два метода определения вероятности перевапивания единицы длины скважины и эффективной дегазирующей массив длины скважин можно использовать только на участках, дегазнруемых известными способами, т. е. параллельными

1439266 ках равновероятно. Вероятность переваливания участка скважины единичной длины зависит только от прочностных свойств угля, величины горного давления (глубины работ) и диаметра скважин и не зависит от ориентации скважин. Отношение суммарной длины скважин к длине выемочного столба

10 характеризует удельный объем бурения

В, т.е. трудоемкость буровых работ при дегазации пласта, а отношение суммарной эффективной длины скважин к длине выемочного столба В харак15 теризует при фиксированных фильтрационных свойствах пласта эффективность работ по дегазации. Следовательно, для достижения заданной эффективности дегаз ации необходимо

20 обеспечить определенное значение В

Таким образом, при фиксированных горно-геологических условиях способ дегазации пласта характеризуется двумя величинами:

L

B ст

L39

Вэ

1 ст

30 где L сто

Отношение суммарной длины скважин к их суммарной эффективной длине, характеризующее необходимость выполнения дополнительного объема буровых работ из-за переваливания

40 скважин, называют коэффициентом трудо емкости способа дегаэации

К т 7

45 и

В

К вч

R„= пК„.

Длина скважин, параллельных забою, 50 равна высоте обуриваемой части выемочного столба, а длину скважин, развернутых на забой 1д, определяют по формуле

1 — ехр (-%1)

К

« ВВ Г» т

55 (8) h

1 н соаЧ забою лавы пластовыми скважинами или скважинами, развернутыми на з абай.

Показ атель В, характеризуемый отношение суммарной эффективной длины скважин L к длине выемочного столба L по требуемому съему газа с

1 т угля находят из выражения

А Ь )

L шх (5) (p где L — длина лавы, м;

m — мощность пласта, м; х — требуемый съем газа с 1 т

А угля м /т — объемный вес угля, т/м суммарный съ ем r аз а в р асчете на единицу эффективной длины скважины, м /м.

Определяют значение произведения вероятности переваливания единицы длины скважины на высоту обуриваемой части выемочного столба (gh) и по табл.2 находят значение коэффициента трудоемкости способа К при принятом из технологических соображений угле разворота (у скважин (фиг.l). Значения коэффициента К даны на пересечении строк и столбцов (табл.2).

Задают значение коэффициента п/n 17; определяющего отношение расстояний между устьями скважин 1 (фиг,1), параллельных очистному забою, и устьями скважин, развернутых на забой (рекомендуется принимать из удобства размещения буровых станков в выработке и обеспечения равномерности сетки скважин n=l).

Определяют расстояние между скважинами, параллельными sабою, 1

sinq+— п

R (6)

КВ sing, и между скважинами, развернутыми на з абой, Исследования показывают, что переваливание скважины на всех ее участсуммарная длина скважин, м; длина выемочного столба, м. суммарная эффективная длина скважин, м.

В способе дегаз ации, принятом s a прототип, коэффициент К определяют т по формуле где — вероятность переваливания единицы длины скважины, 1/м;

1 — длина скважины, м.

5 1439

Для современных условий отработки пластов величина К может достигать т

1,5-8.

Скважины 1 (фиг.1) служат источниками роста вертикальных трещин, перекрестные скважины 2 — источником связи пересекающихся трещин. В связи с этим в предлагаемом способе переваливание скважины не обязательно при- 10 водит к уменьшению ее эффективной длины. На фиг.2 представлены возможные случаи переваливания скважин. Переваливание скважины 2 в пункте S не приводит к снижению эффективной дли- 15 ны скважины, так как расположенный за местом переваливания участок скважины 2 не теряет аэродинамической связи с дегаэационным газопроводом 3 благодаря аэродинамической связи, от- 20 сеченной от устья части скважины 2 с перекрестными к ней скважинами 1.

Уменьшение эффективной длины возможно только при переваливании всех отрезков скважин в окрестности точки пересечения их проекций (фиг.2, перевалены все отрезки скважин, перекрещивающиеся в окрестности точки О) и при переваливании одного отрезка скважины в двух местах {отрезок сква- 30 живы М„М,, фиг.2, потерял азродинами" ческую связь с газопроводом 3 и эффективная длина скважины 1 уменьшилась иа величину отрезка И,N,) °

Р асчеты показывают, что реализ ация первого иэ указанных двух случаев крайне маловероятна и возможность уменьшения эффективной дпины скважин за счет переваливания всех отрезков скважин в окрестности точки пересече- 40 ния их проекций можно не принимать во внимание. Поэтому уменьшение эффективной длины скважин при их перекрестном расположении происходит за счет переваливания отрезков скважин 45 в двух местах. Поскольку вероятность переваливания отрезка скважины в двух местах довольно мапа, то предлагаемый способ дегазации обеспечивает равную с известным суммарную эффектив-50 ную длину скважин при значительно, меньшем объеме буровых работ.

Вероятность переваливания скважин растет с их длиной. Поэтому степень дегазации пласта уменьшается по мере удаления от выработки, из которой выполнялось бурение, TBK как в предлагаемом способе дегазации вероятность потери отрезкам скважины аэродинами2бб ческой связи с газопроводом не зависит от местоположения отрезка, то обеспечивается примерно одинаковая степень дегазации всей обуренной части пласта. Кроме того, даже те участки пласта, которые расположены вблизи нефункционирующего отрезка скважины, эффективно дегазируются двумя скважинами, перекрещивающимися с этим отрезком. Таким образом, способ дает воэможность повысить эффективность дегазации, В зоне опорного давления впереди забоя лавы вследствие превьппения напряжений сжатия прочности угля происходит трещинообразование. Особенно интенсивно оно идет вдоль параллельных забою скважин, поскольку разрушенные стенки этих скважин сами являются saродышами трещин, а также вследствие возможности смещения и разгрузки массива в полость скважины, Это вызывает рост газовыделения в скважину и приво. дит к развитию трещин вблизи устья скважины, нарушению герметизации и неэффективному использованию подводимого к устью скважины вакуума. В связи с указанным способ предусматривает отключение параллельных забою скважин при образовании трещин вдоль них в зоне опорного давления и отсос газа из этих скважин и трещин через развернутые на забой лавы скважины.

Образованные трещины являются транспортными каналами, с которыми соединены скважины, развернутые на очист-. ной забой, благодаря чему обеспечивается эффективная передовая дегаза-. ция пласта, снижаются потери вакуума.

Образование трещины вдоль параллельной забою скважины надежно фиксируется по росту газовыделения в скважину, Исследования показывают, что обычно рост газовыделения в скважину начинается на расстоянии 10-15 м впереди забоя лавы, а на пластах с труднообрушаемыми кровлями расстояние может увеличиваться до 20-25 м.

После резкого всплеска газовыделения в зоне отжима отмечается быстрое падение количества каптируемого скважиной метана вследствие нарушения ее герметизации, нарастания подсосов воздуха в дегаэационную сеть у устья скважины и снижения эффективности влияния вакуума на удаленные от устья участки скважины.Подведение вакуума к указанным удален14

39266 8 при подходе зоны отжима к месту пересечения скважиной границы зоны разгрузки пласта подготовительиой выработкой

На фиг,3 показаны положения забоев 4 и 4 в моменты отключения от газопровода 3 соответственно скважины 1 и 2. Скважины 1, параллельные забою лавы, отключают их от газопровода при образовании трещин вдоль параллельных забою скважин в зоне опорного давления (положение забоя лавы

4), а скважины 2, проведенные с раз15 воротом, отключают в момент подхода зоны отжима (положение забоя лавы 4 ) к месту пересечения скважиной границы зоны разгрузки пласта подготовительной выработкой. Ширина зоны

20 отжима обозначена буквой у и измеряется от линии забоя лавы до границы зоны 5 отжима. Ширина зоны разгрузки пласта подготовительной выработ— ° кой, из которых пробурены скважины

25 1 и 2, обозначена буквой у и измеряется от стенки выработки до границы зоны 6 разгрузки.

Коэффициент Кт, равный отношению

30 объема бурения к эффективной длине скважин, в предлагаемом способе дегазации (фиг,1) является решением уравнения

sing +— и

1nq 1 + ехр(-hh -- — — — — )

Кг

-- В cosy п

sing +— и

1 — ехр(-ЪЬ вЂ” — — — — — )

1 1

sin(g +— п

2 (Кг/n) B >q coscp Ь . 1

81пЦ) + п

Кт — В cosg и Т

sing +— п

+ — 1 + ехр(-ф

1 п

Кт — В sing cosy п Ч

sin(p +— п

K sinycosq ным участкам скважин, параллельных забою через развернутые на забой скважины, позволяет исключить отрицательные последствия образования трещин вблизи устьев параллельных забою скважин в зоне опорного давления.

В скважину 1 (фиг.1 и 3), пробуренную параллельно очистному забою, благодаря ее аэродинамической связи со скважинами 2, развернутыми на забой, интенсивно мигрирует метан из призабойной части пласта. За счет этого концентрация метана в смеси, каптируемой скважиной, остается достаточно высокой вплоть до момента разрушения ее устья в зоне опорного давления, Следовательно, скважину, параллельную забою, можно отключать от дегазационного газопровода тогда, когда расстояние от нее до очистного забоя станет равным ширине зоны отжима, Концентрация метана в смеси, каптируемой скважиной, развернутой на забой, резко падает в тот момент, когда вся скважина оказывается в зоне, разгруженной от горного давления очистной н подготовительной выработками. Трещиноватость этих зон максимальна, а газоопасность мала, чем и объясняется падение концентрации метана в смеси и полезность отключения скважины от газопровода

2 К cosg 81иЧ (qh . 1

1-ехр - Ь

sing +—

Ъ где (— угол разворота скважин по отношению к оси выработки, град;

h — - высота обуриваемой части вые- . мочного столба, м;

9 — вероятность переваливания единицы длины скважины 1/м; и — отношение расстоянии между устьями скважин, пробуренных с разворотом на очистной забой, к расстоянию между скважинами, параллельными очистRH ному забою (n = --);

1439266

)О

sin() +— п

S 111(P

R

К В

s расстояние между устьямн скВажин развернутых на очистной забой>по формуле

R ** hRn. н

 — отношение суммарной эффективЭ ной длины скважин к длине выемочного столба, определяемое исходя из необходимой эффек5 тивности дегаэации (Вэ

= 1.жр/1сид °

Решение этого уравнения для определения коэффициента трудоемкости способа ДегазаЦии Кг выполнено численным 10 методом на ЭВМ.

Анализ результатов показывает, что минимальные значения К соответствуют значениям и, большим или равным единице, однако зависимость К 15 от п весьма слабая. Поэтому значения и целесообразно принимать равными единице, что обеспечивает одновременно со снижением объема бурения повышение равномерности сетки скважин, Вы- 20 бор и=1 является не обязательным, но желательным, целесообразно выбирать и целым, чтобы с одной установки бурового станка можно бурить скважины 1 и 2. 25

Зависимость коэффициента Кт от угла разворота скважин по отношению к оси выработки, так же как и от произведения вероятности переваливания единицы длины скважины и высоты обу- 30 риваемой зоны выемочного столба, приведена в табл.2 (значения коэффициентов К даны на пересечении строк и столбцов таблицы).

С уменьшением угла разворота сква- З жины значение коэффициента убывает, зависимость К от Lp является достаточно слабой и угол разворота можно принимать исходя из технических возможностей. Наиболее рациональные углы 40 разворота находятся в пределах 45-651: при углах разворота меньших 45 длина скважин увеличивается настолько, что бурение их в ряде случаев,. становится затруднительным, а при 46 углах больших 654 коэффициент К начинает заметно возрастать.

Расстояние между устьями скважин, параллельных забою, определяют по формуле 50

Значения вероятности переваливания единицы длины скважины, необходимые для определения параметров дегазации, устанавливают по результатам определения эффективной дегазирующей массив длине скважин, пробуренных на участках с горно-геологическими условиями, близкими к горно-геологическим условиям участков, дегазируемых по предлагаемому способу.

Эффективную дегазирующую массив длину скважин устанавливают либо выполняя промеры длин скважин, либо сопоставляя средние и максимальные значения газовыделения из скважины.

Кроме того, вероятность переваливания единицы длины скважины можно определить по замерам дебита из двух групп скважины разной длины (последние два метода можно использовать, если замеры производят на участках, дегазнруемых известными способами}.

Значения В определяют по величинам объема метана в расчете на единицу эффективной длины скважины.

Отключение от газопровода скважин, развернутых на забой, производится при подходе забоя к месту пересечения скважиной границы эоны разгрузки пласта выработкой. Соответствующее этому расстояние от забоя до устья скважины определяется из выражения у = yo + у, ctgqr = 21,5 м.

Формула изобретения

1. Способ дегазации угольного пласта, включающий проведение группы скважин, параллельных. очистному забою, и группы скважин, ориентированных под углом к забою и перекрещивающихся с группой параллельных забою скважин, подключение скважин к дегаэационному трубопроводу и отсос газа, отличающийся тем, что, с целью повышения эффективности дегазации угольного пласта sa счет предотвращения снижения эффективной длины скважин при их переваливании,;. перед проведением скважин определяют эффективную дегазирующую массив длину скважины, вероятность переваливания единицы длины скважины и показатель, характеризующий величину съема метана в расчете на единицу эффективной длины скважины, и с уче том указанных параметров определяют

1439266

12 чете на единицу эффектив3 > ° ной длины скважины> м /м

К,. - коэффициент трудоемкости способа дегазации; с — угол наклона скважин к . забою; и ъ 1 " коэффициент, определяющий отношение расстояний между

10 устьями параллельных забою скважин и скважин, ориентированных под углом к забою ° при этом расстояние R между устьями скважин, ориентированных под углом к очистному забою, определяют из выражения

sin(!>+ и

К,В sin y

R„= n Rli . 2. Способ по п.1, о т л и ч а юшийся тем, что в процессе отра"

2g ботки пласта столбами скважины, параллельные очистному забою отключают от дегаэационного трубопровода при подходе к ним эоны отжима, а скважины, ориентированные под углом к забою

25 отключают от дегаэационного трубопровода в момент подхода зоны отжима к месту пересечения скважинами этой группы границ!4 зоны разгрузки пласта подготовительной выработкой.

Таблица!

Значение вероятности прн параметре

2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 0,95

50 0,20

О>099 О>064 0>045 0.032

0,004 0,002

0,004 0,002

0,003 0,001

0,002 0,001

0,023

0 OI 9

0,009

0,008

0,007

0,005

0,005

0,004

0,071 0,046 0,032 0,023 0,016

70 О,!4

90, 0>11

100 0,10

0,056 0,036 . 0,025 0,018 0,013

0,032 о,оог о,ool

0,050

О ° 022 0,016

0,01!

0,009

0,002 0 >009

0,002 0,007

0 001 0,0006

О ° 001 0,0005

0,001 0,0005 о,ооз

0,016 0,011 0,008

140 0,071 0 035

0,023

0,007

0,006

О, 006

0,005

0>003

OiO03

1&0 0,056

200 0,050

250 0,040

0,028

0,025

О,О18 О,О13 О,ОО9

0,004 0,002

0,016 0,001

0>008

0,020

0,014 0>009 0,006

0,002 0,0009 0,0004 о,ооз

300 0,033 0,017 0,0» ° 0,007 0,005 0,004 0,003

0,0007 0,003

0,002 расстояние между устьями группы скважин, параллельных очистному забою, из следующего математического выражения где R„ — расстояние между устьями скважин, параллельных очистному забою, м, h — высота обуриваемой части выемочного столба, м; — безразмерный показатель, эф> характеризующий величину съема метана в расчете на единицу эффективной длины скважины, определяемый из выражения

L4m ÕÀ1

Яц где ܄— длина лавы, м;

m — мощность пласта, м;

xA — требуемый съем газа с 1 т угля, м /т; — обьемный вес угля, т(м;

q — суммарный съем газа в рас.й

60 0,17 0,083 0,053 0,037 Q>027

120 0>083 0,042 0,027 0,019 0,013

160 0,063 0 031 0,020 0>014 O 010

0 015.

O>OJ3 о,о»

0,008

О,ОО8

0,006

0,005

0,005

0>004!

4! 439266

Табпнца2

Значанна )1, нрн —, равное

),ею

)rr з> ззо гз зо ) зз оо зо ) ьо («о оо Т (lO

1,0 1 ° 0!

1,0

),О 45

1 0

1,0 I«0

1,001 l>0

0,4 1,001 . 1,001

1,0 55

1,0

1,001 1,001

I,О

1,005 1,002 I 001 1,001 I 001

I,О

1, 001

l,0

l°, Ol l,О

1,0

I>0

1,0

1,0

I 001

1,001 1,0

1,001

I ° О

liO

l,001

1,001 I 0

I 070 1,028 1,017 1,016 1,009 1,006 1,005 1«003 1,002 1,001 I 00) 65

I ° 002 1 ° 001 I «001 45

1,002

1 ° 080 1 >042 I >025 I «017 1 ° 012 l >009

1, 007

1,0! 7

1,005 l«,003 l«,002 1 еоо) 55

I, 186 1,09) !,051 I >040 I >029 ),022

I ° О 1 2 I ° 008 ° 005 l ° 003 65

l, 009

1 «006 I «004 1 «002 45

1,215 1,124 1,080. 1,056 1,042 1,032 ),025 1,017 1,0)2 1,007 1,005 55

1,411 1,238 ) ° 163 1 ° 118 1,091 )е071 1,057 1,040 1,029 1,017 1,0)2 65

6 1,223 I 292 ),084 1,059 1,044 1,034 ),027 1,0!8 1,013 ),008 ),005 45

1 ° 035 1 «025 1 «0)5 1 >0!0 55

1,16! 1,385 l 275 1 163 1>131 I 108 1,077 1,057 1>035 1>024 65

1 044 1,030

1,022 1,013 1,009 4$

8 1, 3)7 1,192 1 ° 129 1,093 1,070 ! >485 l>,307 ) ° 215 1 «160 ) е! 24

l 055

1,080 I 056 I>042 I 025 1«017 5$

1,098

1,789 1,525 1,385 1,297 1,2ÝS 1,195 I ° 163 1,)IS 1>091 1,057 1,040 65

10 1,408 1 ° 255 1,!76 ),129 )е099 1,078 I 063 1,044 I ОЭЗ I 020 1,013 45

1,608 1 ° 398 1,284 1 ° 215 1 ° 169 1 ° )37 1 ° 113 «080 1 ° 060 1 «037 1 >025 55

1,952 l 656 I 491 1 ° 385 I 312 1,259 !,219 I 163 l 126 1,082 ),057 65

),О!5 1,006 1,003 1,002 1,001 l 001 1,001

0,6 I 005 I>002 I OOI I«N)) !,OOI 1,0 1,0

1 >010 1 >005 ) «003 l «002 1 «001 1 >001 1 «00)

I 030 ),012 1,007 1 005 1,003 I 002 I 002

),О)З I >006 «004 ),ОО2 I 002 ),ОО! I ÎÎ) 1,025 1>0!2 1,001 1,005 1,003 1,003 1>002

2 1,044 1,022 1,013 1,009 1,006 1«005 1,004

4 1,129 1,070 1«044 1,030 l 022 1>0)7 1,013

1 353 1,215 l 146 1 ° 106 1,080 1,063 1>051

I,О 65

1,0 45

1>О 55

1,0 65

1,0 45

l,О 55

1439266

14392ЬЬ

Составитель И, Федяева

Техред Л.0лийнык

Редактор M.Áëàíàð

Ю»

Корректор Л.Патай

Заказ 6051/32 Тираж 426 Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-полиграфическое предприятие, г. Ужгород, ул. Проектная, 4