Способ регулирования мощности емкостной компенсации

 

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при регулировании компенсации реактивной мощности в электрических системах с резкопеременными нагрузками. Цель изобретения - стабилизация напряжения на всем участке сети, минимизация потребления реактивной мощности от тяговых подстанций участка и увеличение срока службы компенсирующих установок путем уменьшения количества дискретных изменений мощности емкостной компенсации. Это достигается путем измерения напряжений на шинах тяговых подстанций, реактивных составляющих их токов нагрузки, напряжения в тяговой сети в местах подключения регулируемых компенсирующих установок и вычисления параметров уравнений моделирования процесса компенсации. Определяют оптимальные величины емкостей для всех компенсирующих установок, которые обеспечивают минимальное значение показателя потерь регулирования, и производят переключения секциями конденсаторных установок. 3 ил.

СОЕЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛ ИСТИЧЕСНИХ

РЕСПУБЛИК . (19) (ill

0541 А1 щ) Н 02,Х 3/18! (. }

f

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Н А BTOPCHOMV СВИДЕТЕЛЬСТВУ функциональная схема ВУ; на фиг. 3— схема замещения межподстанционной зоны (KI3) .

Схема на Лиг. 1 содержит ряд связанных тяговой сетью межподстанционных зон 1, состоящих из тяговых-подстанций 2 и 3 и компенсирующих установок 4, совокупность первых 5, вторых 6, третьих 7 датчиков напряжения и первых 3, вторых 9 датчиков реактивной составляющей тока, первый 10 и второи 11 коммутаторы, оптимизатор 12, дешифратор 13, линию 14 задержки, первый 15 и второй 16 каналы связи, ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

IlO ИЗОБРЕТЕНИЯМ И OTHPblTHRM

ПРИ П(НТ СССР (21) 4476273/24-07 (22) 09.08.88 (46) 30.11.90. Бюл. 1(} 44 (71) Омский институт инженеров железнодорожного транспорта (72) P,А.Ахмеджанов и Б.С.Мулин (53) 621.316.925(.088.8) (56) Мамошин Р.P. Ефимов А.В. Схема автоматического регулирования однофазной компенсирующей установки, работающей в режиме стабилизации напряжения. Вопросы энергоснабжения электрических железных дорог. — Тр. Моск. ин-т инж. ж.-д. транспорта.. Вып ° 380, 1971, с. 97 — 108.

Авторское свидетельство СССР

ll} 1504723, кл. Н 02 3 3/18, 28.06,88. (54) СПОСОБ РВГУЛИРОВАНИ,"; МОГУТНОСТИ

EtlK0CÒÍÎÉ КОГП1ЕНСА1ЦП1 (57) Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано при

Регу-".ировании компенсации реактивной

Изобретение относится к электротех.нике и может быть использовано при регулировании компенсации реактивной мощности в электрических системах с резкопеременными нагрузками, в част-,, ности н тяговой сети переменного тока.

Цель изобретения — стабилизация напряжения на всем участке сети, минимизация потребления реактивной мощности от тяговь}х подстанпий участка и увеличение срока слpêá}} компенсирующих ус-.. тановок (КУ) путем уменьшения количества дискретных изменений мощности емкостной компенс-". t}è}(.

На фиг. 1 изображена схема, реализующая предлагае ый способ; на фиг,2,мощности н электрических системах с резкопеременными нагрузками. !(ель изобретения — стабилизация напряжения на всем участке сети, минимизация потребления реактинной мощности от тяговых подстанций участка и увеличение срока слуЖбы компенсирующих установок путем уменьшения количества дискрет-.. ных изменений мощности емкостной компенсации. Это достигается путем измерения напряжений на шинах тяговых подстанций, реактивных составляющих их токов нагрузки, напряжения н тяговой сети в местах подключения регулируемых компенсирующих установок и вычисления параметров уравнений моделирования процесса компенсации. Определяют оптимальные величины емкостей для всех компенсирующих установок, которые обеспечивают минимальное значение показателя потерь регулирования, и производят переключения секциями конденсаторых установок. 3 ил.

1610541

Схема на фиг. 2 содержит последовательно соединенные регулируемую кон денсаторную батарею 17, состоящую из параллельно включенных нерегулируемой ступени 18 и N регулируемых ступеней, представляющих собой последовательно соединенные конденсатор 19 и коммутирующий аппарат 20, и реактор

21, которые подключены к тяговой сети.10

Схема на фиг. 3 содержит первый 22 и второй 23 источники напряжения, первый 24 и второй 25 четырехполюсники и rI.С-цепочку 26, Причем к входам:ервого 24 и второго 25 четырехполюсников подключены первый 22 и второй 23 источники напряжения соответственно.

Выходы четырехполюсников 24 и 25 соединены параллельно и к-ниг. подключена

rLC-цепочка 26, 0

Устройство, реализующее предлагаемый способ регулирования мощности емкостной компенсации работает следующим образом.

Для всех межподстанционных зон (МПЗ) 1 на выходах не 5 и вторых

6 датчиков напряжения формируют сигналы, соответствующие напряжениям 1",, Е, на примыкающих шинах тяговых подстанций 2 и 3, которые ограничивают

МПЗ l. На выходах датчиков ? формиру-. ют сигналы напряжения в тяговой сети в месте подключения КУ 4. На выходах первых 8 и вторых 9 датчиков реактивной составляющей тока формируют сигналы, соответствующие реактивным

"оставляющим токов нагрузки тяговых подстанций 2 и 3. Сигналы с выходов датчиков 5 — 9 посредством канала 15 связи через коммутатор 10 последовагельно для всех ИПЗ 1 подают на входы эптимиэатора 12. Посредством последнего вычисляют параметры уравнений моделирования процесса. компенсации в текущий момент времени, а также оптимальн гю величину емкости IG", при ко. торой достигается минимальное значение показателя потерь регулирования:

Z>- (Ю+Не(1 I +(I2 1)+Р; - В1 IUгде U — вычисленное посредством моделирования напряжение в месте с э подключения КУ ) и МПЗ, I p y

I — полученные в результате модеер лирования реактивные сосгB.I3ляюггие токов нагрузки тяговых подстанций, ограничивающих

j-ю МПЗ; измеренное значение напряжения в тяговой сети в месте подключения КУ (j-1) ?ЯЗ;

n — количество коммутирующих аппаратов КУ, которое необходимо переключить для установки нового значения емкости КУ;

0, Пми я < Н Нмакею

Р! (U Uwayc ) ф U > U>save э р, (Н...„-и), и<и„„„, U,U „— минимальное и максимгн -макс мально допустимые напряжения в тяговой сети;

1-4

U и

0, p, я,, р — весовые коэффициенты.

Первое слагаемое показателя J хаJ рактериэует потери от выхода напряжения за пределы интервала jU „„;

U ayc j, второе — потери от потребления реактивной мощности, третье — по- тери от переключения коммутйрующнх аппаратов КУ, а четвертое — потери от разности напряжения в смежных ЬЙЗ, Поэтому, минимизируя в процессе управления показатель I добиваются минимального потребленйя реактивной мощ ности от тяговых подстанций и минимального отклонения между напряжениями в смежных МПЗ с учетом ограничения переключений коммутирующих аппаратов

КУ н поддержания напряжения в заданном интервале. Приоритет минимизации тех или иных потерь задается величинами весовых коэффициентов. Поскольку показатель потерь регулирования минимизируют последовательно для всех "„GII участка, эффективный режим компенсации реактивной мощности устанавливают

va всем энергоучастке тяговой сети, На выходе оп" èìèçàòîðà 12 формируют сигнал 1 „„, соответствующий количеству коммутирующих аппаратов 20

КУ (фиг. 7), которые должны бьггь замкнуты для получения оптимальной емкости. Сигнал i,,, ÷åðå: дешифратор 13 коммутатор ll подают на вход канаJIB 16 связи, а затем на управляющий вход КУ 4 той ; . ежподстанционных зон 1, датчики 5 — 9 которой подключены в текущий момент времени посредством коммутатора,О к входам оптимизатора 12. После выработки сигнала 1 на спнхронизируюг1ем выхоопт де оптимизатора 1? формируют сигнал

5 161 синхронизации S и подают его на управляющие нходы коммутаторов 10 и 11 (на последний через линию 14 задержки). По сигналу синхронизации осуществляют переключение коммутатора 10 так, чтобы к входам оптимизатора 12 оказались подключенными выходы датчиков 5 — 9 следующей Г1ПЗ 1. Коммутатор 11 по сигналу синхронизации подключает к выходу дешифратора 13 управляющий вход КУ 4 также следующей

Г1ПЗ 1. Благодаря этому осуществляют регулирование последовательно для всех Г1ПЗ 1. После последней Г1-ой ИПЗ 1 осуществляют переключение коммутаторов 10 и 11 вновь на первую ИПЗ. Линия 14 задержки необходима для того, чтобы переключение коммутатора 11.производилось не ранее, чем сигнал <

p«ò пройдя дешифратор 13, будет подан на вход соответствующей КУ 4.

Изменение емкости КУ 4 осуществляют путем переключения коммутирующих аппаратов 20 (AHI 2). Г1инимальная емкость КУ 4 достигается при размыкании всех коммутирующих аппаратов 20.

В этом случае остается включенной только нерегулируемая ступень 18, емкость которой ранна С>.

Для увеличения емкости КУ 4 последовательно замыкают коммутирующие аппараты 70 начиная с первого. В этом случае емкость КУ - определяется по формуле

С Со+ih0р где i — количество замкнутых аппаратон 20; бС вЂ” емкость конденсатора 19 регулируемой ступени °

Переключением аппаратов 20 управляют с помощью сигнала U, который подают на их управляющие входы. Сигнал представляет собой N-ðÿçðÿäíûé цифровой код в соответствии с N регулируемыми ступенями КУ 4.

Уравнения моделирования процесса компенсации реактивной мощности получают на основе схемы замещения Г1ПЗ (фиг. 3). На ней тяговые подстанции 2 и 3 представлены н виде источников 22

0541 6 и 23 напряжения Г1,Е<, а компенсирующая установка 4 — в виде rT.Ñ-цепочка 26. Участки Г1ПЗ между подстанция5 ми 2 и 3 и установкой 4 представлены на схеме в виде четырехполюсникон 24 и 25.

В соответствии с теорией четырехполюсников уравнения для их входных

1ð и выходных токов можно записать и нице:

Х< =аи Е<+а <гб; >1=а г, Е +а U; (2)

Iq =b н Fa+b

1 5 где I< I — комплексные значения входных токов четырехполюсников, которые сов.— падают с токами нагрузки тяговых подстанций, 20 Т, I4 — комплексные значения выходных токов четырехполюсников;

U — выходное напряжение четырехполюсникон, совпа25 дающее с напряжением сети в месте подключения

„

Г1нимые части уравнений (2) равны:

Т< =0(«F <+

Из схема< замещения (фиг. 3) имеем

U=z (I <+I )

35 где z=r+jx — импеданс КУ;

r х=Ц1,— - — активное и реактивное

ИС сопротивления КУ;

L — индуктивность реактора

40 тГу

С вЂ” емкость кочденсаторной батареи КУ в текущий момент времени.

Подставив н (5) уравнения (3), по45 лучим (6) г (а га +Ь зг )

Введя обозначения а, = <+j pa, Ь2 2<+) г а +Ьгъ <+38> " равд "

5Q лин действительную и мнимую части, получим:

1ü 2 (1- Е;г+ Е,х) +(7, х+о,r)

iã. (*, х+ P«r+ (г! )+Е, (Д x+$2?r+

Е <, r- 3, к+, !гав )+Е (i, r-(4х+ (г ) М (,) 1610541 где l zl = r. +õ — модуль ммледаеоа;

F --А«4 4 +5Ä 32 ) 6 --(Р1. Р22 .)>

«4- ц3",; (,= „, + „,.

Для напряжения У справедливо ныра5 жение

11 Цг +1«2 (9) а

Полученные уравнения (4)9 (7) — (9? являются уравнениями моделирования процесса компенсации реактивной мощносги в ИПЗ, т.е. математической моделью. Входной информацией для нее являются напряжения F.49 F. тяговых подстанций и емкость конденсаторой батареи КУ. Емкость С представляет ccf5 бой управляемое входное воздействие, так как ее варьируют. Выходной икформацией в полученной модели являются напряжение U в месте подключения

КУ и реактивные составляющие I4p,I2, 20 токов нагрузки тяговых подстакцйй.

В модель входят параметры: ф 1 9 ; значения которых априорно неизвестны и изменяются во времени н основном за счет тяговой нагрузки.

Использование полученной модели для регулирования мощности компенса-!

ITHH требует предварительного определения параметров уравнений модели30 рования.

При определении кеизнест««ых параметров модели необходимо найти их зкачения, обеспечивающие микимальное отклонение выходных переменных П, I p I модели от соатнетстнуюших 35

4Г 9 2 > инАормативных переменных Up, I 2 рpеeа л «ьнHо 1г.о о «п«1р>оa«ц«еeс 4са, измеряем«ж

2 Р«4 посредством датчиков 798 и 9, 7.е. определение параметров осуг1 стнляют исходя из требований наилучшей адек40 ватности модели реальному процессу компенсации реактивной мощности в, 1ПЗ.

Степень отклонения п.еременных модели и процесса оценивают функцией

215 ошибки вида:

Х=- (Х -Х ) 2+(Х и -Х2 ) + (41И1г

2 4 «и 4 > 2 >и

U) 2g (10)

50 где g — весовой коэффиц««енту равный отношению средней величины реактив«1ых составляюших токон нагрузки к комина>ть«4ому «:апря— жению в тяговой сети.

Искомые параметры должны быть определе«4ы из условия минимума функции

01ПИбки Х 9 т ь е о Из условия

9 198,)1> (параметры р однозначно определяются величи«1ами о ), Для достижения минимума функции I параметры М, Р, dj изменяясь во времени, должны йодстраинаться так, чтобы стартуя с некоторого начального значения, они достигали значений, обеспечивающих выполнение усло-... вий (11). Для этого необходимо, чтобы при подстройке параметров происходило их движение по антиградиенту функции

I, т ° е, в направлении ее наиболее быстрого убывания.

Тогда уравнения для подстройки параметров принимают вид:, . (К)=К К->J ,Г, ЗХ (12)

14 (к)= 14, (к-11- — —; 112>

3I 5 3)

4 (К)= $,(K-1> — — —, i=1,2, j=1,2, (14) где аргумент н квадратных скобках обозначает номер дискретного момента времени, т.е. такта.

Подстав.«яя в«гражения для частных производных имеем: . М14 le=(> и К 1 +Е4М(Х 44«иЫ

М 42 (К1 = 512 (к-11 +Б К> (14 и (К)—

Х 4 PK)); .21C K3 =- ь . 21 (к-1 I + 2 5K J (Х, . МХ2(I. J) 9 22 (К = (22 к-1„I+V (Kj (Х и 1К)—

-((к-1) Iz> "-)+0,(к)(х 6 (к-ij Iz(2-)J; ° (1б)

Г Г, -.,ИЛ(к) Г

ГK I = («,. ГК-ij+- - - — — —" )-U Гк) (х+, 121 > ф )

+3 (к-1) I ЕI2)+vÄt K)(г- Ij kK-1) Iе! 2)

„,; Е:IK3 (Ml>2> (24L 1 1, (К) Д

-,(к-1) > 2+v,(к) (х 45,-IK-1) 1 2)

1,К1= lK —; +- -",= — — -- -0, К1 (х+

+(,Гк-1 IzI2)--0 "-j(-.— o,(К-11 Cz 2)J

5 1KI =-k IK- 1 - — — (I

F, ГК) д L Щк1 (1), iKJ З„EK 1J+VpLK3 р12 LK-ij)+

- (— —;,-(v„(KjЯ,1-. 1)-™р М(4 Гк — 4 )+2Щ к) (11, "к-1) 1 — «:)j; (17) 1610541

Я X= РtK-11 + — — Г((-- — —

А М ЕДК1

А u(K)

< ("р ИP„(K-1)-11 (K) (,„$K-1J)+

+jz/ (17 К)((К 1) П (К) (К-17)+2()(K7 (ffz(K-17 f x) х)7, где Л Я=0(,а(К-1) (I

A=.(1-(,г+ х) +(3, х+ (r) .

Параметры (}1; вычисляют по AopMJJJIRM;

2g -(Kj=-(„Ы fÈ, „(К),Ы), (18) (z (K) = ((2 tK) f (Kl+ (zz (K) 3> $K)); (K)= JJ (Kj(Я Р Я g (К). 20

14 -1 (1((- (3 $zz И о(Х

Значения переменных U (K) 17 (К1 °

U(KJ IÄ PK), Iz, (K>, входящие в полученные формулы для расчета параметров, вычисляют с помощью уравнений моделирования, подставив в них значения параметров, вычисленные на предыдущем (К-1)-м такте:

1Г, 30

П -П(Г э рГ1

+ 1}(1(К-17 (z(2 )+Р (К) (,(„,К-1) r-(, (К— l7x+ffz(K-\7 fzf )}; (fK) (((к7=„- (к1(к7(„я(к-171;+ р„(к-17-+

+fI (К-1j (()+ (K) (Я„ t -i)+pzz(K-17 r+ff< (K-l7 fzf )}; (20)

U(К) 172 (K)«.Ц2 (К) (21) (K)- (tk 13 .((KJ++М ztK 1)" (К3 (22)

I (к) 1)(zf (к 1)П ) (K)+Nzz ГК 1)U(K) ,2З) 45

Начальные эначе), ия параметров при

К=О принимают равными нулю, т.е.

С(,,(О)=О; (;; (,ugrzo; 3, (O)=u;

1=1,2; 7=1,2.

Вычисление парам(тров и оптимальных величин емкостей КУ 4 производят с помощью оптимизатора 12. В каждый дискретный момент времени последовательно для всех МПЗ 1 участка в соот» ветствии с полученными формулами вы1 числяют параметры уравнений моделирования, а также значения показателя (1) для всех возможных в рассматриваемой КУ значений емкости. В качестве оптимального принимают то значение емкости, при котором показатель потерь регулирования (1) принимает минимальное значение. Оптимизатор 12 может быть реализован Hà ЦВМ. В алгоритме его работы ряд величин {параметры модели, параметры КУ„ показатель потерь регулирования) будет обозначать с индексом j который указывает номер МПЗ и принимает значения от 1 до M.

Алгоритм работы оптимизатора 12 имеет следующий вид.

1. Задают параметры КУ и ИПЗ: активное сопротивление z ; индуктивность I. ; емкость нерегулируемой ступени С ; емкость одной регулируемой о ступени gC f; количество регулируемых ступеней N ; количество i д (11

o(fr в ключ ечных ре гулируемых ступеней КУ в начальный момент времени и начальные значения параметров

ff(., L-î.j=0;,.р (о)=о; 3 ; fo)=0, („„(0) =О; 1=1,2; 1=1,2; M=1,4; j=1,M.

2. Вычисляют начальную емкость КУ всех 1П1З

С (1(=С, +, „, и AC, 7=1,;1.

3. Устанавливают счетчик тактов

К=1

4, Формируют цикл по переменной от

1 до И, вводят с коммутатора 10 значения информативных переменных на К-м такте и сбрасывают сигнал синхронизации S=O.

5. Вычисляют х =Я1. -1 63Cf Я

) ) к (;: f = r4+x3 . б. Вычйсляют значения переменных

u,(К) u pKQ; UpKQ; I,р (к)1 I., (К по формулам (19) — (23) .

7. Вычисляют параметр)(3 (KJ; A;

a ;,(К); Р,.,(К)= 8! (К); g> (К1 - формулам (15) — (18).

8. Задают начальное значение показателя потерь регулирования, заведомо большее реальных величин I „„=10

9. Формируют цикл по переменной от О до N. и вычисляют соответствуюJ щую емкость P":

С}(К+1(=C" — i АС, х, (z(, 10. Вычисляют количество коммутирующих аппаратов 20 К, которое необ1 12 соответствующей значению ij,„ (К+ lg, а U „. соответствует напряжению в месте подключения КУ для этого случая.

Соответствующим выбором весовых коэААициентов p i, gg 8, g в показателе потерь регулирования (1) можно задать требуемые приоритеты в ми. нимиэации тех или иных слагаемых потерь. Например, в качестве потерь регулирования можно принять потери в рублях, вызванные ненулевыми значениями слагаемых, входящих в I

1б1054

Способ регулирования мощности ем— костной компенсации в тяговой сети, основанный на дискретном изменении реактивной мощности, генерируемой установками поперечной компенсации внутри межподстанционной зоны (МПЗ), при котором измеряют токи нагрузок тяго-. вых подстанций и напряжения внутри межподс ганционных эон, вычисляют параметры моделей процесса компенсации реактивной мощности и определяют о11тимальные величины емкостей всех компенсирующих установок, обеспечивающие наименьшее значение показателя потерь регулирования, о т л и- ч а ю щ и й— с я тем, что, с целью стабилизации напряжения ня всем участке сети, минимизации потребления реактивной мощности от тяговых подстанций участка и увеличения срока службы компенсирую-, щих установок путем уменьшения количества дискретных изменений мощности емкостной компенся11ии, дополнительно измеряют напряжения на примыкающих шинах тяговь1х подстанций и определяка оптимальные величины емкостей для всех компенсг.рующих установок путем последовательного вычисления показагеля потерь регулирования для всех возможных в рассматриваемой компенсирующей установке значений емкости и в качестве оптимального принимают то из них, при котором минимален показатель потерь регулирования, имеющий для j-й межподстянционной зоны вид

8Е Р 1 З 4 I где U — вычисленное посредством. моде-лировяния напряжение в тяго.. вой сети в месте подключения рассматриваемой компенсирующей установки; ходима переключить, чтобы вместо, емкости С К установить емкость С jK-lj, вычисленн 1о в и, 9: п= i-1 и (К, 11. Вычисляют значения переменных

ПЯ ЯУ (1 М 1 ПЫ 9 ТЦ1 fKJ Т2 К по формулам (19)-(23) для емкости

C ÃK+1.1, заменив в них параметры

ti.;, I ê-1);Я, (K-i), 6! LK-1), (, Гк-1)10 на значения С 1 (K ; P $K); 3 P

)? $K$, полученные в п. 7.

12. Если 0(К)) Бр„оg, то вычисляют (11) =8 g (11 (K) 0 мс кс ) ° l3. Если U K)

8 ("мин П 1)

14.. Если U>>, 4 U Kj « Uиокс то задают

Е(и)=О.

15. Если 1=1, то вычисляют

1 (U)+p ((I 11ð (К) +!?у pKJf )+8 па

16. Если jg1, то вычисляют

I =7(U)+ ((I Щ -)Т PKf))+p>n+

+pq-, (U /Kg-U > (К . ,17. Если выполняется условие 1"

< Т „„, то задают .J

I „.„=I ; i 1,ö. /K++1/==:iL; С,1,- =С (K+ 1 ;

18. Закрывают цикл по переменной

1 9. формируют оптимальную емкость

КУ, для каждой МПЗ, соответствующую „3K+1).

20. Формируют. и выводят сигнал синхронизации 8=1, закрывают цикл по пе-. ременной j. 35

21. Задают следующий номер такта

K=K+1 .

22. Переходят к пункту 4.

Таким образом,, алгоритм работы оптимизатора условно разделяется на че- 40 тыре части. В первой из них (пп.1 и ?) осуществляют задание параметров всех

КУ и начальных значений параметров моделя. Во второй части (,пп, 3 — 7) вычисляют параметры уравнений модели- 4 рования на K ì такте для j H NI3Ä

Основными исходными данными для этой части алгоритма являются переменные, вводимые в п.4. В третьей части алгоритма (пп. 8 — 17) реализован метод 50 прямого перебора всех возможных дискретных значений емкости КУ j-й ИПЗ.

В результате при выходе из цикла (nocJ1e п, 17) величина :ь я.(К+ Q Оказы— вается равной искомому количеству 55 включенных ступеней КУ, нри котором показатель I> минимален, величина

С: „ оказывается равной емкости IG", 1610541

I t(1 — значения реактивных составляющих, полученные в результате

5 моделирования процесса компенсации;

U, измеренное значение напряжения в тяговой сети в месте подключения компенсирующей установки (j-1)-й межподстан- 1ð ционной зоны; 1 ми -" "- "макс

F(U) = p,! (® Uz «) 11 макс

pj (миц ) j армии мин 1макс минимально H MBKcH 15 мгльно допустимые напряжения в тяговой сети;

Ъ

) ГЭj jr=199

Г ,р,p >,p< — весовые коэффициенты, количество коммутирующих аппаратов комп енсирующе и уста новки, которое неоДходимо переключить для установки нового значения емкости компенсирующей установки, 161ОЗ41

$7 д Я

Составитель В.Клещенко

ТекРед Л.СеРдiокова КоРРектоР y(Пожо

Редактор М.Петрова

Заказ 3742 Тираж 41б Подпис ное

ВНИИПИ Государственного комитета по нэобретениям и открьгтиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, N-35, Раушская наб., д. 4/5

Производственно-издательский комоинат Патент, г, ужгород, ул. Гагари, 1 н 1

Г на 161