Способ разделения медноникелевого файнштейна

 

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам разделения файнштейна флотацией. Цель изобретения - повышение степени извлечения меди в медный концентрат, а никеля - в никелевый концентрат . Способ включает измельчение файнштейна, которое проводят в присутствии известково-серного отвара, активированного бутиловым ксантогенатом или первичным алифатическим амином или их смесью, при этом расход активированного отвара составляет 800 - 5000 г/т файнштейна. Пульпу файнштейна аэрируют, после чего проводят флотацию. 1 з.п. ф-лы, 2 табл.

(19) (1 1) СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 С 22 В 15/00, 23/00

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ

ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТКРЫТИЯМ

ПРИ ГКНТ СССР

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4855363/02 (22) 27.07.90 (46) 23.06.92. Бюл. М 23 (71) Норильский горно-металлургический комбинат им. А,Fl. Завенягина (72) Ю.Н. Евлаш, В.Н, Стебенева, Г.И. Коновальчик, lO.М. Николаев и В.Г. Дмитриев (53) 669.334" .669.243(088,8) (56) Цветные металлы, 1955, М 3, с.6-10.

Цветные металлы, 1989, hL 12,с.32-33, (54) СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ МЕДНОНИКЕЛЕВОГО ФАЙНШТЕЙНА (57) Изобретение относится к металлургии, в частности к способам разделения файншИзобретение относится к металлургии, в частности к способам разделения фейнштейна флотацией.

Известен способ.флотационного разде. ления файнштейна в сильнощелочной среде, создаваемой едким натром с использованием сульфогидрильного собирателя — бутилового ксантогената калия, расход которого составляет до 1,0 — 1,5 кг/т.

Способ позволяет получить содержание никеля в медном концентрате, а меди в никелевом концентрате не менее 5, что предопределяет значительные технологическиеусложнения как в цикле обогащения(не менее шести перечистных), так и на пирометаллургических и гидрометаллургических переделах по удалению никеля и меди соответственно в медном и никелевом производствах.

Наиболее близким к предлагаемому является способ флотационного разделения файнштейна, предусматривающий замену части бутилового ксантогената калия аэрофлотом, что позволяет при их совместном введении в цикл аэрации (в камеры метейна флотацией. Цель изобретения — повышение степени извлечения меди в медный концентрат, а никеля — в никелевый концентрат. Способ включает измельчение файнштейна, которое проводят в присутствии известково-серного отвара, активированного бутиловым ксантогенатом или первичным алифатическим амином или их смесью, при этом расход активированного отвара составляет 800 — 5000 r/ò файнштейна. Пульпу файнштейна аэрируют, после чего проводят флотацию..1 з.п. ф-лы, 2 табл. ханических флотомашин) снизить содержа - . у ние соответственно никеля в медном концентрате с 4,21 до 3,86%, а меди в ( никелевом концентрате с 3,89 до 3,63% или снизить сумму загрязняющих металлов с

8,10 до 7,49%. Извлечение меди в медный концентрат повышается с 92;91 до 93,06, ° никеля в никелевый концентрат с.94,36 до

95,38%, или увеличивается. сумма извлечений металлов в одноименные концентраты с 187,27 до 188,47%.

В известном способе ввод в цикл аэра- 0 ции смеси флотореагентов бутилового ксантогената и бутилового аэрофлота повышает 0 технико-зкономические показатели, однако в никелевом концентрате содержание меди высокое, что отрицательно сказывается на качестве никелевых анодов. никелевых шламов и связано с незначительным сокращением расхода никелевого порошка на очистку никелевых электролитов и т.д.

Цель изобретения — повышение извлечения меди и никеля в одноименные концентраты.

1742346

25

50

Поставленная цель достигается тем, что согласно способу разделения медноникелевого файнштейна, включающему его измельчение, аэрацию, последующую флотацию в присутствии собирателя,.в качестве модификатора в цикл измельчения подают известково-серный отвар, предварительно активированный бутиловым ксантогенатом или первичным алифатическим амином, или смесью бутилового ксантогената и первичного алифатического амина с расходом 800 — 5000 г/т файнштейна.

Способ осуществляют следующим образом.

Медноникелевый файнштейн, содержащий, %: никель 34 — 39; медь 33,82 — 36,42, железо 3,1 — 4,3; кобальт 0,82 — 0,94; сера общая 22 — 23, прочие до 1, измельчают в мельнице до класса — 0,053 мм (200 меш.).

Измельчение проводят в четыре стадии: первая 25 мин, вторая 20 мин; третья 15 мин; четвертая 10 мин; с выводом магнитной фракции, представляющей собой плюсовой класс с выходом до 3 u содержанием, %; никель 71 — 73; медь 12— .14; железо 1.8 — 2,0; кобальт 1,8 — 2,0; сера до 3.

Для измельчения в качестве жидкой среды используют оборотную воду цеха разделения файнштейна, На первую и вторую стадии измельчения подают реагент,— модификатор — активированный известково-серный отвар в количестве 800 — 5000 г/т.

На последующие две стадии измельчения модификатор не подается, так как процесс измельчения практически на 90% заканчивается на первых двух стадиях.

Процесс флотации осуществляется в лабораторной флотомашине с объемом камеры 0,75 и 0,35 л.

Схема флотации: основная 10 мин, контрольная 5 мин, две перечистки медного концентрата соответственно 7 и 5 мин,На флотацию подают реагенты: бутиловый ксантогенат 450 — 500 г/т, причем 70 — на основную и 30 — на контрольную флотацию. В качестве вспенивателя подают Т-80 в количестве 50 г/т. Флотацию проводят на оборотной воде.в доводкой рН до 12 — 13 едким натром. После флотации получают медный, никелевый концентраты и промпродукт (смесь концентрата контрольной флотации и камерного продукта перечисток).

В приведенных примерах в цикл измельчения подают известково-серный отвар, предварительно активированный бутиловым ксантогенатом или первичным алифатическим амином, или смесью их и приготовленным по известному способу, а именно: в воду вводят техническую известь и размолотую элементарную серу в массовом соотношении Я.СаО:Н20 = (2,2 — 2,0):1:8 и при перемешивании нагревают до 85+

5 С, выдерживают в течение 60 мин, причем за 10 — 15 мин до окончания варки вводят

0,05 — 1.5 г/л бутилового ксантогената или первичный алифатический амин, или их смесь. В приведенных примерах используют активированный известково-серный отвар, содержащий 1 г/л бутилового ксантогената или первичного алифатического амина, или их смесь.

При флотационном разделении медноникелевого файнштейна в цикле мокрого измельчения при поддержании расхода активированного ИСО в пределах 800-5000 г/T наблюдается суммарное повышение извлечения меди и никеля в концентраты до

192,93 — 195,26 против 188,47 и снижение суммы загрязняющих до 4,30 — 5,40 против

7,47% (по известному способу), Дальнейшее повышение расхода активированного ИСО приводит к снижению суммарного извлечения меди и никеля до

188,61 — 189,66 против 188,47%, что выше известного на 0,14 — 1,19% и к росту суммы загрязняющих примесей до 8,43 — 8,80%, что ниже уровня известного на 0,96 — 1,33%

Снижение расхода активированного ИСО ниже 800 г/т, например до 680 — 700 г/т, снижает суммарное извлечение цветных металлов до 186,34 — 186,50%, что на 0,92—

2,13 ниже, чем у известного и ухудшает сумму загрязняющих примесей до 9,47—

10,16% или на 2,0 — 2,69 против 7,47% (по известному способу).

Пример 1 (по известному способу).

Медноникелевый файнштейн в количестве 1 кг загружают в шаровую мельницу объемом

4,5 л, содержащую 8 кг шаров. Вливают 250 мл оборотной воды и производят измельчение в четыре стадии: первая 25 мин; вторая

20 мин; третья 15 мин; четвертая 10 мин (или всего 70 мин), с выводом магнитной фракции. После измельчения аэрируют в течение

5 мин в присутствии бутилового аэрофлота и бутилового ксантогената при их расходе

400 г/т каждого. После аэрации производят флотацию с добавлением ксантогената до.

400 г/т и вспенивателя Т-80 с расходом 50, г/т. Время флотации: основная 10 мин; контрольная 5 мин; первая перечистка 7 мин; вторая 5 мин; третья 5 мин; четвертая 5 мин

Общее время аэрации и флотации 42 мин, Полученный медный концентрат содержит 63,48% меди и 3,85% никеля, Никелевый концентрат содержит 64,63% никеля и

3ЮЖ меди. Сумма загрязняющих приме1742346 сей 7,47%. Сумма извлечений металлов в одноименные концентраты 188,47%. Остальные результаты примера 1 приведены в табл. 1.

Пример 2. Медноникелевый файнштейн в количестве 1 кг загружают в шаровую мельницу объемом 4,5 л, содержащую 8 кг шаров. На первую стадию измельчения наряду с оборотной водой в количестве 250 мл

10 вводят 0,3 мл известково-серного отвара, который готовят по известному способу, а именно: в воду вводят техническую порошкообразную известь и размолотую элементарную серу в массовом соотношении

$:СаО:Hz0 = (2,2 — 2,0):1:8 и при перемеши15 вании нагревают до 85 «-5 С, выдерживают в течение 60 мин, а затем за 10 мин до окончания варки известково-серного отвара вводят 1 г/л бутилового ксантогената.

Первую стадию измельчения ведут в течение 25 мин. После отделения на сите плюсового класса его снова загружают в

20 мельницу, вливают 250 мл оборотной воды и 0,3 мл активированного известково-серного отвара, Вторая стадия измельчения длит- 25 ся 20 мин. На третьей и четвертой стадиях измельчения вводяттолько оборотную воду: по 250 мл на каждую стадию. Время измельчения на третьей стадии 15 мин, на четвер30 той 10 мин. Общий расход активированного известково-серного отвара 0,6 мл или 800 г/т. Пульпу файнштейна перед флотацией азрируют не более 5 мин.

В качестве собирателя и ри флотации используют бутиловый ксантогенат 500 г/т, 35 причем 70% его подают на основную и 30% на контрольную флотации, На основную флотацию в качестве вспенивателя подают вспениватель Т-80 с расходом 50 г/т. В ремя содержащий 64,12% меди и 2,34% никеля и никелевый концентрат, содержащий

67,17% никеля и 2,82% меди, Сумма загрязняющих примесей 5,16, что на 2,31% ниже, чем по примеру 1. Сумма извлечений

45 металлов 193,04% или на 4,57% выше, чем по примеру 1. Остальные результаты приведены в табл. 1.

Пример 3. Последовательность операций, ввод реагентов, флотация соответст50 вуют примеру 2, но расход известково-серного отвара, модифицированного ксантогенатом, составляет 2500 г/т файнштейна (1,9 мл). Получают медный концентрат, содержащий 65,01% меди, 2,57% никеля и никелевый концентрат, содержа55 флотации; основная 10 мин; контрольная 5 40 мин; две перечистки медного концентрата 7 и 5 мин соответственно. Общее время флотации с аэрацией 32 мин. В результате флотации получают медный концентрат, щий 66,33% никеля и 2,81% меди. Сумма загрязняющих примесей 5,38% или на

2,09% ниже, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов 193,19% или на 4,9% выше, чем по примеру 1, Остальные результаты приведены в табл. 1.

Пример.4. Последовательность операций, ввод реагентов; флотация соответствуют примеру 2, но расход известково-серного отвара, модифицированного ксантогенатом, составляет 5000 г/т или (3,85 мл). Получают медный концентрат, содержащий 64,63% меди, 2,31% никеля, и никелевый концентрат:, содержащий

66,84% никеля и 3,09% меди. Сумма загрязняющих примесей 5,40% или на 2,07% ниже, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов 193,37.% или на 4,90 выше, чем по примеру 1. Остальные результаты приведены в табл. 1.

Пример 5. Последовательность операций,.ввод реагентов, флотация соответствуют примеру 2, но расход известково-серного отвара, модифицированного ксантогенатом, составляет 5200 г/т или (4 мл). Получают медный концентрат, содержащий 64,82% меди, 4,30% никеля, и никелевый концентрат, содержащий

63,39 никеля и 4,13 меди. Сумма загрязняющих примесей 8,43% или выше на

0,96%, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов 188,74% или на 0,27 выше, чем по примеру 1, Как следует из приведенных данных, наблюдается повышение перехода никеля в медный концентрат и меди в никелевый концентрат, что связано с усиливающимся пенообразованием и ухудшением флотации.

Расход известково-серного отвара в количестве 5200 г/т в отличие от примера 4 (расход

5000 гlт) ухудшает качество концентратов и извлечение цветных металлов в соответствующие концентраты. Таким образом, верхним пределом расхода известково-серного отвара принимают 5000 г/т файнштейна.

Остальные результаты примера 5 приведены в табл. 1.

Пример 6, Последовательность операций, ввод реагентов, флотация соответствуют примеру 2, но расход известково-серного отвара, модифицированного ксантогенатом, составляет 700 г/т или 0,5 мл. Получают медный концентрат, содержащий 62,19% меди,5,61% никеля, и никелевый концентрат, содержащий

64,54 никеля и 4,27% меди, Сумма загрязняющих примесей 9,88% или на 2,41 выше, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов 186,34% или на 2,13 ниже. чем по примеру 1. Таким образом, снижение

1742346

50 расхода известково-серного отвара до 700 г/т ухудшает качественно никелевый и медный концентраты, извлечение в них цветных металлов и, следовательно, расход известково-серного отвара в количестве 800 г/т является нижним пределом (например 2).

Остальные результаты примера 6 приведены в табл, 1.

Пример 7. Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примеру 2. но в качестве реагента при варке известково-серного отвара вводят первичный алифатический амин вместо бутилового ксантогената в эквивалентном количестве, равном 1 г/л. Расход отвара на измельчение медноникелевого файнштейна 800 г/т, что соответствует расходу известково-серного отвара, модифицированного ксантогенатом в примере 2, Получают медный концентрат, содержащий 65,94% меди и 2.44 никеля и никелевый концентрат, содержащий 67,74 никеля и 1,86% меди. Сумма загрязняющих примесей 4,30 или на 3,17% ниже, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов

195,26% или на 6,79% выше, чем по примеру 1°, Таким образом, замена бутилового ксантогената на первичный алифатический амин в процессе варки известково-серного отвара не ухудшает качественные показатели флотации в сравнении с примером 2, показывая взаимозаменяемость реагентов.

Остальные результаты примера 7 приведены в табл. 1.

Пример 8, Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примеру 7, но расход активирован ного амином известково-серного отвара составляет 5000 г/т. Получают медный концентрат, содержащий 64,81% меди, 2,16 никеля. и никелевый концентрат, содержащий 66,85% никеля и 2,84% меди. Остальные результаты приведены в табл. 1.

Пример ы 9 и 10, Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примеру 7, но в качестве реагента при варке известково-серного отвара вводят первичный алифатический амин в количестве 1 г/л. Расход активированного амином известково-серного отвара составляет 680(в примере 9) и 5150 г/т(в примере

10).

В примере 9 получают медный концентрат, содержащий 62,43% меди, 8,05% никеля, и никелевый концентрат, содержащий

65,12% никеля и 4,09% меди. Сумма загрязняющих примесей 9,47, что выше данных примера 1 на 2,0%. Сумма извлечений металлов 187,55, что также уступает и римеру

1 на 0,92 (188,47 ). Расход активированного амином ИСО ниже 800 г/т (пример 7), что ухудшает качество никелевого и медного концентратов, а следовательно, расход

ИСО, активированного амином, в количестве 800 г/т(пример 7) является нижним пределом.

В примере 10 получают сумму загрязняющих примесей 8,80, что выше данных примера 1 на 1,33% и сумму извлечений металлов 188,61, что несколько выше данных примера 1 (на 0,14%), а следовательно, расход ИСО, активированного амином, свыше 5000 г/т (пример 8) является верхним пределом. расхода.

Таким образом, примерами 7 и 8 показана взаимоэаменяемость между ксантогенатом и первичным алифатическим амином при приготовлении известково-серного отвара с последующим применением последнего в цикле измельчения файнштейна и последующей флотации.

Остальные результаты примеров 9 и 10 приведены в табл. 1, Пример ы 11 — 13, Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примеру 2, но в качестве реагента — активатора известковосерного отвара — вводят смесь первичного алифатического амина (А) и бутилового ксантогената (Кх), причем их суммарное количество в примерах 11 — 13 равно 1 г/л; в примере 11 сумма А + Кх составлена из 0 5 г/л каждого, в примере 12 соответственно

0,7 и 0,3 г/л, в примере 13 — 0,2 и 0,8 г/л (табл. 1).

Расход известково-серного отвара на измельчение файнштейна составляет в примере 11 800 г/т, примере 12 2500 г/т, а в примере 13 5000 г/т, Получают медные концентраты, которые соответственно с примерами 11 — 13 содержат, : в медном концентрате меди

63,12, 63,29 и 65,67, а никеля 2,54, 2,09 и

2,74; в никелевом концентрате никеля 68,21;

68,42 и 66,29, а меди 2,73, 2,88 и 2,77, Сумма загрязняющих примесей в примере 11 5;27%, в примере 12 4,97%, в примере 13 5,51% или соответственно на 2,20, 2,50 и 1,96% ниже, чем по примеру 1, Сумма извлечений металлов соответственно в примерах 11 — 13 равна 192,93, 193,52 и 194,11 или на 4,46; 5,05 и 5,64 выше, чем по примеру 1.

Таким образом, известково-серный отвар, активированный смесью бутилового ксантогената и первичного алифатического амина, по воздействию идентичен иэвестко1742346

10 во-серному отвару, активированному либо ксантогенатом (примеры 2 — 4) либо амином (примеры 7 и 8). Остальные результаты примеров 11 — 13 приведены в табл. 1.

Пример ы 14 и 15, Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примерам 11 — 13, но расход известково-серного отвара, активированного смесью первичного алифатического амина и бутилового ксантогената на измельчении файнштейна, составляет в .примере 14 690 г/т (0,5 мл), в примере 15

5150 г/т (4,0 мл), В примере 14 получен медный концентрат, содержащий 61,81% меди и 5,90% никеля и никелевый концентрат, содержащий

65,13% никеля и 4,26% меди. Сумма загрязняющих примесей 10,16%, что выше данных примера 1 на 2,69%, Сумма извлечений металлов 186,56%, что также уступает примеру.

1 на 1,91%. Из данных примера 14 следует, что снижение расхода известково-серного отвара, активированного смесью амина и ксантогената до 690 г/т, ухудшает качество никелевого и медного концентратов, а следовательно, расход ИСО 800 г/т (пример 11) является нижним пределом.

В примере 15 получен медный концентрат, содержащий 64 31% меди и 4 01 никеля, и никелевый концентрат, содержащий

62,62% никеля и 4,42 меди, Сумма загрязняющих примесей 8,43% что на 0,96% выше, чем по примеру 1. Сумма извлечений металлов 189,66%, что лучше, чем по примеру 1 на 1,19%;

Из данных примера 15 следует, что повышение расхода известково-серного отвара, активированного смесью алифатического амина и бутилового ксантогената до 5150 г/т, ухудшает сумму загрязняющих примесей, а следовательно, расход

ИСО 5000 г/т (пример 13) является верхним пределом. Остальные результаты примеров

14 — 15 приведены в табл, 1.

Пример ы 16 и 17. Последовательность операций, ввод реагентов, режим флотации соответствуют примеру 2, но в примере 16 измельчению подвергают файнштейн, обогащенный никелем (39,24% никеля и 31,89% меди), при расходе в цикле измельчения 1500 г/т известково-серного отвара с ксантогенатом, а в примере 17 измельчению подвергают файнштейн, содержащий небольшой избыток меди по сравнению с никелем (35,82 никеля и

36,42% меди) при расходе известково-сер- . ного отвара в цикле измельчения 1500 г/т, содержащего амин.

Получают концентраты, содержащие, %: в медном меди 68,97 и 69,26, а никеля

2,36 и 1,45, в никелевом никеля 69,23 и

68,92, а меди 2,19 и 3,89. Сумма загрязняющих примесей в примерах 16 и 17 соответственно:,4,55 и 5,34% или на 2,92 и 2,13%

5 ниже, чем по примеру 1, а сумма извлечений металлов соответственно 194,18 и 193,22% или на 5,71 и 4,75 выше, чем по примеру

1, Таким образом, изменение состава фай.10 нштейна по меди и никелю не влияет на процесс его флотации, Остальные результаты примеров 16 и 17 приведены в табл. 1.

При введении в цикл измельчения файнштейна известково-серного отвара, приго15 товленного по известному способу и .активированного ксантогенатом или первичным алифатическим амином, или их смесью в количестве 0,05 — 1,5 г/л (в примерах табл. 1 расход активирующих реагентов

20 1 г/л), получаемые после флотации медный и никелевый концентраты более селективны по содержанию соответственно меди и никеля.

По прототипу (пример 1) суммарное из.25 влечение цветных металлов составляет

188,47%, по заявленному способу — примеры 2 — 4; 7 — 8; 11 — 13; 16 — 17 суммарное извлечениесоставляет192,93-195,26% или . на 4,46 — 6,79% выше.

30 По прототипу сумма загрязняющих примесей составляет 7,47, по заявляемому способу 4,30 — 5,40% или на 2,07 — 3,17% ниже, Использование предлагаемого способа

35 по сравнению с известным позволяет повысить извлечение меди в медный концентрат (с 93,09 до 94,78 — 97,87 ) и никеля в никелевый концентрат (с 95,38% до 96,37—

98,44%), снизить сумму загрязняющих при40 месей с 7,47 до 4,30 — 5,40% или на 2,07—

3,17%, сократить на медном и никелевом производствах обороты, а также уменьшить технологические затраты на гидрометаллургических переделах (никелевого порошка, 45 меди в никелевом шламе, обороты между производствами и т.д.).

Формула изобретения

1. Способ разделения медноникелевого файнштейна, включающий измельчение, 50 введение модификатора, последующую аэрацию пульпы и флотацию в присутствии собирателя и вспенивателя, о т л и ч а ю щ и йс я тем, что, с целью повышения степени извлечения меди в медный концентрат, а никеля

55 в никелевый концентрат, в качестве модификатора в цикл измельчения подают известковосерный отвар, активированный бутиловым ксантогенатом или первичным алифатическим амином или смесью первичного алифатического амина и бутилового ксантогената

1742346

2. Способ по и. 1, отличающийся тем, что активированный известково-серный отвар подают в количестве 800 — 5000 г/т файнштейна, Таблиц;l прина р условия нзнельчснности

С одер мание файнит ей на, Показатели процесса

Нзненвннв относительно известного лечение>2

Вмход, Ф

Содермание

Продукты Охота ц ни ° концентрат

Суннар»ос нзелечение цветных меСунне загрявняюьр>х принесен

Расход

НСО, г/т добавка актиаируюмая ИСО

Ni Cu

Ni Сн

Сн (Сунне аа; грязняв- цих лри насей,о

Суммарное извлечение цветнмх ияталлов, Внд Расход, г/л тавров, 188,47

7,47

33,82 Известнмй

83,82 800 Кх . 1,0

Недный

Никелевый

I 34,16

2 За ° 16

Иеднмй

Никелевый

+4,72 -2,09!

93>19 6,88

193.37 5,40

Не дне!

Никелевый

-2 о

+4,90

Неды ый . Никелевый

Неды ый

Никелевый

+0,27 +0,8

188,74

8,43

-2>13 а2 ° 4

Иедньй

Никелевый

186.34 9,88

4,30

195.26

+6 ° 79 ладный

Никелевый

-3,1

+5 ° 19 -2,47

8 34,16 33,82 5000 А

193,66 5,00

187.55 9,47

1,0

Иедный

14>келевый

"0,92 . +2,0

Иеднмй

Никелевый Иеднмй

Никеле амй

8ОО А+К« I,O (0,5+0,5)

2500 A + Kx . 1,0 (0,7+0,3)

50ЛЯ A ь Кх 1>0 (o,2+0;8)

690 A+K» 1,0 (0,5+0>5)

5150 А + Кх l,o (o,5+o,5)

1500 Кх 1,0

11 34.16 33 ° 82

+4,46 -2,20

Иеднмй

Никелевый

192,93 5,27

Иеднмй

Никелевый

12 34,16 33,82

4,97

-2,50

t93,52

+5,05 5.64 -2,12

t3 34.16 33.82

194,27 5,36

Рюд ныл

Никелевый

l4 34,16 33,82

Иеднмй

Никелевый

+l,l9 +0,96

Неды ый

Никелевый

15 34,16 33,82

16 39,24 31,89

189,66 8,43

+5.71

194,18 4,55

Иедный

Никелевмй

-2,92

+4,75 2,13

17 35,82 36,42 1500 А

5,34

Иваны и

Никелевый

1>0

193,22

Таблица2

Показатели

П ототип

Заявляемый

Извлечение меди в медный концентрат!н

94;78-97,67

93,07

Извлечение никеля в никелевый концентрат, )(, 95,38

96.48-98,44

Сумма загрязняющих примеСЕй, I(, 7,47

4.3-5.40

192,93-195,26

800-5000

Суммарное извлечение цветных металлов, н6

188,47

Расход ИСО, г/т

Расход бутилового ксантогената, г/т

500

800

Расход бутилового аэрофлота. г/т

400

Стоимость бутилового азрофлота или ксантогената 1251 руб/т. руб

1,50

0,62

Стоимость 1 т известковосерного отвара 50 руб, руб

0,04-0,25

I3 емя лота ии, мин

27

3 34,16 33,82 2500 Кх 1,0

4 34,16 . 33,82 5000 Kx 1,0

5 34,16 33,82 5200 Кх 1,0

6 34,16 33,82 700 . Кх t,O.7 34,16 33,82 800 A t,о

9 34,16 33,82 680 А 1,0

10 34, 16 33.82 5150 . A 1,0

6утнловый ксантогенат.

Ol

Первичный а>з>ватичвский анни

«вз (0,5+0,5) " содермание А, г/л + Кх, г/л

49.59

50,41

50,99

49,01

50,14 а9,86

50,16

49,84

49.15

50,95

51 37

48,63

50.89

49,11

50,11

49.89

51,0948 9t

49,49

50,51

51.68

48,32

51,44

48,56

50,09

49,91 51,86

48,14

49,68

50,32

44,54

55,46

49,84

51,16

3,85

64;63

3,34

67,17

2,57

66,33

2,3t

66,84

4,30

63, 39

5,61

64,54

2,44

67,74

2,16

66,85

5,33

65,12

4,49

64,03

2,54

68,21

2,09

68,42

1,71

66,29

5,90

65,13

4,01

64,62

2,36

69,23

1,45

68,92

63,48

3,62

64>, 12

2,82

65, Сп

2,61

64,63

3,09

64,82

4,13

62 19

4,27

65,04

1,86

64,81

2,84

63 ° 43

4,09

64,19

4,31

63,12

2,73

63,29

2 ° 88

65,67

2,65

6t,81

4,26

64,31

4 ° 42

68, 97

2,19

69,26

3,89

5>59

95,38

3,49

96,37

3.77

96,81

3 ° 39

97,52

6,19

95.54

8,43

91,88

3,63

97,39

3 ° 17

97,63

8,05

93,24

6,50

94,68

3,84

96,48

3,15

97,26

3.97

96,85

8,96

91,78

5,83

95,19

2,68

97,85

2,02

98,44

93.09

5,40

96,67

4,09

96.38

4,t4

95,85

4,55

94,20

6,22

94,46

6,14

97,87

2 ° 70

96, 03

4>19

94,3!

5,91

93,93

6,44

96,45

3 ° 90

96,26

4,!3

97,26

3 91

94,78

6,о6

94,47

6,58

96,33.

3,81

9а ° 78

5,46

193,04 5,16 +4 ° 57 -2 31

188,61 8,80 +О,14 +1>33

186,56 10,16 -1.91 +2,69