Цилиндрическое сужающее устройство степаненко в.и. для расходомеров

 

Использование: в технике измерения расхода жидкостей и газов в трубах малого диаметра. Сущность изобретения: устройство содержит симметричное цилиндрическое сопло с длиной цилиндрической части, равной 0,68 D, расположенное между входным и выходным патрубками измерительного участка трубопровода, а также отборы давления , расстояние между которыми выбирается равньгм- (0,34-0,45)0, где О - диаметр измерительного участка трубопровода . 12 ил.

СОК)3 СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (51)5 G 01 F 1/34

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕ

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИ

К ПАТЕНТУ (21) 4750804/10 (22) 05.09.89 (46) 23.04.93. Бюл. М 15 (71) Грозненский химический завод им, 50летия СССР (72) В.И.Степаненко (73) В.И.Степаненко (56) Патент Франции М 1487438, кл.7 G 01 F, 1966.

Кабза. 3. Цилиндрические сужащие устройства для измерения расхода жидкости. — Теплоэнергетика, 1975,(Ф 10, с.82-85. (54) ЦИЛИНДРИЧЕСКОЕ СУЖАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО В.И, СТЕПАНЕНКО ДЛЯ РАСХОДОМЕРОВ

Изобретение относится к технике измерения расхода жидкостей и газов методом переменного перепада давления создаваемого сужающими устройствами в трубах малого (менее 50 мм) и небольшого (менее 150 мм) диаметра и может быть использовано в нефтеперерабатывающей, нефтехимической промышленности, и других отраслях народного хозяйства.

Целью настоящего изобретения является устранение указанных недостатков и расширение диапазона измерения расхода как в сторону малых; так и в сторону больших значений чисел Рейнольдса.

Использование изобретения позволит увеличить область измерения расхода симметричными цилиндрическими соплами в трубах малого и небольшого диаметра, с повышенной надежностью их в работе эа счет; возможного неиспользования углового способа отборов перепада давления, в связи с чем, устраняются влияния подпаров. Ю 18 11601 А3 (57) Использование: в технике измерения расхода жидкостей и газов в трубах малого диаметра. Сущность изобретения: устройство содержит симметричное цилиндрическое сопло с длиной цилиндрической части, равной 0,68 D, расположенное между входным и выходным патрубками измерительного участка трубопровода, а также отборы давления, расстояние между которыми выбирается равным (0,34 — 0,45)0, где 0— диаметр измерительного участка трубопровода. 12 ил. давления у плоскостей сопла (входной и выходной) на результаты измерения, а также эа счет уменьшения модуля сужения m, а значит, уменьшения влияния шероховатости трубопровода на коэффициент расхода, в связи с чем, возрастает постоянство коэффициента расхода а в пределах шкалы прибора, при укороченной, с ростом m, длины сопла (при этом уменьшается металлоемкость и упрощается их изготовление) у которых толщина (строительная длина) уравнительной камеры может оставаться постоянной для всех диаметров трубопро. вода выбранного диапазона.

Все перечисленные преимущества, увеличат сферу их применения и создадут зкономию в народном хозяйстве, Указанная цель, достигается тем, что в преобразующем устройстве введены новые соотношения элементов: определяющие оптимальную длину сопла 2 =- 0.68 О (где

0,68 — параметр связи), изменяющуюся между отборами Р1 и Р2, в зависимости от диа1811601 метра трубопровода О, расположенные симметрично относительно центра сопла на расстояниях:

l1= 12 =(0,34 — 4,5) D, При этом возможны следующие варианты использования:

1. 11 = 12 = (0,34-4,5) D — величина постоянная, Тогда диапазон применения диаметров трубопровода определится из соотношения:

1У 11 =12

0,34 — 4,5

2, 11= 12 = (0,34 — 4,5) D — величина перем.енная.

Тогда 11 = 12 выбирается в зависимости от значения D и значений йаходящихся меЖду

0,34 и 4,5, Новые геометрические соотношения элементов в измерительном устройстве выгодно отличают его от прототипа, прежде всего, равноудаленностью отборов перепада.давления от плоскостей сопла и наличием в нем условия совпадения сил инерции и сил вязкостного трения (гидравлический резонанс), при которых наблюдается отсутствие зависимости между диаметром рэсточки сопла d и длиной его цилиндрической части Z, в результате:чего, коэффициент расхода а становится выше, а потери напора Рд меньше.

Это означает, что при одном и том же расходе, уменьшается перепад давления

ЛР2 или уменьшается модуль сужения m, За счет уменьшения Л Pz, увеличивается точность измерения, так какуменьшается средняя квадратическая погрешность оа исходного коэффициента расхода, С уменьшением m — существенно уменьшается значение нижней границы числа Рейнольдса, начиная с которого допускается применение указанных сужающих .устройств, а значит увеличивается область измерения.

С уменьшением m — снижается влияние на коэффициент расхода (.шероховатости трубопровода, а также, сокращаются длины прямых участков трубопровода до и после сужающего устройства, так как уменьшается влияние на коэффициент расхода а де формации потока,.вызванными местными сопротивленияули, С увеличе,*-.--..-, м %-,цлина,сопла Z значительно уменьшается, в сравнении с прототипом, ввиду того, что она зависит только от диаметра трубопровода 0 и не зависит от d, Выбирая первый вариант использова. ния соотношений, обеспечивают удобство применения уравнительных камер с постоянством мест отбора для выбранного диапазона диаметров трубопровода (например, 11 = 12 = 25,4 мм или 11 = 12 = 50,8 MM) и

1 размещения преобразующего устройства в трубопроводе, при этом градиент величины

a= f(m) для каждого диаметра трубопровода приобретает свои конкретные значения, Выбирая второй вариант использования соотйошений — изменением значения

I1- I2 в пределах 0,34-4,5 D, возможно пол10 учение необходимого градиента величины а =f(m) первого варианта.

Далее по модулю m = 0,1, влияние диаметров трубопровода 0 и размещения мест отборов 11= 12 на результаты измерения рас"5 хода незначительны или вообще отсутствуют.

Фиг.1-12 поясняют изобретение.

На фиг.1 изображен общий вид предложенного устройства, где в поперечном сече20 нии неподвижного участка трубопровода 1 размещено симметричное цилиндрическое сопло 3, с острыми. напорными кромками, совместно с уравнительной камерой 2 и от.борами перепада давления Р1 и Р2 распо2Г

2- ложенные симметрично относительно центра сопла на расстоянии 11 = 12, Устройство работает следующим образом,, В трубопроводе 1,-по которому протека30 ет вещество, при проходе через сопло 3, создается местное сужение потока.

В следствии перехода части потенциальной энергии в кинетическую, средняя скорость потака в суженном сечении повышается, в результате чего статическое давление в этом сечении становится меньше статического давления перед сужающим устройством. Разность этих давлений Л Pz тем боль40 ше, чем больше расход протекающего вещества и, следовательно, может служить мерой расхода, Преобразующее устройство допускается к применению только в той области чисел

Рейнольдса, где коэффициент расхода а" можно считать постоянным.

В новом устройстве, коэффициент расхода а зависит только от диаметра трубопровода D и относительного его сужения m u

50 определяется для массовых и объемных расходов жидкостей и газов, в общем виде, по формулам

С4 г12

55 е gg pzp а—

adÐ др

Ь

1811601

В этих формулах APz измеряют в Па, d — в M Qm — в кг/с, Q< — в мз/с, р / в кг/мз.

Для несжимаемой жидкости поправочный множитель на расширение измеряемой среды (коэффициент расширения) я - 1.

На фиг.2 (табл.1 и 2) — показаны кривые 5 зави имости коэффициента расхода а от длины сопла Z, при постоянных 11= lz = 25,4 мм для различных m u D.

На фиг.3 (табл.1 и 2) — кривые той же зависимости, что и на фиг,2, но для О = 12,5 10 мм, в более развернутом виде.

Из которых видно, что силы вязкостного трения имеют здесь значительную роль, так как они мешают достигнуть больших эначе- 15 ний максимума коэффициента расхода а при совпадении их с вынужденными сил ам и — силами инерции потока.

Так, для 0 = 12,5 мм, при m 0,57 и

Zoo = 8,5 мм = 0,68 D, максимум а очень 20 резкий. Это свидетельствует о малой силе трения.

При большой силе трения, когда

m = 0,01, такого резкого максимума нет.

Трение является, также причиной того, 25 что максимальные значения коэффициента расхода а достигаются при не вполне точном совпадении точек перегиба. кривых коэффициента расхода а от оптимальной длины сопла Z в диапазоне применяемых m. 30

Но ввиду их пологости (см. фиг.2 и 3 и табл,2) коэффициент расхода а не имеет существенных различий, если ввести ниже следующий допуск к оптимальному размеру длины сопла 2. 35

2оп = 0,68 0 0,01 2, Это соответствует незначительной погрешности, определяемой из ниже приведенных уравнений.

Так, каждая кривая перегиба изобра- 40 женная на фиг.2 и 3 достаточно хорошо описывается квадратичной зависимостью, выраженное уравнением вида:

a(Z}=8+0Z-с2 у которой экстремум (точка перегиба) дости- 45 гается при 2 = -Ь/2с или при решении уравнения, приравняв нулю его первую производную а (2) и определены для каждого уравнения оценки точности(средне квадратические погрешности отклонения) ряда 50 измерений, выраженные в процентах, вычисленные по формуле Бесселя

У вЂ” У где ег — 100 — относительные

Y случайные отклонения,.выраженные в ;

Y — значения величины, полученной путем однократного измерения;

Y> — значения той же величины, полученной с помощью выведенного уравнения; п — число измерений одной и той же величины.

Чем меньше средняя квадратическая погрешность, тем больше точность измерения.

Табл.2 — см. слева — направо: первый столбик цифр — значения Z, в мм; второй столбик цифр — значения а: третий столбик цифр — значения ар, рассчитанное по выведенному уравнению; четвертый столбик цифр — значения р, 7; последняя строка каждого четвертого столбика цифр — значения (., %; верхние цифры — значения коэффициентов ниже приведенных уравнений ниже, показаны координаты точек перегиба 2 и а. Здесь a — незначительно отличается от оптимального значения оп (2оп - 0,68 D), которые не имеют существенного отличия, Для 0 = 12,5 мм и m = 0,57. а = 0,30427 + 0,26637 Z — 0,01605 Z .

Уравнение справедливое при

7,5 мм

Погрешность с у - 0,11 .

Для D = 12,5 мм и m 0,5 а = 0,30636 + 0,22367 2 — 0,01333 7, Уравнение справедливое при

7,0 Z 10мм.

Погрешность aiz = 0,13 .

Для D = 125 мм и m 04 а= -0,45392+ 0,365072 — 0,02158 Z .

Уравнение справедливое при

75

Погрешность оа =0,29 .

Для 0 = 12.5 мм и m = 0,2 а = - 0,18857+ 0,24832 Z 0,01434 Zг.

Уравнение справедливое при

7,5 Z 10мм, Погрешность од = 0,35 .

Для D = 12,5 мм и m = 0,01 а = 0,43743 + 0,07031 Z — 0,00405 Z .

Уравнение справедливое при

7,0 S Z <10 мм.

Погрешность va - 0,24%.

Для D = 30 мм и m - 0.5 а = 0,54660+ 0,05322 2 — О 00132 Zã

Уравнение справедливое при

14,5 < 2 . < 25 мм.

Погрешность оа =0.18 .

Для D = 50 мм и m = 0,5 а = 0,53457+ 0,02436 Z — 0,0003б 72, 1811601

Уравнение справедливое при

28 «Z «40 мм.

Погрешность oa = 0,16 .

На фиг.4 (табл,3) — показаны кривые зависимости коэффициента расхода аот m.

В табл.4, занесены числовые значения зависимости m от m а, для которых выведены ниже приведенные уравнения и, аналогично, определены оценки точности для . ряда измерений, выраженные в .

Табл. 3 — см. слева — направо: первый столбик цифр — значения m; второй столбик цифр — значения а; третий столбик цифр — значения ар, рассчитанные по выведенному уравнению; четвертый столбик цифр — значения р, в7;; последняя строка каждого четвертого столбика цифр — значения оа, в .

Верхний цифры — значения коэффициентов ниже приведенных уравнений.

Таблица 4 — см. слева — направо: первый столбик цифр — значения ma; второй столбик цифр — значения m; третий столбик цифр — значения m; рассчитанные по выведенному уравнению; . четвертый столбик цифр — значения, p(„ последняя строка каждого четвертого столбика цифр — значения оп3, ; верхние цифры — значения коэффициентов ниже приведенных уравнений:

1. Для 11 = Iг = 0,5080 D, если D = 50 мм, то 11 = 1г = 25,4 мм а = 0,801809 + 0,220114 m — 0,605567

m + 1,47026 m .

Уравнение справедливое при

0,048» Гп» 0,64, Погрешность оа = 0,43/, (кривая 1) 40

m = 1,23424(ma ) — 0,0289904(ma )

0,965755(ma ) + 0,520571(ma )", Уравнение справедливое при

0,039» п1а» 0,69.

Погрешность om = 0,45 /. 45

2. Для 11=!г = 0,79375 О, если 0 = 32 мм, то I> = 1г = 254 мм

om = 0,789452+ 0,370178m — 0,942114гп

+ 2,30151m .

Уравнение справедливо при 50

0,05» m = 064.

Погрешность oa = 0,40, (кривая 2)

m = 1,26391 (ma ) — 0,365084(гп а )—

0,582571(ma ) + 0,393578(m а), Уравнение справедливое при 55

0,04»Na» 08, Погрешность o = 0,39 .

3. Для I> = 1г = 1,69333 D, если 0 = 15 мм, то I> = 12 = 25,4 мм

a = 0 759621+ О 669560m — 1 06127mã+

+ 2,97242m .

Уравнение справедливое при

0,01» г((» 0,604, Погрешность рог= 0,35%. (кривая 3I.

m = 1,30644(m а ) — 0,985698(ma ) +

0,346937(ma ) — 0,024282(m а)"

Уравнение справедливо при

0,076 гй а 0,866, Погрешность о „= 0,28 .

4.Для!1=1г 2,0320D,еслиD 12,5мм, то 11 = 1г = 25,4 мм а = 0,751008+ 0,76357m — 0,625726пР+

+ 2,27627m

Уравнение справедливое при

001» m «057.

Погрешность аа= 0,26%. (кривая 4)

m = 1,31794(m а ) — 1,30384(m а )г +

+0,993057(m а) — 0;387252(m а)

Уравнение справедливо при

0,075»ma» 0,8.

Погрешность om = 0,38/.

5. Для 11 =- 1г = 3,1750 D, если D = 8 мм, то ii 1г = 25,4 мм

a = 0,748474+ 0,682893m — 0,187309гл

+ 2,05684m3

Уравнение справедливое при

0,01» 11(» 0,55.

Погрешность осг = 0,25%. (кривая 5)

m = 1,33540(m а) -1,37243(ma) +

+1,00636(ma ) — 0,359791(m a)

Уравнение справедливо при

0,075 «rrla» 0,76, Погрешность o(l(= 0,30 /.

В результате видим, что средние квадратические погрешности малы, это свидетельствует о хорошем соответствии уравнений исходным данным.

На фиг,5 (табл.5) — показана зависимость коэффициента расхода аот11/p = 1г(р, которая дает возможность оценить не только погрешность измерения расхода при неточности разме(цения отверстий для отбора давления, но и определить оптимальное. значение m, при котором расположение мест отборов давления незначительно влияют на результаты измерения.

Как видно, при значении rri - 0.1 и с изменением 1ур = 1гур в широких пределах, коэффициент расхода а изменяется незначительно, здесь допуск на неточность разметки мест отборов - велик, При значении, например, m = 0,55 в результате высоких градиентов . a= f(1! ip = 1г/р). не точность в разметке мест отборов давлен ия — мен ь ше.

Как показали испытания, все системы отборов от I = 1г = 0,34D до 4,5 D равно1811601

10 ценны с точки зрения величины измеряемого перепада давления.

Табл.5 — см. слева-направо: первый столбик цифр —, значения Ie/o =

=12/o: второй столбик цифр — значения а; третий столбик цифр — значения ар, рассчитанные по выведенному уравнению; четвертый столбик цифр — значения р, B о . последняя строка каждого четвертого столбика цифр — значения а!а, в ; верхние цифры — значения коэффициентов ниже приведенных уравнений:

1, Для m =0,55 а = — 0,1945 + 5.03435(1уо = 1210 —

8,01602(lао = (zlzz)2 + 6,50055(lil0 =!410 —

2.70243(1!/о=1г/о) + 0,54661(!уо = 1г/о)

0,04234(11/o " b/o, .

Уравнение справедливо при

0,345 (11/о = Iг/о) 4,5.

Погрешность era = 0,0002%.2. Для m =

=0,4 а = 0,42955 + 1,88991(lао = 1г10!—

-2,86599(1уо = 1г/о) + 2,19978(И/о = b/o)—

-0,84939(! уо = 1г/о) + 0,15849(le/o = 1г/o)—

-0,01137(!1/о = b/o);

Уравнение справедливое при

0.345 (И/о = Iг/о) 4,5.

Погрещность aa= 0,0004%.

3. Для.,m = 0,2 а = 0,75240 + 0.30002((ао - lpp}—

-0,37454(11/о = 1г/о) + 0,21463(!с/o = 1г/о)

-0,04517(lз/о = 1г/о) + 0,00028(И/о = 1г/о) + .+0,00058(le/o = b/o) °

Уравнение справедливое при

0,345 < (11/о = 1г/о) «< 4,5, Погрешность era = 0,00001 . . 4.Для m =0,1 а = 0,81188 + 0,4824(1 /о = 1410!—

-0,11956(1з/о = !г/о) + 0,13895(1уо = 1г/о)—

-0,07722(lг/о = 1г/о) + 0,01936(le/о = 1г/о)

-0,00175(1 /о = 1г/о)

Уравнение справедливое при

0,345 (И/о= 1г/о) <4,5.

Погрешность оа = 0,00004ф,.

5. Для m=0,05. а = 0,87174 — 0,26585(!цо = !г/о) +

+0,44522(1 до = lг/o) — 0,38277(!до = b/o} +

+0,16719(11/о = 1г/о) — 0,03517(11/o = lг/о) +

+0,00281(И/o = !г/о) .

Уравнение справедливое при

0,345<(1уо = 1г/о) 4,5.

Погрешность oa = 0,0001 .

Согласно уравнение, для указанных m, допуск к основному размеру 1г = Iг = (0,34-4,5) 0 +0,01(le = 1г) — имеет незначительное влияние на коэффициент расхода а.

Для двух сравниваемых зависимостей а от m, у которых новая — имеет оптимальное значение Z = 0,68 D u m = 0 1, а другая (прототип) — имеет значение Z (2,2-2,3)d с модулями 0,09 — 0,25, отнесенные х одному и тому же диаметру трубопровода, точка пересечения определяется, например, для Z = 2,2

d, следующим значением

m = (d/О)г = (0,6812,2) = 0,095537

"0 соответствующее, например, для О - 32 мм, при котором, коэффициент расхода а, длина сопла Z и потери напора Р(3 в обоих случаях становятся одинаковыми.

На фиг.6 (табл.4) - показана зави15 симость относительной потери напора

1 — ma

P>/ hPz = +, $, от относительной

1+ma площади сужающего устройства m, где обозначены:

1 — для 1!=!г = 0,50800 и Z = 0,68 О, 0=50 мм;

2 — для!1-1г =0,79375 О и Z-0,680, 0=32 мм;

3 — для И=1г=1,69333 О и2=0,68 0, О =

25 =15мм;

4 — для 11=12 =2,0320 О и Z = 0,68 О, О

=12,5 мм;

5 — для 1=1г = 3,1750 О in Z, 0,68 О, О

30 =8 мм.

На фиг.7-11 (табл.5 и 6) — показаны кривые граничных чисел Рейнольдса для области коэффициента расхода а с погрешностью aa + 1 jf„для указанных

35 диаметров трубопровода, в мм, и определялись по формуле:

Re =0354 О где v— - кинематическая вязкость, м /с; г

D — диаметр трубопровода, мм;

Qo — объемный расход, м /ч; из которых видно, что граничные числа Рейнольдса сдвинуты как в сторону малых, так и больших чисел Рейнольдса, для каждого

45 диаметра трубопровода.

На фиг.12 — показана схема стенда для градуировки сужающего устройства, где обозначены:

1 — водопровод с технически гладким

50 состоянием внутренней поверхности трубы;

2 — запорный вентиль; 3 — форкамера; 4— регулировочный вентиль; 5 — измерительный водопровод; 6- кольцевые измерительные камеры, для определения

55 безвозвратной потери напора сужающего устройства; 7- испытываемое сужающее устройство с кольцевыми зазорами шириной

1-1,5 мм; 8 — контрольный бак; 9 — вод указатель; 10 — продувочные краники; 11 — секундомер, кл. точ.2 с макс. погрешностью за

1811601

30 сек, при температуре 20 С + 0,1 с; 12, 14 — термометры, кл. точ. 0,2; 13 — барометр кл.точ. 1,0; 15 — манометр, кл,точ. 1,0; 16— сливной вентиль; 17, 18 — дифференциальные манометры, кл,точ. меньше 0,6, совместно с образцовыми вторичными .манометрами, кл.точ. 0,25.

Поток в трубопроводе стационарный (установившийся).

На таком измерительном стенде можно измерять коэффициент расхода со средней относительной квадратической погрешностью не превышающей й17,.

Изобретение осуществляется . следующим образом.

Приг-låð.

Произведем расчет цилиндрического сужающего устройства для расходомера с новыми геометрическими соотношениями в целях определения диаметра его отверстия (d) в зависимости от заданных значений характеризующих свойства измеряемого вещества, условия измерения, а также значений максимального и минимального расхода.

1. Исходные данные.

Измеряемая сила — фенол синтетический технический.

Наибольший измеряемый расход (объемный) при рабочих условиях

Остах = 16 M /ч. з

Минимальный измеряемый объемный расход при рабочих условиях

Оовзх = 4,8 м /ч. э

Температура фенола перед сужающим устройством t = 65 С.

Избыточное давление фенола перед сужающим устройством

Ри = 3 кгс/см .

Барометрическое давление Рб = 736 мм рт,ст.

Плотность фенола при 40 С р4а = 1052 кгlм .

Вязкость фенола при 65 С Ры, 2,74х10 м /с.

Перед сужающим устройствам расположено колено на расстоянии

L= 1500 мм.

Ю

Расчет ведется с учетом "Правил измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами" РД

50-213 — 80.

2, Выбор сужающего устройства, дифманометра и вспомогательных приборов.

2.1. Тип сужающего устройства — симметричное цилиндрическое сопла с новыми геометрическими соотношениями:

Z -=. 0,68D и 0,01Z и 1 = 12 = 0,508 0 и

:+0,01(И = l2).

Способ отбора перепада давления — не угловой.

Материал — сталь 1Х18Н10Т.

2,2, Тип дифманометра — мембранный

5 13 ДД11, предназначенный для преобразования перепада давления в стандартный пневмосигнал. Класс точности $Л P — 1,0.

Предельный перепад давления дифманометра APmax устанавливается с учетом

10 допустимой потери напора Рп и получения желаемого m и выбирается из ряда 1; 1,6;

2,5...1600; 2500 кгс/м2 и далее из ряда 0,4;

0,63...1 кгс/см2

При этом возможны два варианта:

1. Задана предельно допустимая потеря давления Рп, чем она меньше, тем меньше надо брать 4 Pmax и тем больше будет относительная площадь сужающего устройства m.

20 2. Предельно допустимая потеря Ро не задана. Тогда Л Pmax следует выбирать так, чтобы получить наиболее целесообразное значение m.

В большинстве случаев выгодно иметь.

25 небольшое значение m, ближе к оптимальному (m= 0,1), находящиеся в пределах от

0,05 до 0,5, Обычно эти значения m соответствуют max изменяющиеся в пределах 250 — 4000

30 кгс/м . Несмотря на эта, бывают случаи, 2 когда необходимо их увеличить (вплоть до самых больших допустимых значений), если требуется максимально снизить потерю давления или выгодно уменьшить Л Р х/Р1

35 увеличением а. Принимаем

Л Pg = 1600 кгс/м .

2.3. Манометр для измерения избыточного давления. Манометр показывающий, тип ОБМ-160, класс точности устанавлива40 ется по заданному избыточному давлению согласно ГОСТ 2405-80 из ряда (1; 1,6;

2,5; 4; 6),10", где и — любое целое число.

Sp= 1,0, Верхний предел измерения давления

45 P„> = 4 кгс/см2.

2.4. Барометр для измерения относительного давления. Диапазон измерения

700-800 мм рт.ст, Максимальная абсолютная погреш50 ность

Ре= 1 мм рт.ст, = 1,3595х 10 кгс/см .

2.5. Прибор для измерения температуры фенола перед сужающим устройством.

Термометр показывающий, класса точности

55 Я =02.

Верхний предел измерений устанавливается в зависимости от рабочей температуPb1, 1811601

Согласно ГОСТ 5365-83, выбирают термометр с пределом измерения Nt = 100 С (373,15 К).

3. Определение недостающих для расчета данных. 5

3.1. Абсолютное. давление (п.6,11, табл,7)

Ра= Ри + Рб

Р = 3+ — -4 кгс/см,.

736

735,56 10 где 735,56 мм рт.ст. соответствует 1 кгс/см .

3.2. Абсолютная температура фенола . перед сужающим устройством (ф.40, "Правила...")

Т =273,15+ t; 15

Т = 273,5 + 65 338,5 К.

3.3. Плотность фенола в рабочих условиях определяется по формуле р =р о(1 -P(t-40)), где P — температурная поправка рассчиты- 20 вается согласно справочнику "Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки" под ред. Судакова Б.Н.

М., Химия, 1979 г.

Р = 0 001828 — 0 00132 рдо х 10 з 25 ,В = 0,001828 — 0,00132 х 1052 х 10 =

=0,0004268

pg5 s= 1052(1 — 0,0004268(65-40)) =

=1040,7751 кг/м

pea = 1040 кг/м

3.4. Диаметр трубопровода.

1 д л х V х 3600 где V — скорость фенола в трубопроводе.

Производительность труб выбирают в пределах, не превышающих скорость жидкости в трубе 3 м/с.

Выбирают V =2,2 м/с.

40 щ

3 14 х 2,2 х 3600

Согласно ГОСТ 8732-78 диаметр трубопровода принимается 0 = 57 х 3,5 мм.

Вну ренний диаметр трубопровода при 45

20 С 02о-50 мм.

Требование на отклонение Л0((,) диаметра О, те же, что и для сужающих устройств для малых и средних чисел

Рей нол ьдса. 50

По выбранному диаметру трубопровода

02О = 50 мм находим:

22о = 0,680 и 0,01 Z - - 34 «+ 0,34 мм и

ft - 12 - 0,508 D + 0,01 (31 12) - 25,4 + 0,25 мм. 55

3.5. Внутренний диаметр трубопровода при 65 С

0 - 02о(1 + @ä (t-20)), где /4 — поправочный множитель на тепло1 вое расширение материала трубопровода.

Для стали 1Х18Н10Т, P1 = 0,165 х 10 =1/ С, тогда Овз = 50(1 + 0,165 Х 10 (65-20))

= 50,037125 мм. 065 = 50,03 мм.

4. Определение вспомогательной величины ва.

4.1. Вспомогательную величину агг вычисляют по уравнению, округленному — не менее четырех значащих цифр.

Gomax

mapt

° м

16

2 — 0 4116341 .

0,01252 х 50,032 х /Т600

1040 аа = 0,4116 где Л Р2(кгс/м )- наибольший перепад дав2 ления в сужающем устройстве, соответствующий Gomax.

5. Определение модуля сужения

m = (d/0)

5.1. Модуль сужения m, вычисляется по уравнению округленному — не менее четырех значащих цифр.

m 1,23424(аа ) — 0,0289904(ma )2—

0,965755(гпту) + 0,520571(пса )

=1,23424x0,4116 — 0,0289904х0,4116

=0,965755x0,4116 + 0,520571х0,4116

=0,4506998.

m = 0,45069.

5.2. Проверяем условие, на постоянство коэффициента расхода, находящегося в области граничных чисел Рейнольдса, по формуле

Re=-0,354 .

Ч Я

Для m =0,45.

Remax 0,354

16

50,03 х 2,7445 х 10

- 0,41250 < 450000.

Rem>n = 0,354

50,03 х 2,7445 х 10

= 12375 > 9500, т.е. условие выполняется.

6. Определение диаметра отверстия сужающего устройства при температуре 20 С (Ф.162, "Правила...").

d2O= — х Vm, 0

К где Кс — поправочный коэффициент на тепловое расширение материала сопла.

К = 1 + ф (t — 20); j4 = 0,165х1.0 1/ С для стали 1Х18Н10Т

К 1 + 0,165х10 (65 — 20) = 1,0007425;

К1 1,007.

1811601

50,03

620 1 рррг 8045069 -33,56 мм, Требование на отклонение Л б(7) диаметра б цилиндрической части отверстия сужающего устройства от расчетного те же, что и для устройств для малых и средних чисел Рейнольдса, Конусообразность отверстия сопла оценивается разностью между диаметрами, измененными в начале и в конце цилиндрической части, уменьшенной вдвое — не должна превышать Z/1000 и сужение допускается в направлении движения потока, во избежание вредного влияния искажения формы струи.

7. Определение коэффициента расхода Q.

7.1. Коэффициент расхода а вычисляется по уравнению, округленному — не менее четырех значащих цифр. а. = 0,801809+ 0,220114т — 0,605567mz +

+1,47026m .

Поправка на претупление кромок сопла и на шероховатость трубопровода не вводится, так как трубопровод выбран гладким и сопло изготовлено с острыми кромками.

Относительная шероховатость трубопровода ЙаИ не превышает значений табл.4.

"Правил РД 50-213-80". а = 0,801809 +

+0,220114 х 0,45060 — 0,605567 х 0,45069 +

+1,47026 х 0,45069 = 0,912603, 8. Проверка расчета (cD,13), Qomax = 0,01252 х G X К1 х био х

2 х W+Z, м /ч.

pt

Ооп3ах = 0 01252 х 0,912603 х1,,0007 х

8 33,56 х I/1600 = 15,983842 м /ч.

Относительное отклонение д=(— — 1)x100 — („ 1) х

С4 15,984 х 100 - 0,10099 %

Так как д< (0,2) расчет выполнен верно.

В противном случае необходимо скорректировать значение б, а затем уточнить значение m иа, и снова произвести проверку расчета.

9, Определение потери напора и длин прямых участков трубопровода прилегающих к сужающему устройству.

9.1. Потеря напора Рп вычисляется по формуле

Р, 1 - ma 1 — 0,4116

XPz 1 + гпа 1 + 0,4116

= 0,4168319 .

0,5884

1,4116

Pn = 1600 х 0,4168319 =-666,93 кгс/м .

Как видим, потери напора очень незначительны.

9.2, Необходимые длины прямых участков трубопровода для местного сопро5 тивления — колена, установленных перед сужающим устройством и за ним для m = 0,45 равны L1 = 24 х D = 1200 мм;

Lz = 7,50 = 375 мм, т,е. меньше заданного значения (см. "Методические указания" РД

10 50 — 411 — 83.

10. Определение погрешности измерения.

10.1, Правильность выведенных значений, проверяем по результатам градуиров15 ки расходомера водой — на гидростенде, при температуре воды t = 20 С с плотностью

pzo = 998 кг/м (см. фиг.12).

10.2. Результаты градуировки, в сравнении с заданными значениями

08=0фх 1/Я =16х Л @ =16333л/ч, ps 998 определялись по следующим параметрам измерения:

25 Ь Ру = 1600 кгс/м ; D = 50 мм; 2 = 34 мм;

11= tz = 25,4 мм; = 33,56, имея ввиду наличие постоянства коэффициента расхода а при

m = (33,56/50) = 0,45, Яеп1ах = 0,354 x ..

30 х = 115637 < 450000, 16,333

50х10

Remln = 0,354 х = 34684 > 9500

4,899

50х 10 (см. табл.7).

Для определения точности ряда измерений, вычисляется оценка сто средней квадратической погрешности отклонений р, выраженное в о .

V ;

098П924054952 .9018712 40115711 4 — 001454 9 °187

Е-3

cia = 0,51, = 0,5173319

Как видим, выведенные с помощью расчета параметры сопла, хорошо согласуются по расходу заданного значения с экспериментальным.

50 Это указывает на то, что новые устройства, с более лучшими эксплуатационными свойствами, можно рассчитывать не прибегая к их индивидуальной градуировки и могут служить преобразователями расхода, наравне с другими, для которых известна зависимость потери напора от расхода.

Формула изобретения

Цилиндрическое сужающее устройство для расходомеров, содержащее симметричное цилиндрическое сопло, расположенное

1811601

18 между входным и выходным патрубками из- лых и больших значений чисел Рейнольдсэ, мерительного участка трубопровода, в кото-. длина цилиндрической части сопла выбираром на одинаковом расстоянии oT canna вы- ...ется равной 0,68, а расстояния между отбополнены отборы давления, о т л и ч a:e- рами.давления и центром сойла 0,34 — 4,5 щ е е с я тем. что, с целью расширения диаметров измерительного участка трубопдиэпазона изме ния расхода в сторону ма- .5 . ровода.

Таблица

Значения 2, m и а при постоянстве 11- Ь 25,4 4.0,25 мм, для симметричных цилин-, дрических. еопвл нового тина

О мм . 2, мм

2, мм

О, мм

0,5

5,31

0,5

1,284.

5,44

1,300

125

14,5

2.5

12,5

5,0. 75

: 10

47

12,5

14,5

0.01

0,20

0;40

0,50

0,57

Ь,61

0,20

О.40

0,50

0,57

0,01

0,20

0.40

0,57. 001

0,20

0,40

0,50

0,57

0,01

0,20

0,40

0,50

0.57

0.5

0,5

0,5

0,5

0.7570,830

0.899 .

1,108

1,565

0,743

0,848.:

1,048

1,198

1,385

6,739

0,866. .1,070

1,233

1,400

0,737

0,861:

1,040

i,2Î8

1,362

0,732

0,852

1,012

1,162

1,352

- 1,040

1,084

1,070

1,050

14,5

0,01

0.20

0,40

0,50

0,57

0,01

0.20

0.40

0.50

0,57

О;01

0,20

0,40 .

0,50

0,57

0.01

0,20

0,40

0,50

0,57

0,01 . 0,20

0,40

0.50

0.57

0,5

0,5

0,5

0,5

0,722

0,850

0,997

1, 132

1,345

0,694 .

О,8440965

1,097

1,288

0;668

0;770

0,911

1,021

1,181

0,579

0,779

0,855

0,924

1,025

0,564

0,776

0,852

0,922

0,941

0,902

0,905

0,940

0,934 .

19

-1 81,1601,, Таблица 2 ссс гс с:

У, =бсс,е с

7 с t

t. с" с

1 с I с с; °

38,00000 93800 .94036 -.25129

40.00000 .93400 ;, :,:;93290 .11727 с 16676

Точка перегиба: z «33.82645 С .94663 с с, t "с с,30427 .26631 -.01605

7.50000 1.40000 1,398?Bt .08701

8.00000 1.40500 1.40755 -.18145 D 12,??5 55ии

8. 500011 1.40900 1.40829 .,с05027 nt 0,57

9.00000 : 1.40200 1.40101,07070 "

10.00000 . 1.36208 " 1. 36237 . «,02703

Тонка пепепиба г 8;29629 t6 » 1.40896 ": с > .30636,22367 ".01333, 7,00000 1.22000 1.21869 .10733

7.50000 1.23300 1.23386 -.06952 D 12,5 ии .8.00000, 1,24000, 1.24236,,; -,19009,.m = 0,5

;: «

8.50000 1,24500 1,24419,06502 9.00000 " 1. 24000" " 1.23936 .05185

9.50000 1.23000 1.22786 .17422

t0.00000 tn20j00,,1.2Î96Ý... -.t3994» 13499 ..

Точка перегиба . г « 8,38750 с4 « 1.24436

-.45392,„ .36507 -,02158 ?

7.50000 1.07000 1.07049 -.04612

8,00000 1.08500 1.08582 -.07532,, D 12,5 им .1

8.50000„ 1.09500 " 1.09035 : .42435 m 0,4

9.00000 1.08000с сс.08410 . - ° 3?977

10 ° 00000 l А4000 t.03923 .07364

".29048 ., Точка перегиба: z 8,4602tt n4 1.09039

-. 18857 Л4832, - 01434

7.50000,,86600 .86691 -.10527

;8.00000 .88000 .87990,01155 D = 12,5 ми

8.50000,89000 . ..88571 48171 m 0,2 .9.оооао .88000 .„88435, -.49487

lo.ОоОоо .86100 .86012 .10194 .35304

Точка перегиба: z « 8.65534 «. .88606 .43743 .07031; - ° 00405 7.00000 .73000 . 73126 -.17286 ,7.50000, 73900 .73?Д?,26097 D 12,5 ии

8.00000 .74000 кк - .74086 .11583 m =- О,Ol

8.50000 .74500 . .,74262 : .31958

9.00000 .74000 .74236 -.31853

9.50000,73900 .74007 -.144э9

» 1

f0.00000 .73700 .,73576 .16799

«24639

То ка перегиба; г 8.68529 А „74276 .54660 .05322 -.00132

14.50000 1.04000 " 1.04100 -,ОЭ599

17.00000 1.07000 1.07020 - .01864 D 30 ии

18,00000 1..д8000 -; 1.07727 . 25324 0,5

20,40000 1.08400 . 1.08346 .04958

22.00000 . 1.67800 1.07916 -.IP?18

23.00000 1.07000 1.07304 -.28368

25ЛОООО 1.05500 1.05288,20062 ,18635 Точка перегиба: z 20.17922 (, = 1,08353 .53457 02436 " -.00036

28.00000 .935оо .9344о .06366

30.00000 .94000 .94136 - 14438 Р 50 ин

32.00000 .94500,94543 -.04536 и 0,5

34.ООООО .94900 ., 94662 ;25090

36.00000 .94500 .94493 .00756

1811 б01 ца 3

21

А f(m) . 8 0 18 09E+ О О .4790ООЕ-OI .995000Е-01 .198900E+00 .298600E+00 ,3994OOE+00 .497700E+00 ,599070E+00 ,638400E+00

220I14E+O0 .813000Е+00 .8 17800E+00 ,828000Е+00 .860000E+00 .886000Е+00 .940000Е+00 .103210е+01 .107920E+01

-.605567E+OO . 6 I I t? 5E+0O . 81 9 16 3Е+ 0 О . 833202E+ 00 .852686E+00

;886796E+00 .942616Е+00 . I03245E+01 .107807E+0I

Оабпм. 147026Е+01

28O688E+O0

-.1667o6E+0o

†.628233Е+00.8505ггел-00

-.898ee8E-о1 †.278315E+00

-.335842E-01,t05I0tÅ+00.430413E+00

D 50 мм.789452E+00 .500000Е-01 .150000E+00 .200000Е+00

° 300000E+00 ,396500E+00 .498700E+00

° 598900E+00 .640000E+00

7 5962 I E+ 00,100000Е-01 .104000Е-01 .472000Е-01 . l000ÎOE+00 .167200Е+00 .272700E+00 .313400E+00 .458900E+00 .526300E+00 .604000Е+00. 75 I 008E+ 00 . 10000ОЕ-01

° 151700E-01

° 541700E-01

«tIt000E+00

1919O0E+00 .299500E+00 .396300E+00 .481700E+00

° 570000E+00

748474E+0O,100000Е-01 ..236300Е-01 .100070Е+00 ,246500E+00 .395000E+00 .500000E+00 ,507650E+00

° 543900E+00. 370178Е+00 .80700ОЕ+00 .830900E+00 .8411OOE+00 .880000E+00

° 933360E+00

I02700E+01

° l15837E+Î1

125000Е+01

° 669560E+00.765840E+00

° 770000E+00 .796000E>ОО .819350Е+ОО .851700E+00 .926200Е+00 .96ООООЕ+ОО . 113163Е+01 .1г4500е+о1

143500Е+01.763570E+00.758898E+00 .763500E+00

° 792O00E+00 .829000Е+00

895000E+00 .98520OE+00 .109620Е+01

122700Е+01 .140520E+01

682893E+00.755000E+00 .764ОООЕ+ОО .819200Е+00 .932900Е+00

1i2000E+01 .129860Е+01

° 131270Å+01 .13980ОЕ+01

-.942»4E+oo.805893E+00 .83I549E+00

844215E+00,877856E+00 ..931579Е+00 ,102520E+01 .116763Е+01 .124380E+01

-.106127Е+01

;766213E+00 .766473E+00 .789l72E+00.818936E+00 ю855796Е+00 .923567E+0O .9567206+00 ..113064E+01 .t25137E+0i . 143183E+01

-.625726E+00.758583E+00 .762455E+00 .790896E+00

831168Е+00 .890580E+00 .984722Е+00 .109701Е+01

° 122805E+Ot . 14o449E+ot

-.187309E+00

-755гобе+00 .764533E+00 .816997Е+00. .936233E+00 . I11575E+01 .13O020E+01 .13l596E+01 .139544E+01.230151E+01 .137130Е+00

-. 780780Е-01

-.370360E+00

:243648Е+00 . 190766Е+00 .17479IE+00

-.799375E+00 ,495777Е+00 .409385E+00,297242E+01

-.4e7o47E-о1 ъ458107E+00

-.403569E+00.505171Е-01

-.480904E+0o

284332E+00.341686E+oo.873343Е-01

-. 511451E+00.220570E+00.353456E+00 .227627Е+01,414435Е-01

° 136817E+00. I39349E+00

-.26l512E+00.493802E+O0.485162Е-01

-.742629Е-01

-.856226E-Oi.502895Е"01.260816E+00.205684E+01

-379253Е-01

-.698090E-01

268966с+Ою

".357271Е+00

° 379032E+00

-.123108Е+00

-.248474E+OO.183453Е+00.256491E+0O

П 32 мм

0 15 мм

D» 12,5 им

D Вии

1811601

23

m = Е(в,!3. 123424E+01 -. 289904F.-01 -. 965 755E+pp

D « 50 мм

D «32им

130644E+01 -,985698E+00,346937E+00 -.242820E-01.765840Е-02 ,800800Е -02

D «15 ми. l 31794 E+01 -.130384E+01

993057Е+00

D = 12,5 мм

° 13354 0E+01 -. 137243E+01

100636E+01

-.35979lE+00

D "Вим.389420Е-01

° 813711Е-01 . 163575E+00 .256796E+00 .353868E+00 .467838E+00 .618300Е+00 .688961Е+00

° 126391Е+ О! .403500Е-01 .124635E+00 . 16822pE+0O .264000Е+00 .370077E+00 .512165E+00

° 693748E+00 .ВОООООЕ+ОО

° 370992E-01 .819350Е-01 .142404E+00 .252575E+00 .300864E+00 .5 19305E+00 .655244E+00

866740E+00

«758980Е-02

115822Е-01.429О26Е-Î!

° 920190Е-Ol

° 17175tE+00

° 295418E+00.439742E+00

° 591046E+00.800964Е+00

r755000E -02

° !80533E-О1 .819773Е-Ol .229960E+00 .442400E+00 ,649300Е+00 .666392E+00 .760372Е+00.479000Е-01 ..995000F-Ol .198900E+00 ,298600E+00 .399400E+00 ,497700E+00 .599070Е+00 ..638400Е+00

-.365084E+00 .500000Е-01 .150000E+00 .200000Е+00 .300000E+00 .396500Е+00 .498700E+00 .598900E+00 .64O000E+00,lOOOOOE-Ot .10400OE"01 .472000Е-О! .IOOOOOE+00 .167200Е+00 .27270ОЕ+00 .3t3400%00 .45890ОЕ+00 ,526300E+00 .604000E+0Î.100000Е-01 .151700Е-01 .541700Е-01 .111000E+00 . 191900E+00 .299500E+P0 .396300Е+00 .48!70ОЕ+00 .570000E+00. 100000Е-01

° 236300Е-01 .1oo07oE+PP .246500E+00 ,395000E+00

° 500000Е+ОО .507650E+00

° 543900E+00.4796ЗЕЕ-01 .997417Е-01 .197260E+00 .300945E+00 .398495E+00 .497125Е+00 .599848Е+00 .638041E+00

-.582571E+00 .503670F-01 . 150823E+00 .199825Е+00 .299418Е+00

° 395597E+00 .500376Е+00

° 597773Е+00 .64о4оое+оо.994759Е-02 . 103989Е -O l ,471289Е-О! . 100616E+00 ,167046E+00 .272584Е+00

° 313O86E+00 . 459441E+00 .525959Е+00 .6О4О47Е+аа.992823Е-02 .t5Nt3E-Pt .542203Е-01 .110981Е+00 . 192590E+00 .298208Е+00 .397389Е+00 .48 1266Е+00 .570052E+00.t00045E-Ot .236670Е-01

:.!оо788е+оо .245744E+00 .395526E+00

500002E+00

507292E+00 .544056F+00

Та блица 4

° 520571Е+00

-.t 3322tEt00 .242882E+00 ,Е24396Е+ОО

-.785186E+00 .226637E+00 .1155438+00

-.129843E+00 .562873Е-О!

;45á325E+00.393578Е+ОО

-.7339абе+00

-.5485абЕ+Оа .874832Е-01 . 193731E+00 .2278 15Е+00

-.336107E+00 .!ЕЕ!26E+00

-.630669E-01

° 394407Е+00.5241O4E+O0 .101458Е-01 .150610E+00

-.615636E+00

923307Е-Ol .427047Е-О 1 .I00219E+00

-!117944Е+ОО .647778Е-01

",779139Е-02

281B66E+00

-.387252E+00.717726E+00.51893 4Е+О а

-."928!4ЭЕ-O l.168934Е-01

359585E+00.4Ç151áE+00

-.274S28E+Op.90О559Е-01

-.9l3812E-02.386o95E+op

-.447664Е-О!

-.156455E+00

- ° 717100Е+00 .ЗО668ОЕ+ОО

-.l33208E+00

-.4t7233E -03 .7043 5Е "01

-,.286266Е-О 1 .ЗО6662Е+Оо

26

1811601

11В) б. 50055

00000

- ° 00003

-.00014

- .00055 ..ooo23

-2.86599

-.01137

2. 19978.42955

-.84939

i ..88991 .15849.оооо

- о.4

- ooo92 ,00038

-.37454 .00058.30002 . 00028.21463,75240

-.04517.00001 . 00002.00001

-.11956

".00175.81188

".07722

° 13895,04824 .01936 - .00000

-.00000

-.00000 в 0,1.00000 .00000 .00002 . 00010 .00004

-.38277 .87174

° 16719

-.26585

-.03517..44522 .00281

-.00000. 00000.00001.00002

- .00025.00010

-. 19450

2. 70243

° 34500 .50800

° 79370

1,69330

2.03200

3,17500

4,50000.34500 .50800 79370

1,69330

2.03200

3.17500

4.50000.34500..50800

° 7937o

1.69330, 2,03200

3.17500

4.50000.34500 .50800 .79375

1.69330

2. 03200

3. 17500

4. 50000.34500 . 50800

° 79370 1.69330

2.03200 .

3.17500

4.50000 .

4 И(!» /D

5, 03435 .54661 .81950 .98430

1.09090

1.30130

1. 36040

1.40960

1.42000.81950 .88700 .934оо !.о478о

1.I02OO

1.12320

1.13000.81950 .83330 .84420

° 87480 .89680 .89400 .89600.81900 ,81924 .81935 .81894 . 81338 .81695 ,81910

° 81950

° 81140. .80580 .79080 . 78790 .78240 .78000

-8.01602

-,04234 .81950 .9843о

I.09090

1,30130

1.3604î

1.40960

1. 42001. 81950 ,887î o .93400

1..04780

1.1ОгОО

1.12320 . 1,.13001. 81950 . .83330 .84420

87480 .89680 .89400 .89600.81900 .81924 .81935 . 81894. .81338 .81695 . 81910.8 1 950 .81140 .80580 .79оЕо .78790 .78240 .78000

Таблица5,О0О00 ,00002 о, 55 .Ооооб.0000

" -.OOOO!.00003

",00000. -.ооо!о

-.ооооо

:;.ooooo

-.00000 m 0.2 .00000

-.00000

-.00000 m 0.05

00000

1811601

27

Таблицаб

1-m*

Значение m l и Рю/аР4 --"--"- для

1+m* сииметрнчн4}х цилиндрических сопел ноаОго типа

«а»

« е е

D мм

Pii/bPS D,èè II и4. Pw/äPR ее е

«»

0,9250

0,8495

0.7188

0,5913

0,4772

0,3625

0 2358

0,1841

0i98l}7

0,9284

0,8485

0,5967

0 5374

0,3 I 63

О, 2682

0,0713

0,9850 .

-0,9645 0,8484

0,6266

15 в«вава»ее»ее»Ю«еее

Таблица 7

Э}течения .траничн}тх чисел рейнолдса

Ве и и Ra a длл с}}ииетрнчйих «}тлиидричееких сопел }e}core тине °

««4 а»«е»е»е ° «е \ т» ее е »»«» е«»ее

D ю 32 }ет, ве ю 15 т}и Э ю.12т5 ии Э ю ф ии

» «»\ е ее»е уеееееа«те«»

Rc f Re ac Ra ) Re Rai Ra Ветю1 (йемюм ей» аа «е а»» е «» еаее»»е«

ai р 56 ми а

Хаювь ) Ь етая а 136 2566

566 9666

85о 25666

1666, 16666

8066 МООР

2566 $$606

3566 85666

4566 75606

5266 82666

6666 92666

6866 I66600

7566 156666

8506 266666

116

466

756

9$6

1566

2566

3266 ф266

5266

65О6

7666

8666

23D6 166; 2666

856о 366 6566

16666 666, . 16666

26ООФ: 720 26666

28666 026 25606

3$OOO 9OD 36000

56666 986 35666

66666 2666 45666

7ОООО 28ОО 52666

86666 3566 . 6266Р

96666 4566 76666

150066 5566 85666 е

2666 46006

3666 $$OOO

4260 70006

$566 PtDOO

7666 95666

8666 156666

9666 266666

9566 256666 12866 326666

15666 356666 йоооо 466666

25666 456066

3666 75666

$666 95000

6660. 1$6660

7606 0$66РР

7566 300666

8566 . 356066

9666 460666

9566 456666

16666 566666

1566О 556066

18666 606666

26066 656066

«4.,6,61

0 65

6i1O

Ot1$

Ф}$6

0,2$

От 36

6,35

6,46

От 45

6,56

6. 55 6, 46

6,64

О, 0479 О, 03894

О, 6995 О, 08137

О, 1989 0,16357 0,2986 0,25679

0,3994 0,35386

0,4977 0,40783

Oт5990 0,61830

0,6384 0,68896

0,0100 0,00765

0,0472 0,03709

О, 1000 О, 08193

0.,2721 0,25257

0,3134 0,30086

0}4589 0,51930

0,5263 oт65524

0,6040 0,86674

6,0100 бт00755

0,0236 0,01805

0,! 000 0,08197

0 2465 0,22996 а ° » е ее е е «ее Е

32 Рт 0500 О, 04035 0,9224

0,1500 0,12463 0,7783

0,2000 0,16822 0,7120

0,3000 0,26400 0,5822

0,3965 0,37007 0,4597

0 4987 0,51216 0,3386

0i5989 0,69374 0,1808

0,6400 . 0,80000. О, 111.

I2,5 0,0157 0,01158 0,9771

0,0541 .0 ° 04290 0,9177

0,I!10 0,092О1 О,8314

О, l9t9 0,17175 0,7068

0,2995 0,29541. 0,5439

О, 3963. 0243974 0,3891

0,4817, От59104 0,2570

0,5700 0,80096 0, 1105

8 . 0,3950 0,44240 0,3865

0,5000 0,64930 а,2126

0,5676 0,66639 0,2002

От5439 0,76037 0}1361

1811601

Т х б и и и и &

Значение и а области граничных чисел Ре>тнппкдса длл сннметричных цилиндрических сопел >«>рсч о тип»

0,8!6997

0,8220629 о,ezo34oe

U,82261!Э

0,82146t5

О, 816 990

U,8г6З4оо

0,8226 189

0,8185138

0,9281120

0,9361730

0,9464t9o

0,9313420

0,9371050

О 9315224

0,9306800

0,9339220

0,61624 о,40761

0,6&256

0,54248

-0.0!777

1, 13064

0,68341

0,18531

-0,&7500 о,го67Е

1,07626

0,6490>67

5, )7х!О

7,96«10»

У,95xloa

1, 19х10»

1,58х10

2 0Ох10»

3, 78х10»

1,04х104

2,05хlоз

2,58xto»

3, lзх 1 о»

4, 12х! 0»

0,2465

0,936233

0,6204242

0.52515

0,9326410

0,5439

1,39822!О 1,39544

1,4020910

1,401168О

О 4457815

1, 4096100

1,3997400 1,3965850

1>3931950

1,3983550

1,3974Оео

1,3899820

15 0,0104

О 7610191

0,766473

0,8111314

0,7678203

0,7686968

0,7772189

0,7662700

0,7684710

0,77227!3

0,7712378

О, 7760150

0,7724657

0,7738799

0,9З5Е4ЗО

1 ° 335хlоз

t,774õ10ç

2,22xto»

3>21«10»

4>28хlо

5>3 1хlоз

6,37xto»

8 47xl0»

1 ° 06х10Е

2,0ixto"

5,36х10ц

6,55хlоэ

В,eoxfo»

t5 0,2727

О,Э23567

0,6407725

0,9320654

U,9271247

0 ° 9265140

0,9231619

0,9252588

0,9252140

0>9228171

l, 1318464

1, 1386312

1,1387212

1, 1338521 !.1303639

1, 1303194

t,1354703

I,1352430

0,4589

1,!3064

0 t,526995

1>09х10»

1,31xloa

I 74xI0"

2, 1&xI о 4

4, 15х!О"

В,зх!О "

5, 18хlоз

У,73х10»

1,30«10"

1,63х10" I,95x10

6,94хlоз

8 ° 6txlo»

1,03xto>t

1,37»10«

f, 70x10 ч

3>20хlо"

4, 30 !>1О "

5,3&xi Î"

6,46xto 4

8,58х10 ц

1,38х10»

l, 72x l 0a

2, 11х1 Ое

2,82«Iλ

3,47xtoa

6,6txtoa

8,87х10»

1,104х10»

0,12502

-0,50568

-0,5Э666

-0,2II745

-0,3&574 о, 19e&9

0,47436

0,40880

1,00524

O,30719

U,08198

0,16655

0,20845 о,!4083

-О,ЗЭ266

-0,71665

0,17547

0,28)29

1,3&260

-О, 02649

0,25999

O,75ОЕ!

0,61781

I,2296!

0,77330

0,)5711

1,31175

О,Э!178

0,38373 о,З1Е07

-0,04355

0,1&284

О,!7833

-0,0&0)3

0,10658

0,701&2

О, 70967

0,28329

-О, 02442

-о,огез6

0,42540

0,40546

1811601

Продолхение таЬл.8

Г

2 3

4 5 6

0,70769

5 О О, 2986 1, 42x)04

0,852686

0,4662806

0,3994

0,886796. 0,59907

1,03245

0,1783249

Таблица

1,79х10"

2, 13x10"

2, 88х)0"

3,57х10"

l,13xl 0"

1, 36х)04

2,27x)Ot

1,37х10"

2,42х10"

2,98хlO"

3.97х10"

4,96х10"

8,99х10"

1,25xlO

1 55x10

1,87х10

2,48х)От

3, 1)х)04

2,601х10"

3,46х)0 4

4,33x)04

5,2)x)04

6,96х104

8,66-)04

t,84х1Ое

2„74я)ок

4,39х)Оа! .!

0,8572245

0,8523731.

0,8508990

0,8529642

0,8601786

0,8605997

0,8603)19

0,8870495

0,8892836

О 8893753

0,8871517

0,886)058

0>8812032

018859109

0,8818407

0,8812398

0,880386)

0,88 12398

1,0335183

1,0305096

1,0327704

1,0356201

1,0354636

1,0315269 . 1,0332091

t 0334430

1,0332288

-О, 18122

0,41278

-0,03670

0,95400

О, 03261

0,87105

0,91955

0,8864) 0,02857

0,16746

0,29001

0,04009

-0,07789

-0,63467

"0,09990

-О, 56181

0,63049

-0,72807

-0,63049

0410336

-О, 18829

0,03102

0,30706

0,29103

-0,08948

0,07347

0,09608

0,07537

0 7 о,с

0,5

9 в и а и «I A в и е l9 ж и yt фз и уь и п 18 29 3о ю 82 з 8< 3S 36 з ы 39 о sA s4 45 46 4 48

1,4

1,2

0,9

0,8

2 3 4 5 6 7 В 9 10 11 12 13 14 15 2,мм

Фг. 3

I,5

1,4

1,3

1,2

1,0

0,9

0,8

0,7

О,о

С 0,1 0,2 С,З "., С," С,0

1811601

1,6

I,5

1,4

I,Ý

I,2

I,0

0,9

0,8

О,б 0 0,5 I,С 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5

4 иг. 5

Р,lл Pz, goo

I00

ЭО

0 0 I 0 2 0 ° 5 .. .; 0 о

0,7

0,7

О;6

0,6

0,5

0,5

iО,4

О,4

0,З о,э

, С.а

0,2

0,1 с,!! х!С .х104

Iх10х! х10

IхIС

1,!05

0,7

О, о, О, 0,5

0,4

i",4 о,э

0,2

0,2 о,!

О,I

1х !02

1х !ОЭ! к!о

Ь 102

1::C4

° сэ.х. 0

t о,э !

4хг. 7

1811601 е о

Фиг. 6

Фхг, IC

Re

1х!06

18! 1601

0, 0, О,б

0,4

0,2

0,I.I

Iy.i, IyIC

IxI0"

Составитель В,Степаненко

Редактор А. Купрякова . Техред М.Моргентал Корректор . M.Ìàêcèìèøèíåö

Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул.Гагарина, 101

Заказ 1466 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5