Способ осветления суспензий и устройство для его осуществления

 

Изобретение относится к способам отделения частиц от жидкости методом осаждения с применением инерционных сил и может быть использовано в различных отраслях народного хозяйства для очистки жидкостей от дисперсных примесей. Цель - интенсификация процесса и улучшение качества осветленной суспензии. Способ осветвления суспензии, включающии подвод исходной суспензии в виде нисходящей турбулентной струи, начальная скорость которой превышает среднюю по сечению корпуса аппарата скорость Wк восходящего потока в 100 и более раз при этом скорость Wк восходящего потока больше скорости Wос осаждения улавливаемых частиц эквивалентного диаметра. Аппарат для осветления суспензий, содержащий вертикальный корпус со сборником шлама в нижней части, подводящую трубу исходной суспензии с выходным отверстием, обращенным в низ, при этом расстояние от него до дна сборника шлама лежит в интервале 5-45000 мм, а соотношение площади поперечного сечения корпуса аппарата и трубы для подвода суспензии не менее 100.Между выходным отверстием трубы для подвода суспензии и устройства для слива осветленной жидкости размещены наклонные полки. 2 с.п. ф-лы 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к способам отделения частиц от жидкостей методом осаждения с применением инерционных сил и может быть использовано в различных отраслях народного хозяйства для очистки жидкостей от дисперсных примесей. Цель интенсификация процесса и улучшение качества осветленной суспензии. Способ осуществляют следующим образом. Подлежащая осветлению суспензия через устройство для ее подвода, выполненное, например, в виде заглубленной под крышку аппарата, вертикальной трубы, поступает в заполненный жидкостью корпус аппарата и в виде турбулентной струи устремляется вниз. При движении затопленной струи в массе находящейся в корпусе жидкости происходит ее торможение и трансформация ее нисходящего движения (по центру аппарата) в восходящее (по периферии) движение осветленной суспензии. При торможении струи происходит переход ее кинетической энергии в потенциальную с появлением в заторможенной системе сил инерции. Как известно, величина силы инерции прямо пропорциональна массе движущегося тела, поэтому присутствующие в струе суспензии твердые частицы, имеющие плотность, большую плотности жидкой фазы, при торможении приобретают величину инерционного движения, обгоняя при этом заторможенные элементы жидкостной струи, с которыми они ранее, при движении в трубе, граничили. В результате струя теряет энергию движения раньше, чем твердые частицы, и последние под действием инерционных сил пролетают границу полного гашения нисходящей струи и ее трансформации в восходящий поток и поступают в шламовое пространство. Поскольку воздействие струи распространяется лишь до шламового пространства, что обеспечивается необходимым расстоянием выходного отверстия до дна аппарата или верхней границы шламового пространства, в этом пространстве отсутствуют какие-либо потоки и все частицы, вплоть до мельчайших, свободно осаждаются и обратно не вымываются. Поток осветленной суспензии поднимается в верхнюю часть аппарата и удаляется из него через размещенное здесь сливное устройство. Как показали эксперименты, при осветлении суспензий по данному способу наблюдается интересный эффект сохранения полидисперсного состава твердой фазы в осветленной суспензии с его примерным соответствием гранулометрическому составу твердой фазы в исходной суспензии. Это объясняется, с одной стороны, высокой турбулизацией потока, создаваемой нисходящей струей, а с другой высокой скоростью восходящего потока осветленной суспензии. Из-за турбулизации в струе происходит интенсивное хаотическое движение твердых частиц и их частые сближения друг с другом. В результате сближений возникает взаимодействие пограничных слоев жидкости, окружающих отдельные частицы, и последние начинают оказывать взаимное влияние на совместный процесс осаждения, который нами назван квазистесненным осаждением. Следствием такого взаимного влияния является осаждение всей дисперсной гаммы частиц, от самых крупных до мельчайших. Однако турбулизация, сближая одни частицы, приводит к выносу других за пределы струи, где они подхватываются восходящим потоком и выносятся из аппарата. Поскольку турбулентность воздействует на все частицы, крупные и мелкие, в одинаковой мере, они и из струи в восходящий поток выносятся в соотношении, примерно повторяющем гранулометрический состав твердой фазы в исходной суспензии. В результате получается, что дисперсные составы шлама и твердой фазы в исходной и осветленной суспензии оказываются примерно одинаковыми. На чертеже представлена конструкция аппарата. Аппарат содержит вертикальный корпус 1 с установленным в его верхней части устройством для подвода суспензии, выполненном в виде заглубленной трубы 2, выходное отверстие 3 которой обращено вниз и размещено ниже уровня расположения устройства для слива осветленной жидкости 4. Площадь поперечного сечения трубы 2 принимается из расчета обеспечения такого расхода осветляемой суспензии, чтобы линейная скорость восходящего потока, организуемого в зоне корпуса аппарата, размещенной над сборником шлама 5, была выше скорости осаждения взвешенных частиц эквивалентного диаметра, а соотношение площадей поперечногоо сечения корпуса 1 и трубы 2 было не менее 100. Расстояние между выходным отверстием 3 трубы 2 и верхней границей сборника шлама 5 принимается из условия предотвращения размыва осевшего шлама нисходящей струей. Кроме того, для повышения эффективности очистки, при отсутствии последующего фильтрования осветленной суспензии в верхней части корпуса аппарата между выходным отверстием 3 трубы 2 и устройства 4 для слива осветленной жидкости установлены наклонные полки 6, нижняя из которых 7 сообщена со сборником шлама 5 трубопроводом 8 с открытыми верхним 9 и нижним торцами 10. Работа аппарата осуществляется следующим образом. Очищаемая суспензия через трубу 2 поступает в заполненный жидкостью корпус 1 аппарата в виде нисходящей турбулентной струи, которая на определенном расстоянии от выходного отверстия 3 трубы 2 гасится и изменяет направление своего движения на противоположное с образованием на периферии аппарата восходящего потока очищенной суспензии, которая затем через устройство 4 для слива осветленной жидкости удаляется из аппарата. При гашении и замедлении струи происходит переход ее кинетической энергии в потенциальную с появлением в компонентах суспендированной струи инерционных сил. Поскольку плотность твердой фазы несколько выше плотности жидкой среды, твердые частицы при торможении струи получают определенное инерционное движение и в месте гашения струи и изменения направления ее движния, двигаясь по инерции, вылетают из жидкостного потока и затем свободно осаждаются в шламовом пространстве. Вследствие близости плотностей разделяемых фаз, а следовательно, небольшого различия в величине возникающих инерционных сил, а также большой турбулентности нераспределенного потока не следовало, казалось бы, ожидать какого-либо положительного, по сравнению с гравитационным отстаиванием, эффекта. Скорее можно было бы предположить снижение эффективности разделения без увеличения производительности из-за повышенного захвата и уноса частиц высокотурбулизированным потоком. Это бы, конечно, и наблюдалось, не проявись здесь новый, неожиданный эффект. Гранулометрический анализ состава твердой фазы в исходной и осветленной суспензиях и шламе показал примерную идентичность их дисперсного состава. В шламе, как и в суспензиях, присутствовали дисперсные частицы всех размеров, от мельчайших до самых крупных, причем процентное содержание фракций примерно соответствовало их содержанию в суспензиях. При этом была отмечена возможность работы аппарата при скорости восходящего потока, значительно превышающей скорость осаждения частиц, без снижения эффективности очистки. Указанный эффект может быть объяснен следующим образом. При движении струи в ней, и особенно в районе ее гашения и изменения направления движения, возникает значительная турбулизация, приводящая к интенсивному хаотическому перемещению части в достаточно ограниченном объеме турбулизированного участка струи. Вследствие такого беспорядочного перемещения в небольшом объеме резко возрастает возможность сближения частиц и их взаимодействия даже при малой концентрации в исходной суспензии. Как известно, любое движущееся тело окружает пограничный слой дисперсионной среды, захваченный частицей. Этот слой неподвижен относительно частицы и потому может затормаживать другое движущееся тело. Поэтому при сближении частиц происходит контактирование пограничных слоев и осуществляется обмен количеством движения. При этом более мелкая частица ускоряется крупной, а крупная, наоборот, замедляется. В результате такого взаимодействия и выравнивания скоростей частицы всех размеров, независимо от гидравлической крупности, получают практически одинаковую возможность для осаждения. Наступает режим стесненного, консолидированного осаждения, который можно назвать квазистесненным режимом. Известный стесненный режим при осаждении суспензий наблюдается при концентрации твердой фазы, превышающей 5 об. в нашем же случае описанный эффект наблюдался и при концентрации твердой фазы в исходной суспензии, равной 0,2 об. и менее. Таким образом, указанный эффект приводит к взаимодействию частиц при их очень малых концентрациях и дает возможность для осаждения частиц всех присутствующих в суспензии размеров. Однако было бы неправильным считать, что турбулизация и нераспределенность потока лишь благоприятствуют осаждению и никак не сказываются на уносе частиц. Вследствие воздействия турбулентных потоков частицы не только перемещаются внутри струи, но и выбрасываются на ее периферию, на границу с восходящим, очищенным потоком. Эти частицы подхватываются этим, также сильно турбулизированным потоком и выносятся им из аппарата. Высокая турбулизация потока приводит к тому, что из аппарата выносятся даже частицы, скорость осаждения которых превышает среднюю скорость восходящего потока жидкости. В результате в осветленной суспензии, как и в шламе, присутствуют частицы всех размеров, т. е. осветленная суспензия, в отличие от известных способов осаждения, получается полидисперсной. Несмотря на унос части крупных фракций и получения при этом более качественной осветленной суспензии, легко фильтруемой на следующей стадии осветления, предложенный способ позволяет увеличить производительность процесса за счет увеличения скорости восходящего потока выше скорости осаждения частиц без снижения при этом, при определенных условиях, эффективности очистки. Это было достигнуто за счет улавливания частиц не только крупных, но и мелких фракций. Конечно, при значительном превышении скорости восходящего потока по сравнению со скоростью осаждения наряду с повышением производительности произойдет и снижение эффективности очистки, однако и это может быть с большой пользой применено на практике. Пример конкретного осуществления способа и конкретные результаты будут приведены ниже, здесь же отметим, что нами была получена экспериментальная зависимость, позволяющая определить эффективность разделения суспензии при использовании предложенного способа в зависимости от соотношения скоростей. Эта зависимость имеет вид Θ 57 W_oc ˙W_к^-1,1, где W_к средняя скорость восходящего в корпусе потока (в расчете на все его сечение), м/с; W_oc скорость осаждения взвешенных в суспензии частиц эквивалентного диаметра, м/с. Суспензия содержит 99% частиц размером 0,1 мм и 1% частиц размером 1 мм. Скорость осаждения каких частиц принять за расчетную? Если бы мы в формуле изобретения указали, что это просто "скорость осаждения частиц", то мы должны бы и работать при скорости восходящего потока, превышающей скорость осаждения всех частиц, т.е. и содержащихся в незначительном количестве очень крупных для данной суспензии частиц. В результате скорость осаждения основной массы частиц была бы неизмеримо меньше скорости восходящего потока, в результате чего при большой производительности был бы получен незначительный осветлительный эффект. Выгоднее работать при более оптимальном, меньшем, в данном случае превышении скорости восходящего потока по сравнению со скоростью осаждения большинства содержащихся в суспензиях частиц, добиваясь при этом увеличения производительности без снижения эффективности очистки. Размером, учитывающим качественный и количественный состав суспензии, является эквивалентный диаметр частиц полидисперсной системы, при расчете которого принимается во внимание размер и содержание всех фракций. Эквивалентный диаметр рассчитывается по формуле d_э нм где P_i процентное содержание i-той фракции в суспензии; d_i размер i-той фракции, мм. Тогда для рассмотренного нами примера в качестве расчетного принимается характеризующий данную систему d_э=0,101 мм, относительно скорости осаждения которого и принимается величина скорости восходящего потока, а, следовательно, и рассчитывается расход суспензии через аппарат, т.е. его производительность. Отдельно нужно объяснить, почему в заявляемом способе используется нисходящее движение струи. Если ее восходящее направление представляется неприемлемым и без дополнительных разъяснений, то горизонтально струя может показаться альтернативной предложенному направлению движения. Однако при более внимательном рассмотрении окажется, что горизонтальное направление струи приведет не только к занятию аппаратом больших производственных площадей, но и отразится на эффективности очистки. Действительно, любое тело проще перемещать по горизонтали, чем поднимать вверх. Поэтому, при горизонтальном расположении аппарата и горизонтальном же перемещении осветленного потока требуются меньшие с его стороны динамические усилия для перемещения частиц. Результатом этого явится и больший их унос с соответствующим снижением эффективности очистки. Итак, мы рассмотрим механизм осуществления способа, однако при его осуществлении в аппарате необходимо учитывать возможность динамического воздействия струи на осевшие в шламовом пространстве частицы, их размыв и обратный унос при неправильно выбранном расстоянии между выходным отверстием 3 трубы 2 и шламовым пространством. Поэтому в формуле изобретения определено, что расстояние от выходного отверстия устройства для подвода суспензии до дна аппарата должно быть более величины, необходимой для предотвращения размыва осевшого шлама истекающей струей. Это объясняется тем, что заявляемый аппарат может работать как с непрерывным отводом оседающего шлама, так и с его накоплением в шламовом пространстве, при непрерывном отводе шлама может быть уменьшен до минимума с его размещением непосредственно у дна корпуса аппарата. При этом оседающие и непрерывно оттуда выводимые частицы не будут подвергаться воздействию струи с их размывом и обратным уносом, так как расстояние от выходного отверстия 3 трубы 2 до сборника шлама превышает расстояние, при котором нисходящая струя воздействует на осадок. При работе с накоплением осадка объем и высота сборника шлама будет расти соответственно необходимому уровню накопления, т.е. по мере роста высоты сборника шлама будет увеличиваться расстояние от выходного отверстия до дна аппарата, и во всех случаях оно будет превышать величину, регламентируемую в формуле изобретения. Конкретное значение указанного расстояния должно определяться опытным путем. Так для воды и водных растворов нами на основании экспериментов получена математическая зависимость необходимой величины расстояния от определяющих факторов, т.е. мощности струи и массы частицы. Эта экспериментальная зависимость имеет вид: Z м где N= мощность нисходящей струи на выходе из отверстия для подвода суспензии, Вт; Q расход суспензии, поступающей в аппарат, м³/с; ρ_ж плотность жидкой фазы, кг/м³; V скорость истечения струи из отверстия устройства для подвода суспензии, м/с; ρ плотность твердой фазы, кг/м³. Применение этой формулы позволяет произвести расчет аппарата без дополнительных экспериментов. В формуле изобретения ограничивается соотношение площадей поперечного сечения корпуса аппарата и подводящей трубы 2, которая должна быть не менее 100. Соответственно ограничению соотношения площадей ограничены и скорости движения потоков жидкости, при этом начальная скорость нисходящей струи превышает скорость восходящего в корпусе потока в 100 и более раз. Это ограничение объясняется следующим. При исследовании заявляемых решений нами были проведены эксперименты на колонне с внутренним диаметром 140 мм с установкой в ней в выходном отверстии 3 трубы, сменных сопел диаметром 14, 12, 10, 8 и 6 мм. Сопла были выполнены в виде съемных насадок, устанавливаемых на стационарно закрепленном в колонне сопле (трубе 2) диаметром 12 мм. Эксперименты со всеми указанными насадками показали удовлетворительные результаты и подтвердили достижение цели изобретения. Эксперименты с меньшим диаметром сопла не проводили в виду очевидности достижения при этом целей изобретения (уменьшение диаметра сопла приведет к увеличению скорости струи, а значит, вызовет увеличение ее турбулентности и инерционных сил). Единственным ограничивающим условием для уменьшения диаметра сопла является его незабиваемость частицами твердой фазы. При работе же с соплами 20 и 50 мм нами были получены негативные результаты, связанные с резким падением эффективности разделения и отсутствия для данного изобретения нового свойства, заключающегося в соответствии полидисперсного состава твердой фазы в осветленной суспензии гранулометрическому составу твердой фазы в исходной суспензии. Это вызывается, очевидно, уменьшением объема успокоительного пространства (свободный объем корпуса между верхней крышкой аппарата и нижнем торцем трубы 2, т.е. отверстием 3) с соответствующим увеличением негативного воздействия отраженных от крыши потоков на выходящую из отверстия 3 струю. Влияние успокоительного объема на эффективность разделения была нами отмечена при проведении экспериментов с трубой 2, а значит, и с различным объемом успокоительного пространства. Наихудшие результаты были получены при малом заглублении, наилучшие при величине заглубления, равной или большей 500 мм. Это нами было объяснено тем, что восходящий жидкостный поток после отражения от крышки имеет достаточно большую энергию, которая затем, по мере перемещения отраженного потока вниз, постепенно гаснет до минимума. Отраженный поток воздействует на выходящую из отверстия 3 струю, несколько разрушая ее и деформируя ее, что и приводит к снижению эффективности разделения. При достаточном объеме успокоительного пространства отраженный поток гасится и на струю не воздействует, что и приводит к лучшим результатам. Следовательно можно сделать вывод о необходимости ограничения формулы изобретения соотношением площадей поперечного сечения колонны и сопла (для устройства) и соответствующим соотношением скорости на выходе из сопла к средней скорости восходящего потока (для способа). Согласно полученным результатам граничное соотношение площадей или скоростей равно
100
При этом или большем значении соотношений указанных параметров цели изобретения будут достигнуты, при меньших значениях нет. Резюмируя сказанное, можно заключить, что предлагаемое техническое решение позволяет увеличить производительность процесса и получить качественную осветленную суспензию для последующего фильтрования. Для тонкой очистки жидкостей в корпусе аппарата в верхней части устанавливают наклонные пластины 6. Восходящий поток осветленной суспензии перед выходом из аппарата проходит через промежутки между наклонными полками, при этом часть находящихся в нем твердых частиц осаждаются на их поверхностях и сползают на нижнюю полку 7, выполненную в виде обратного конуса. Далее уловленные частицы поступают в трубопровод 8, предохраняющий их от воздействия восходящего потока, и по нему опускаются в сборник шлама. В проведенных экспериментах такой прием позволил увеличить эффективность очистки на 15-20%
П р и м е р. В колонну, содержащую вертикальный цилиндрический корпус диаметром 140 мм с днищем и крышкой, через коаксиально расположенную, заглубленную под крышку трубу диаметром 12 мм подавали суспензию с расходом 13,5 м³/ч (скорость в трубе 7,74 м/с), что соответствовало линейной скорости восходящего потока (в расчете на площадь поперечного сечения колонны) 0,057 м/с. Суспензия, поступавшая в аппарат в виде нисходящей заглубленной струи, при прохождении через слой жидкости теряла свою энергию, частично от твердых частиц и изменяла направление своего движения на противоположное. В результате в колонне образовывался восходящий поток осветленной жидкости, который затем выводился из верхней части аппарата. Разделяемая суспензия представляла собой гидросмесь, содержащую частицы кварцевого песка, суспендированные в воде и имела следующий фракционный состав твердой фазы, Фракция 0,4-0,315 мм 3,0 0,315-0,2 мм 46,0 0,2-0,1 мм 48,0 0,1-0,063 мм 3,0 с эквивалентным диаметром зерна d_э=0,185 мм. Экспериментально определенные средние скорости осаждения по фракциям соответственно равны, м/с: 0,0546, 0,0365, 0,0233 и 0,0121, скорость осаждения частицы эквивалентного диаметра равна 0,026 м/с. Таким образом, расход подаваемой суспензии обеспечивал скорость восходящего потока, не только превосходящую более чем в два раза скорость осаждения частицы эквивалентного диаметра, но и превышающую среднюю скорость осаждения частиц самой крупной фракции. При разделении часть твердой фазы поступала в шламовое пространство, где осаждалась под действием сил гравитации, а часть потоком осветленной жидкости выносилась из аппарата. Эффективность разделения для описываемых условий составила 50,5% при этом гранулометрический анализ твердой фазы в шламе и сливе показал примерную идентичность их состава фракционному составу исходной суспензии, т.е. в процессе очистки было обеспечено примерно пропорциональное осаждение всех чеырех фракций. Как видно, предлагаемый способ позволил разделить суспензии эффективно и производительно с получением осветленной суспензии широкого гранулометрического состава. Для сравнения было проведено разделение этой же суспензии с помощью традиционного метода осаждения с выделением двух первых (крупных) фракций. Скорость восходящего потока, рассчитанная на осаждение наименьшей из улавливаемых частиц (d=0,2 мм) составила 0,028 м/с (расход суспензии 1,55 м³/ч), при этом из суспензии были выделены полностью обе крупные фракции, составляющие 49% от общего содержания песка в суспензии, а мелкие фракции, т. е. 51 об. были вынесены из аппарата. Сравнивая результаты можно отметить, что предлагаемый способ, позволяя получить примерно двукратное увеличение производительности (3,15 м³/ч и 1,55 м³/ч), обеспечивает примерно равную эффективность очистки (50,5 и 49%). Таким образом, несмотря на унос крупных частиц, пропорциональное выделение всех фракций позволило получить достаточно высокую эффективность очистки при значительном повышении производительности. В описываемом примере были реализованы условия, когда средние скорости осаждения наибольших и наименьших фракций были примерно в 1,1-5,0 раз меньше средней скорости восходящего потока и тем не менее достаточно эффективно выделялись в осадке. Конечно, увеличение производительности при сохранении или даже некотором увеличении эффективности очистки достигается не всегда и во многом зависит от гранулометрического состава твердой фазы. Например, для суспензии, содержащей 80% крупной фракции и 20% мелкой, при обычном осаждении только крупной фракции выделится 80% тверодого, а при использовании заявляемого способа (для вышеописанного 50%-ного извлечения фракций) эффективность будет меньше и составляет 80 ˙ 0,5+20 ˙ 0,5=50% т.е. при увеличении производительности произойдет снижение эффективности. Однако и такая ситуация может быть использована во многих практических случаях, когда не требуется высокая степень разделения (отстойники обычно рассчитываются на эффективность 50-85%) или для его осуществления необходим отстойник, габариты которого по каким-либо причинам (дефицит производительных площадей и т.д.) не удовлетворяют проектировщиков. Например, для выделения монофракций песка 0,2-0,315 мм при обычном методе осаждения скорость восходящего потока в корпусе отстойника должна быть не менее 0,028 м/с (скорость осаждения минимальных частиц), что обеспечивается соответствующей (для данной производительности) площадью, а следовательно, и диаметром аппарата. При использовании способа было получено примерно 50%-ное разделение при скорости восходящего потока 0,057 м/с, т.е. получениа достаточная для многих практических случаев эффективность разделения при значительном (пропорциональном отношении скоростей) снижение площади осаждения и диаметра аппарата. Данным способом может быть обеспечено и практически 100%-ное разделение суспензии при ее неоднократном пропускании через заявляемый аппарат. Так, для описываемого в качестве примера случая нами было получено практически полное извлечение песка после 5-7 циклов обработки суспензии. Таким образом, даже при невозжности установки отстойника нужной площади осаждения практически полное извлечение твердой фазы может быть достигнуто на заявляемом аппарате значительно меньшего диаметра при условии обработки суспензии в течение нескольких циклов. Описывая примеры осуществления способа осветления, необходимо остановиться и на влиянии турбулентности нисходящей струи на досижение цели и проявление нового свойства изобретения. Нами были проведены эксперименты, при осуществлении которых критерий Рейнольдса струи изменялся в широких пределах (от 104000 до 1750) с реализацией при этом как турбулентного, так и ламинарного режимов течения. Было отмечено, что при турбулентном режиме (при R_e>2300) цели изобретения достигалась, а новое свойство проявлялось (эксперименты при R_e=2310-104000). При значений критерия Рейнольдса, меньшем граничного его значения (R_e= 2300), т.е. при ламинарном течении струи, аппарат работал как обычный отстойник (эксперимент при R_e=1750). В этом эксперименте фракции, скорость осаждения которых была выше скорости восходящего потока, были выделены из суспензии, а частицы с меньшей скоростью осаждения остались в сливе. Таким образом, в этих условиях эффект взаимодействия частиц отсутствовал и новое свойство не проявлялось. Следовательно, обязательным условием для осуществления заявляемого решения является турбулентное движение выходящей из отверстия 3 трубы 2 жидкостной струи. Итак, применение заявляемого способа и устройства для его осуществления позволяет достичь следующих, по сравнению с традиционным осаждением, преимуществ:
значительно увеличить производительность процесса при достаточно высокой эффективности разделения;
уменьшить габариты аппарата (площадь осаждения) и тем самым снизить капитальные затраты на его изготовление;
получать полисперсную осветленную суспензию, создавал тем самым благоприятные условия для последующего фильтрования.

Формула изобретения

1. Способ осветления суспензий путем подвода суспензий под уровень жидкости, находящейся в корпусе аппарата, и осаждения улавливаемых частиц под действием сил гравитации, отличающийся тем, что, с целью интенсификации процесса и улучшения качества и осветленной жидкости, подвод исходной суспензии осуществляют в виде нисходящей турбулентной струи, начальная скорость которой превышает среднюю по сечению аппарата скорость W_к восходящего потока в 100 и более раз, при этом скорость W_к восходящего потока больше скорости W_ос осаждения улавливаемых частиц эквивалентного диаметра. 2. Устройство для осветления суспензий, содержащее вертикальный корпус со сборником шлама в нижней части, подводящую трубу исходной суспензии с выходным отверстием, размещенным в корпусе ниже устройства для слива осветленной жидкости, отличающееся тем, что, с целью интенсификации процесса и улучшения качества осветленной жидкости, выходное отверстие устройства для подвода исходной суспензии обращено, при этом расстояние от него до дна сборника шлама лежит в интервале 5 4500 мм, а соотношение площади поперечного сечения корпуса аппарата и трубы для подвода суспензии не менее 100. 3. Устройство по п.2, отличающееся тем, что оно снабжено размещенными между выходным отверстием подводящей трубы для подвода исходной суспензии и устройством для слива осветленной жидкости наклонными полками, нижняя из которых сообщена со сборником шлама каналом.

РИСУНКИ

Рисунок 1