Прерывистый шлифовальный круг для обработки колес с круговым зубом

 

Изобретение может быть использовано в производстве колес с круговыми зубьями из материалов, предрасположенных к дефектообразованию в виде прижогов и трещин при глубинном зубошлифовании. Круг содержит впадины и выступы, имеющие две образующие поверхности, профилирующие одновременно выпуклые и вогнутые стороны зубьев. Выступы выполнены в форме трапеции с боковыми сторонами, наклоненными под углом 30° к образующей круга. Длину впадины L_вп (мм) определяют в зависимости от глубины шлифования t (мм), скорости обката V_з (м/с), температуропроводности материала заготовки T (м²/с), скорости резания V_кр (м/с) и критерия F. Преимуществом обработки цилиндрических колес с круговыми зубьями предлагаемым кругом является сравнительная простота движений, следовательно, простота конструкции станка и простота настройки. При шлифовании широковенцовых колес с увеличенной зоной контакта круга с заготовкой зона резания прерывается, и хотя сила резания возрастает, но снижается теплонапряженность процесса и улучшаются условия подвода охлаждающей жидкости в зону резания. В результате гарантируется бесприжоговая обработка поверхности зубьев, повышение производительности и точности зубообработки. Вследствие этого появляется возможность интенсификации процесса. 2 ил.

Изобретение относится к обработке металлов резанием и может быть использовано в производстве колес с круговыми зубьями из материалов, предрасположенных к дефектообразованию в виде прижогов и трещин при глубинном зубошлифовании.

Известна сегментная головка для шлифования спирально-конических колес, содержащая планшайбу, на которой с помощью сухарей закреплены абразивные сегменты [1].

Недостатком данного инструмента являются обусловленные наличием впадин резкое уменьшение виброустойчивости, прочности и площади рабочей поверхности инструмента, что в свою очередь снижает размерную стойкость головки, качество и производительность обработки. Кроме того, различие в площадях контакта образующих поверхностей шлифовального круга с выпуклой и вогнутой сторонами зубьев обрабатываемой шестерни приводит к появлению прижогов на вогнутых поверхностях зубьев либо к снижению производительности обработки в результате установления режимов резания, исходя из условий шлифования вогнутой стороны зубьев.

Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату является шлифовальная сегментная головка для обработки колес с круговыми зубьями, содержащая корпус с закрепленными на нем абразивными сегментами, имеющими две образующие поверхности, профилирующие одновременно выпуклые и вогнутые стороны зубьев [2]. Кроме того, сегменты выполнены различной длины, причем длина сегмента, обрабатывающего вогнутую сторону зуба, меньше длины сегмента, обрабатывающего выпуклую сторону зуба, а максимальные площади контакта рабочей поверхности сегментов с различными сторонами зуба равны между собой.

Однако известная шлифовальная сегментная головка имеет существенный недостаток, обусловленный наличием впадин и выступов, которые резко уменьшают виброустойчивость, прочность и площадь рабочей поверхности, что в свою очередь снижает размерную стойкость инструмента, качество и производительность обработки, Задачей изобретения является повышение производительности зубошлифования колес из материалов, предрасположенных к дефектообразованию в виде прижогов и трещин при глубинном зубошлифовании.

Поставленная задача решается с помощью прерывистого шлифовального круга чашечной цилиндрической формы для обработки колес с круговыми зубьями, содержащего впадины и выступы с двумя образующими поверхностями, профилирующими одновременно выпуклые и вогнутые стороны зубьев, при этом выступы выполнены в форме трапеции с боковыми сторонами, наклоненными под углом 30^o к образующей шлифовального круга. Кроме того, длина впадины L_вп определена по формуле: L_вп=F·V_кр·t²/T(мм), где t -глубина шлифования, мм; V_кр - скорость резания, м/с; T - температуропроводность материала заготовки, м²/с; F=(K-K_o)/(K_a+K_в·И); где K=L_вп/L_вс - отношение длины впадины к протяженности выступа, принимаемое не менее K_o; K_o, K_a, K_в - коэффициенты, зависящие от степени предполагаемого понижения температуры T^o в зоне шлифования, которые равны: при T^o=10%-K_o=0,1; K_a=1; K_в=0,1;
при T^o=20%-K_o=0,25; K_a=1;K_в=0,32;
при T^o=30%-K_o=0,44; K_a=4; K_в=0,75;
при T^o=40%-К_о=0,68; К_а=5; К_в=1,7.

И= (V_з·t/T) - относительная скорость перемещения заготовки, где V_з - скорость обката, м/с.

На фиг. 1 показана схема обработки цилиндрических колес с круговыми зубьями прерывистым чашечным цилиндрическим шлифовальным кругом с впадинами и выступами трапецеидальной формы; на фиг. 2 - разрез по А-А на фиг. 1.

Предлагаемый прерывистый чашечный цилиндрический шлифовальный круг 1 для обработки колес 2 с круговыми зубьями содержит впадины 3 и выступы 4, имеющие две образующие поверхности: наружнюю H и внутреннюю B, профилирующие одновременно выпуклые и вогнутые стороны зубьев, при этом выступы выполнены в форме трапеции с боковыми сторонами, наклоненными под углом 30^o к образующей шлифовального круга. При вращении инструмента рабочие поверхности H и B выступов описывают в пространстве кольцо, воспроизводящее впадину производящего колеса, сцепляющегося с обрабатываемым.

Трапецеидальный выступ сделан с целью безударного плавного входа и вывода режущих кромок выступов из зоны резания и повышения виброустойчивости и качества обрабатываемой поверхности.

С помощью предлагаемого прерывистого шлифовального круга для обработки колес с круговыми зубьями появляется возможность управлять температурой в зоне контакта. В зависимости от требуемых условий обработки возможно варьирование числом впадин и выступов. На круге сделан ряд чередующихся выступов и впадин, при котором период работы одного режущего выступа будет меньше периода времени теплового насыщения. При этих условиях шлифования температура в зоне контакта из-за прерывистости процесса резания будет уменьшаться.

С учетом теплонапряженности процесса, износостойкости, динамики и режущей способности кругов определена длина впадины L_вп по формуле:
L_вп=F·V_кр·t²/T(мм),
где t -глубина шлифования, мм;
V_кр - скорость резания, м/с;
T - температуропроводность материала заготовки, м²/с;
F=(K-K_o)/(K_a + K_в·И);
где K=L_вп/L_вс - отношение длины впадины к протяженности выступа, принимаемое не менее K_o;
K_o, K_a, K_в - коэффициенты, зависящие от степени предполагаемого понижения температуры T^o в зоне шлифования, которые равны:
при T^o=10%-K_o=0,1;K_a=1; K_в=0,1;
при T^o=20%-K_o=0,25;K_a=1; K_в=0,32;
при T^o=30%-K_o=0,44;K_a=4; K_в=0,75;
при T^o=40%-K_o=0,68;K_a=5; K_в=1,7;
И=(V_з·t/T) - относительная скорость перемещения заготовки, где V_з-скорость обката, м/с.

Пример. Обработка цилиндрических колес с круговыми осуществлялась на модернизированном зубошлифовальном станке типа "Niles" мод. ZSTZ 315x6C(ГДР). Модернизация заключалась в развороте оси шлифовального шпинделя перпендикулярно направлению обката. Были отшлифованы зубья партии роторов шестеренных насосов ШФ8-25 с числом зубьев 10, модулем 4 мм и шириной венка 70 мм. Шлифование проводилось чашечным цилиндрическим прерывистым абразивным кругом с номинальным ⊘ 130 мм.

Характеристика круга: марка абразивного зерна - 24А; зернистость-40; твердость -C1; структура- 7; связка - бакелитовая. Припуск на зубошлифование на толщину зуба -0,3 мм; допуск припуска на толщину зуба (в тело) - 0,07 мм. Режимы зубошлифования: подача при обкатке - 0,65 мм/дв.ход; подача на глубину шлифования: предварительная - 0,10 мм/ход; окончательная - 0,02 мм/ход, т. е. для расчета принимаем: T=3·10^-6 м²/с (для легированных сталей), t= 0,3·10^-3 м, V_кр = 30 м/с, V_з=0,03 м/с. Степень понижения температуры T^o=30%.

Решение. Определяем относительную скорость перемещения заготовки.

И=V_з·t/T=0,03·0,3·10^-3/3·10^-6=3,0.

Для понижения температуры T^o=30% выбираем K_o=0,44; K_a=4; K_в=0,75; задаемся соотношением K=L_вп/L_вс=0,7. Тогда
F=(K-K_o)/(K_a+K_в·И)+(0,7-0,44)/(4+0,75·3,0)=0,0416.

Длина впадины
L_вп+F·V_кр·t²/T=0,0416·30·(0,3· 10^-3)²/3·10^-6=0,03744 м=37,4 мм.

Длина выступа
L_вс=L_вп/K=37,44/0,7=53,5 мм.

Число режущих выступов на шлифовальном круге ⊘ 130 мм
n= π · D/(L_вс+L_вп)=4,49
Округляя число режущих выступов до n=4, определим параметры круга с прерывистой поверхностью
L_вс+L_вп= π · D/n=102 мм,
откуда L_вс=60 мм; L_вп=42 мм.

После обработки проводился контроль круговых зубьев, который осуществлялся в среднем сечении колеса на универсальном зубоизмерительном приборе фирмы Zeiss (ГДР), эвольвентомере типа КЭУ и биениемере мод. Б-10М. Точность шлифовальных роторов по всем параметрам (отклонение и накопленная погрешность шага, радиальное биение зубчатого венца, колебание длины общей нормали, погрешность профиля зуба) была не ниже 7 степени точности по ГОСТ 1643-81.

Расположение пятна контакта проверялось по краске. Оно занимало середину зуба и не выходило на торцы. Длина пятна контакта и приведенные зазоры, замеренные щупом на торце зуба, соответствовали расчетным приведенным зазорам.

Применение предлагаемого прерывистого шлифовального круга повысило производительность обработки в 1,5 раза, позволило исключить операцию получистового шлифования благодаря улучшению шероховатости на 1,5-2 класса. При этом расход абразивного инструмента снизился на 20%.

На основании проведенных опытов с применением материалов, предрасположенных к прижогам и к появлению шлифовочных трещин, установлено, что круги с прерывистой поверхностью по сравнению с обычными кругами при сочетании длин впадин и выступов
K=L_вп/L_вс=0,7;
(в нашем примере L_вс=60 мм; L_вп=42 мм):
- снижают температуру в зоне контакта на 25-35%;
- позволяют шлифовать колеса с более фиксированными режимами, не вызывая появления прижогов и микротрещин. За счет этого производительность обработки возрастает в 2-3 раза;
- сохраняют длительное время хорошую режущую способность зерен (работающие в режиме самозатачивания). Число правок кругов с прерывистой поверхностью уменьшается в 2-3 раза. Общая стойкость кругов с прерывистой рабочей поверхностью возрастает в 2-3 раза.

Обработка предлагаемым прерывистым шлифовальным кругом выгодно отличается повышенной виброустойчивостью благодаря плавному и безударному входу и выходу режущей абразивной поверхности в зону резания, высокой прочностью инструмента, что повышает размерную стойкость инструмента, предотвращает поломку и выкрашивание абразива, а снижение температуры в зоне шлифования позволяет повысить интенсивность процесса, производительность и качество обработки.

Преимуществом обработки цилиндрических колес с круговыми зубьями предлагаемым прерывистым чашечным цилиндрическим кругом является сравнительная простота движений, а следовательно, простота конструкции станка и простота настройки. При шлифовании широковенцовых колес с увеличенной зоной контакта круга с заготовкой зона резания прерывается, и хотя сила резания возрастает, но снижается теплонапряженность процесса и улучшаются условия подвода охлаждающей жидкости в зону резания. В результате гарантируется бесприжоговая обработка поверхности зубьев, повышение производительности и точности зубообработки. Вследствие этого появляется возможность интенсивности процесса.

Источники информации, принятые во внимание
1. Якимов А.В., Смирнов Л.П. Качество изготовления зубчатых колес. - М.: Машиностроение, 1979. -С. 143-144.

2. А.с. 1096060 СССР, МКИ B 23 F 21/02. Шлифовальная сегментная головка /И. А. Коганов, Г. М. Шейнин, М. Н. Бобков и С.В.Кувшинов (СССР).- Опубл. 07.06.84, Бюл. N 21. -прототип.

3. Якимов А.В. Абразивно-алмазная обработка фасонных поверхностей. -М.: Машиностроение, 1984.- С. 118-124.

Формула изобретения

Прерывистый шлифовальный круг чашечной цилиндрической формы для обработки колес с круговыми зубьями, содержащий впадины и выступы с двумя образующими поверхностями, профилирующими одновременно выпуклые и вогнутые стороны зубьев, отличающийся тем, что выступы выполнены в форме трапеции с боковыми сторонами, наклоненными под углом 30^o к образующей шлифовального круга, при этом длина впадины L_вп определена по формуле
L_вп = F · V_кр · t²/T, мм,
где t - глубина шлифования, мм;
V_кр - скорость резания, м/с;
Т - температуропроводность материала заготовки, м²/с;
F = (K - K_o)/(K_a + K_в · И),
где К = L_вп/L_вс - отношение длины впадины к протяженности выступа, принимаемое не менее К_o;
К_o, К_а, К_в - коэффициенты, зависящие от степени предполагаемого понижения температуры Т⁰ в зоне шлифования, которые равны:
при Т⁰ = 10% - К_o = 0,1; К_а = 1; К_в = 0,1;
при Т⁰ = 20% - К_o = 0,25; К_а = 1; К_в = 0,32;
при Т⁰ = 30% - К_o = 0,44; К_а = 4; К_в = 0,75;
при Т⁰ = 40% - К_o = 0,68; К_а = 5; К_в = 1,7;
И = (V₃ · t/T) - относительная скорость перемещения заготовки, где V₃ - скорость обката, м/с.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2