Реверсный преобразователь с естественной направленностью излучения поверхностных акустических волн (варианты)

 

Изобретение относится к радиоэлектронике и может быть использовано в фильтрах промежуточных и несущих радиочастот для селекции сигналов в радиотелефонах, пейджерах, мобильных системах связи и т.д. При подаче электрического сигнала на однонаправленный преобразователь, содержащий элементарные секции из противофазных возбуждающих электродов и отражающего электрода, в пьезоэлектрической подложке возбуждаются поверхностные акустические волны (ПАВ), распространяющиеся в прямом и обратном направлении. Для обеспечения естественной направленности излучения подложка выполнена из монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг Δϕ = ±45°. В каждой элементарной секции ширина первого и ширина второго возбуждающих электродов выполнены соответственно равными b₁ λ/8, и b₃ = 3λ/16, а ширина отражающего электрода выполнена равной b₅ = 3λ/16. При этом расстояние между соседними краями первого и второго возбуждающих электродов выбрано равным b₂ = λ/8, а расстояние между соседними краями второго возбуждающего и отражающего электродов выбрано равным b₄ = λ/4, где λ - длина ПАВ на средней частоте. Во втором варианте ширина первого и ширина второго возбуждающих электродов выбраны b₁ = λ/8 и b₃ = λ/4, а ширина отражающего электрода выбрана b₅ = λ/4 при зазорах b₂ = b₄ = λ/8. При указанных соотношениях происходит смещение центра возбуждения ПАВ относительно центра отражения ПАВ на расстояние ±λ/8 и обеспечивается повышение эффективности преобразования ПАВ на 20% при одновременном увеличении естественной направленности излучения в реверсном направлении. Техническим результатом является снижение вносимых потерь преобразователя и фильтра, в котором преобразователь применяется. 2 с.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к радиоэлектронике и может быть использовано в фильтрах промежуточных и несущих радиочастот для селекции сигналов в радиотелефонах, пейджерах, мобильных системах связи и т.д.

Известен встречно-штыревой преобразователь (ВШП) поверхностных акустических волн (ПАВ), содержащий пьезоэлектрическую подложку, на рабочей поверхности которой размещены противофазные возбужздающие электроды.

Ширины b_i возбуждающих электродов выполнены равными λ/4, а расстояние между краями соседних возбуждающих электродов выбрано также равным λ/4, где λ - длина ПАВ на средней частоте преобразователя (фиг. 1а) [1].

Известный преобразователь обладает высокой эффективностью трансформации электрической энергии в акустическую и обратно. Это обусловлено тем, что в каждой элементарной секции, протяженность которой ограничена длиной волны λ, преобразователь содержит два возбуждающих электрода и четыре δ-источника ПАВ, размещенных на краях этих электродов. В результате волны, излученные этими источниками, складываются синфазно [1]. Удельную эффективность известного преобразователя [1] на длину волны λ можно оценить, преобразуя четыре δ- источника и с учетом их знаков в один эквивалентный источник, размещенный в условном центре возбуждения ОО (фиг.1 а, б).

Используемый здесь термин "центр возбуждения" T_C для передающего преобразователя относится к такой позиции в передающем преобразователе, в которой две локально возбуждаемые волны, распространяющиеся в прямом +X и обратном -X направлениях, находятся в фазе.

Соответственно для приемного преобразователя локальные центры преобразования T_C располагаются в таких позициях в преобразователе, в которых две встречно распространяющиеся локально преобразуемые акустические волны находятся в фазе друг с другом [3].

Используемый ниже термин "центр отражения" R_C относится к тем позициям в преобразователе, в которых локальный коэффициент отражения имеет чисто мнимое значение [3].

Оба эти определения зависят от волновых переменных, выбранных для описания акустических волн.

В общем случае локальные центры преобразования T_C (возбуждения) в известном преобразователе с двумя электродами на длину волны совпадают с центрами электродов или промежутков между ними шириной b = λ/4. В преобразователях с расщепленными электродами шириной b = λ/8 или с четырьмя электродами на длину волны, локальные центры преобразования T_C обычно совпадают с центрами промежутков. Сами по себе расщепленные электроды не имеют локализованных внутренних отражений.

Локальные центры возбуждения или локальные центры отражения, относящиеся к отдельным электродам, можно преобразовать в соответственно в единый условный центр возбуждения T_C или центр отражения R_C, относящийся к элементарной секции.

Считая в известном преобразователе [1] амплитуды δ-источников одинаковыми, можно найти эффективность эквивалентного источника по величине излучаемой им волны, складывая парциальные волны, излучаемые каждым δ-источником. Для волны, излучаемой вправо (прямая волна в направлении +X) в соответствии с фиг. 1б, получим: Аналогично для волны, излучаемой влево (обратная волна в направлении -X) Поскольку элементарные секции преобразователя размещены с периодом λ, то и волны от источников в соседних секциях складываются синфазно, образуя в результате известное явление акустического синхронизма. В этом случае средняя частота f_ср преобразователя совпадает с частотой акустического синхронизма f₀= V/λ, где V - скорость ПАВ.

Кроме высокой эффективности возбуждения известные ВШП выгодно отличаются простотой изготовления благодаря широким электродам и зазором между ними, равным λ/4. Основным недостатком известного встречно-штыревого преобразователя ПАВ являются высокие вносимые потери a_вн, обусловленные двунаправленностью излучения ПАВ и составляющие для фильтра на ПАВ не менее 6 дБ даже в согласованном режиме.

Другим недостатком являются большие искажения (до Δa =4 дБ и более) амплитудно-частотной характеристики (АЧХ). Это обусловлено тем, что волны, падающие на преобразователь справа на вход 11 или слева на вход 22 и затем отраженные от краев a, b, c, d электродов шириной λ/4, в известном преобразователе также складываются в фазе. Совокупная отраженная волна имеет на частоте f₀ фазовый сдвиг -90^o (фиг. 1в).

Таким образом, в известном ВШП с электродами b = λ/4 центры возбуждения ПАВ T_C и центры отражения ПАВ R_C совпадают (фиг. 1б,в).

В результате в фильтрах на ПАВ, использующих по крайней мере два таких двунаправленных ВШП, возникает сигнал тройного прохождения (СТП), обусловленный отражением ПАВ сначала от выходного ВШП, а затем от входного ВШП. Наличие СТП приводит к росту пульсаций АЧХ до 6-12 дБ и пульсаций фазы до ±20^o и более.

Это делает невозможным использование известного преобразователя [1] в фильтрах на ПАВ с малыми вносимыми потерями для систем мобильной связи и радиотелефонов. Фильтры для подобных систем должны иметь вносимые потери не более a_вн=3-10 дБ на промежуточных частотах 70-250 МГц и не более a_вн=2-4 дБ на радиочастотах 800-1800 МГц, а также пульсации АЧХ не более Δa = 0,2-0,6 дБ.

С целью уменьшения вносимых потерь и снижения искажений АЧХ и фазо-частотной характеристики (ФЧХ) из-за влияния СТП создано большое количество разнообразных конструкций однонаправленных преобразователей с внутренними отражателями.

Такие однонаправленные преобразователи (ОНП) содержат возбуждающие и отражающие электроды.

Как показано в [2], в преобразователе, содержащем систему возбуждающих электродов и систему отражающих электродов, максимальное подавление ПАВ в обратном направлении (или максимальная направленность излучения ПАВ в прямом направлении) достигается в случае, когда фаза ϕ_k волны в центре отражения R_C отличается от фазы ϕ₀ волны в центре возбуждения T_C на угол π/4, т.е.

ϕ_k= ϕ₀±π/4±πk, (2) т. е. когда центры возбуждения и центры отражения смещены относительно друг друга на расстояние Δl = ±λ/8±kλ/2 Знак (+) или (-) выбирается в зависимости от электрических условий, реализуемых на отражающем электроде, и выбранного направления распространения ПАВ (вдоль оси X или вдоль оси -X).

Известно [1], что при использовании в качестве материала подложки сильных пьезоэлектриков типа ниобата лития, основным механизмом отражения от электродов является закорачивание электрического поля ПАВ. Поэтому здесь фаза коэффициента отражения ПАВ от закороченных электродов равна 0^o (знак "+") и отличается на 180^o от фазы коэффициента отражения от изолированных электродов (знак "-" в уравнении (2)) при прямом направлении распространения ПАВ вдоль оси +X.

Для слабых пьезоэлектриков типа кварца основными механизмами отражения являются механическая нагрузка поверхности подложки электродами и их топографическая неоднородность [1]. Поэтому фаза коэффициента отражения равна нулю (знак "+" в (2)).

Таким образом, в каждой элементарной секции ОНП условный центр отражения ПАВ должен быть смещен на расстояние Δl = ±λ/8±kλ/2 относительно условного центра возбуждения ПАВ [2]. В результате при Δl = +λ/8±kλ/2 волны, возбужденные в прямом направлении +X, и отраженные волны складываются в фазе, а волны, возбужденные в обратном направлении -X, и отраженные волны складываются в противофазе. Таким образом, в преобразователе достигается преимущественная направленность излучения в прямом направлении +X. Такой преобразователь можно назвать прямым ОНП.

Обратный однонаправленный преобразователь, излучающий преимущественно в обратном направлении -X, является зеркальным отображением описанного ОНП. В обратном преобразователе Δl = -λ/8±kλ. Два ОНП, прямой и обратный, излучающие ПАВ по направлению друг к другу, образуют простейший фильтр на ПАВ с малыми вносимыми потерями и низким уровнем сигнала тройного прохождения. Обратный преобразователь можно назвать также реверсным по отношению к прямому преобразователю [4].

В качестве материалов подложки фильтров на основе двунаправленных и однонаправленных преобразователей обычно используют пьезоэлектрические монокристаллы или их кристаллографические срезы, в которых вследствие симметрии ориентации относительный сдвиг фаз между механическими и электромагнитными компонентами распространяющейся ПАВ составляет ϕ =0^o или ϕ =90^o. Подавляющее число используемых в устройствах на ПАВ срезов монокристаллов относятся к таким "симметричным" срезам ϕ = 0°:yxl/(35-42)° в кварце, yxl/49°,yxl/64°,yxl/128° в ниобате лития, yxl/36° в танталате лития и т.д. К "несимметричным" срезам можно отнести кристаллографические ориентации, для которых 0<ϕ<90° [3].

Однонаправленные преобразователи с внутренними отражателями являются технологичными, т.к. имеют однослойную конструкцию, не требуют сложных согласующих цепей.

Наиболее технологичным является ОНП с "естественной" направленностью (ОНП ЕН) излучения 18], фиг.2а. ОНП ЕН имеет такую же структуру электродов, как и двунаправленный ВШП, т.е. элементарная секция ОНП ЕН протяженностью λ содержит два противофазных возбуждающих электрода шириной b = λ/4. Но в качестве материала подложки используются "несимметричные" срезы пьезоэлектрических монокристаллов, у которых относительный сдвиг фаз между электромагнитной и механической компонентами возбуждаемых или распространяющихся ПАВ составляет Δϕ = ±45° или Δϕ = ±135°. Такие "несимметричные" кристаллографические ориентации, обеспечивающие Δϕ = +45°, обнаружены в кварце SiO₂ (ориентация, описанная углами Эйлера (λ,μ,Θ) =(0^o; 132.75^o; 25^o) или /42^o45'/25^o [3] ), танталате лития LiTaO₃ (ориентация (λ,μ,Θ) =(0^o; 90^o; 141.25^o) или yzx/51^o25' [5]); тетраборате лития L₂B₄O₇ (ориентация (λ,μ,Θ) = (0^o; 78^o; 90^o) [7]), лангасите La₃Ga₅SiO₁₄ (ориентация (λ,μ,Θ) =(0^o; 140^o; 24^o) или yxls/50^o/24^o [8,9]).

Этот сдвиг фаз Δϕ = ±45° вызывает соответствующее смещение смещение центра возбуждения ПАВ на расстояние Δl = ±λ/8 относительно центра отражения ПАВ [3] . В результате обычный ВШП с электродами λ/4 [1], размещенный на подложке из монокристалла с такими "несимметричными" кристаллофизическими свойствами, приобретает "естественную" направленность излучения. Если сдвиг фаз составляет Δϕ = +45°, то смещение центра возбуждения T_C ПАВ относительно центра отражения R_C ПАВ должно быть равно Δl = +λ/8, и такой преобразователь становится прямым однонаправленным преобразователем, излучающим ПАВ преимущественно вдоль направления +X.

Чтобы получить реверсный преобразователь, излучающий вдоль направления -X при использовании монокристаллов с Δϕ = +45°, необходимо сместить центр возбуждения на Δl = -λ/8.
Если в качестве материала подложки используется монокристалл, у которого сдвиг между электрической и механической компонентой ПАВ составляет Δϕ = -45°, картина возбуждения и отражения ПАВ становится зеркальной по отношению к описанной.

При Δϕ = -45° и Δl = -λ/8 известный ОНП ЕН [3] излучает преимущественно в прямом направлении X.

Если сдвиг фаз составляет Δϕ = -45°, а смещение центра возбуждения ПАВ T_C относительно центра отражения ПАВ R_C равно Δl = +λ/8, то обычный ВШП [1] приобретает "естественную" направленность излучения в обратном направлении, т. е. становится обратным однонаправленным преобразователем, излучающим ПАВ преимущественно вдоль направления -X.

Известный прямой ОНП ЕН [3] в каждой элементарной секции также содержит четыре δ-источника с амплитудами размещенные на расстоянии λ/4 друг относительно друга, как двунаправленный ВШП (фиг.2б). Поэтому эффективность эквивалентного источника, размещенного в центре излучения T_C, оцениваемая по величине волны, излучаемой элементарной секцией, будет такой же, как и у двунаправленного ВШП, т.е.

Но ОНП ЕН обладает хорошей направленностью излучения, т.к. при смещенном на Δl = +λ/8 центре возбуждения T_C (для случая Δϕ= -45^o), волны, отраженные от краев a, b, c, d возбуждающих электродов, складываются в противофазе с волнами exp[i(ωt-kx)], излученными в прямом направлении +X, и в фазе с волнами exp[j(ωt+kx)], излученными в обратном направлении -X (фиг.2в,г). В результате амплитуда совокупной волны, распространяющейся от центра возбуждения T_C в прямом направлении +X, на выходе 22 элементарной секции будет

а амплитуда совокупной волны, распространяющейся в обратном направлении -X, на выходе 11 секции будет

где r - c(h/λ) - коэффициент отражения от края электрода.

При сочетании обычно используемых материалов (алюминий для электродов, кварц или танталат лития для подложки) механическая компонента r имеет знак (-) при отражении волны от ступеньки вверх и знак (+) при отражении от ступеньки вниз.

Направленность излучения прямого ОНП ЕН будет (для Δϕ = -45^o)

где S₃₁ и S₃₂ - коэффициенты передачи преобразователя в обратном и прямом направлении соответственно. Для случая Δϕ =+45^o картина векторного сложения возбужденных и отраженных волн является зеркальной по отношению к описанному случаю Δϕ = -45^o.

Два преобразователя: ОНП ЕН с электродами λ/4 и реверсный ОНП ЕН, - излучающие ПАВ навстречу друг другу, образуют фильтр на ПАВ с малыми вносимыми потерями.

Главной проблемой использования ОНП ЕН в фильтрах на ПАВ с малыми вносимыми потерями является создание реверсного преобразователя, обладающего обратной направленностью излучения по отношению к ОНП ЕН с электродами λ/4. Было предложено несколько конструкций реверсных однонаправленных преобразователей с "естественной" направленностью излучения (ОНП ЕН) ПАВ: с различными материалами электродов, имеющими противоположные по знаку коэффициенты отражений ПАВ (например, при алюминиевых электродах в прямом ОНП ЕН в реверсном ОНП ЕН использовались золотые электроды на кварцевой подложке) [10]; с электродами, утопленными в канавках на поверхности подложки [11]; с возбуждающими отражающими электродами разной толщины [12], формируемыми, например, путем дополнительного химического наращивания металла.

Все эти конструкции являются не технологичными, т.к. усложняют изготовление реверсных ОНП ЕН и фильтров на ПАВ на их основе.

Наиболее близким по технической сущности к заявляемому является реверсный однонаправленный преобразователь с "естественной" направленностью излучения ПАВ, изображенный на фиг.3а [4]. Известный реверсный ОНП ЕН [4] содержит подложку 1 из пьезоэлектрического монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг около Δϕ ≈ ±45°. На рабочей поверхности подложки размещены элементарные секции, содержащие противофазные первый 2 и второй 3 возбуждающие электроды и изолированный отражающий электрод 4. При этом протяженность элементарных секций выбрана равной длине λ ПАВ на средней частоте реверсного ОНП ЕН. Ширина b₁ первого 2 и ширина b₃ второго 3 возбуждающих электродов выбраны равными b₁ = b₂ = λ/8, ширина b₅ изолированного отражающего электрода 4 выполнена равной 3λ/8, а ширина зазора b₂ между первым и вторым возбуждающими электродами и ширина зазора b₄ между вторым возбуждающим электродом и отражающим электродом выбраны равными λ/8 [4].

В каждой элементарной секции преобразователя только изолированный электрод шириной b₅ = 3 λ/8 формирует отраженные ПАВ. Волны же, отраженные от краев f и e первого 2 и краев d и c второго 3 возбуждающих электродов, взаимно компенсируются (фиг. 3г). Таким образом, возбуждающие электроды 2,3 в формировании отраженных ПАВ не участвуют. Поэтому удельная (на длину волны) отражающая способность известного реверсного ОНП ЕН сравнительно невелика.

На фиг.3б показано расположение центра возбуждения T_C и центра отражения R_C для случая Δϕ = -45^o. Центр отражения R_C расположен в центре изолированного отражающего электрода 4, тогда как центр возбуждения T_C расположен в центре первого возбуждающего электрода 2. Расстояние между центром отражения R_C и центром возбуждения T_C составляет Δl = +λ/8+λ/2. Таким образом, связь между позициями центров возбуждения T_C и отражения R_C удовлетворяет условию функционирования реверсного ОНП ЕН для Δϕ = -45^o.

Следовательно, если описанная структура электродов будет размещена на "несимметричном" срезе пьезоэлектрического кристалла, для которого Δϕ = -45^o, полученный преобразователь будет функционировать как реверсный. Авторы [4] назвали такой преобразователь "реверсным преобразователем со смещенным центром преобразования".

Для случая Δϕ =+45^o известный ОНП ЕН с электродами λ/4 будет излучать преимущественно вдоль направления +X, а предлагаемый реверсный ОНП ЕН - вдоль направления -X.

Элементарная секция известного реверсного ОНП ЕН содержит шесть источников ПАВ 1-6 (фиг.3в). Два дополнительных противофазных источника 5 и 6 на краях отражающего электрода 4 обусловлены наведенным на нем электрическим зарядом. При этом источники 2 и 3 на внутренних краях возбуждающих электродов имеют единичную амплитуду а источники 1 и 4 на внешних краях возбуждающих электродов имеют амплитуду около [13].

Противофазные источники же 5 и 6 на краях изолированного отражающего электрода имеют амплитуду около Изменение амплитуд источников 1 и 4, 5 и 6 обусловлено перераспределением электрических зарядов в элементарной секции под влиянием изолированного электрода [13].

При использовании подложек из монокристаллов "несимметричных" ориентаций, у которых Δϕ= -45^o, положение источников в ОНП ЕН смещается на Δl = +λ/8, как показано на фиг.3в, вызывая соответствующее смещение условного центра возбуждения T_C. Картина же отражений ПАВ не изменяется и условный центр отражения R_C для элементарной секции по прежнему расположен в центре отражающего электрода 4 (фиг.3г).

Эффективность возбуждения элементарной секции известного реверсного ОНП ЕН можно оценить, пересчитав комплексные амплитуды источников к амплитуде эквивалентного источника ПАВ, размещенного в условном центре возбуждения T_C (линия ОО на фиг.3в):

т. е. эффективность возбуждения почти в 2,4 раза ниже, чему прямого ОНП ЕН с электродами λ/4 [3].

Суммарный коэффициент элементарной секции отражения известного реверсного ОНП ЕН, пересчитанный к центру изолированного отражающего электрода для случая Δϕ =-45^o, будет

При размещении известного реверсного ОНП ЕН [4] на подложке с "несимметричной" кристаллографической ориентацией Δϕ = -45^o) условный центр возбуждения T_C смещается вправо (вдоль оси +X) на расстояние Δl = +λ/8 (фиг. 3в). Поэтому в ОНП ЕН создаются условия для преимущественного излучения в направлении +X (слева направо). Таким образом, данный ОНП ЕН функционирует как реверсный ОНП ЕН по отношению к прямому ОНП ЕН с электродами λ/4, излучающему волны преимущественно в направлении -X при Δϕ = -45^o (фиг.2в).

В результате векторного сложения возбужденных и отраженных волн амплитуды совокупных волн, распространяющихся в прямом направлении +X и обратном направлении -X для случая Δϕ = -45^o соответственно, будут:


Поэтому направленность излучения известного реверсного ОНП ЕН

т.е хуже, чем у ОНП ЕН с электродами λ/4.
Таким образом, можно сделать следующие выводы.

Описанный реверсный ОНП ЕН [4] более технологичен, чем другие [10], [11] , [12], т.к. при его изготовлении используется однослойная технология.

Основным недостатком известного реверсного ОНП ЕН [4] являются сравнительно высокие вносимые потери, обусловленные низкой эффективностью возбуждения ПАВ и низкой направленностью излучения из-за слабой отражающей способности.

Технической задачей изобретения является уменьшение вносимых потерь.

Решение поставленной задачи решается тем, что в реверсном преобразователе с "естественной" направленностью излучения (ОНП ЕН) поверхностных акустических волн (ПАВ), содержащем подложку из пьезоэлектрического монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг фазы около Δϕ ≈ ±45^o, на рабочей поверхности которой размещены элементарные секции, содержащие противофазные первый и второй возбуждающие электроды и отражающий электрод, при этом протяженность элементарных секций выбрано равной длине λ ПАВ на средней частоте ОНП ЕН, а ширина первого возбуждающего электрода и ширина зазора между соседними краями первого и второго возбуждающих электродов выполнены равными b₁= b₂= λ/8. В каждой элементарной секции предложенного реверсного ОНП ЕН отражающий электрод выполнен закороченным, ширина второго возбуждающего электрода выполнена равной b₃= 3λ/16, ширина отражающего электрода выполнена равной b₅ = 3λ/16, а расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода и отражающего электрода выбрано равным b₄= λ/4.
В другом варианте реверсного преобразователя с "естественной" направленностью излучения (ОНП ЕН) поверхностных акустических волн (ПАВ) в каждой элементарной секции отражающий электрод также выполнен закороченным, но ширина второго возбуждающего электрода выполнена равной b₃= λ/4, ширина отражающего электрода выбрана равной b₅= а расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода выбрано b₄= λ/8.
Общим для обоих вариантов является условие b₃+b₄+ b₅ = 5λ/8.
На фиг.1 представлен известный двунаправленный преобразователь ПАВ [1] и векторные диаграммы для анализа взаимодействия волн, возбужденных в прямом направлении X и волн, отраженных от краев электродов при падении их справа.

На фиг. 2 показан прямой ОНП ЕН с двумя электродами шириной b=λ/4 в элементарной секции и векторные диаграммы для анализа этого ОНП ЕН [3].

На фиг. 3 показана конструкция реверсного ОНП ЕН с изолированным отражающим электродом [4], выбранная в качестве прототипа, и векторные диаграммы для ее анализа.

На фиг. 4 показан первый вариант предлагаемого реверсного ОНП ЕН с низкими вносимыми потерями и векторные диаграммы для анализа его работы. В первом варианте ширина b₃ второго возбуждающего и ширина b₅ отражающего электрода выполнены равными 3λ/16.

На фиг.5 показан второй вариант предлагаемого реверсного ОНП ЕН с низкими вносимыми потерями и векторные диаграммы для анализа его работы. Во втором варианте ширина b₃ второго возбуждающего и ширина b₅ отражающего электрода выполнены равными λ/4.
На фиг. 2-5 направленность излучения показана для случая использования монокристаллов с Δϕ = -45^o. Для случая Δϕ = +45^o направленность излучения поменяется на зеркальную.

На фиг. 6 и 7 показаны частотные зависимости коэффициентов передачи S₂₁ соответственно для предлагаемого реверсного ОНП ЕН и фильтра на ПАВ на основе предлагаемого реверсного ОНП ЕН.

Предлагаемый реверсный преобразователь с "естественной" направленностью излучения (ОНП ЕН) поверхностных акустических волн (ПАВ) содержит подложку 1 из пьезоэлектрического монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг фазы около ϕ ≈ ±45°, на рабочей поверхности которой размещены элементарные секции, содержащие противофазные первый 2 и второй 3 возбуждающие электроды и отражающий электрод 4. Протяженность каждой элементарной секции, определяемая расстоянием межу первой 11 и второй 22 условными границами, выбрана равной длине λ ПАВ на средней частоте ОНП EH. В каждой элементарной секции ширина b₁ первого возбуждающего электрода 2 и ширина b₂ зазора между соседними краями первого 2 и второго 3 возбуждающих электродов выполнены равными b₁ = b₂= λ/8. Отражающий электрод 4 выполнен закороченным, ширина второго 3 возбуждающего электрода выполнена равной b₃ = 3λ/16. При этом ширина отражающего электрода выполнена равной также b₅ = 3λ/16, а расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода 3 и отражающего электрода 4 выбрано равным b₄= λ/4.
Во втором варианте реверсного преобразователя с "естественной" направленностью излучения ОНП ЕН поверхностных акустических волн (ПАВ) в каждой элементарной секции отражающий электрод 4 также выполнен закороченным, но ширина второго возбуждающего электрода 3 выполнена равной b₃= λ/4 и ширина отражающего электрода 4 выбрана равной b₅= λ/4.
При этом расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода 3 и отражающего электрода 4 выбрано равным b₄= λ/8.
Предлагаемый ОНП ЕН работает следующим образом. При подаче электрического сигнала от внешнего генератора (на фиг.4 условно не показан) противофазными возбуждающими электродами 2, 3 или разнофазными источниками с амплитудами генерируются ПАВ, которые распространяются в пьезоэлектрической подложке 1 в прямом X и обратном -X направлениях. Для удобства анализа четыре δ-источника можно объединить в один эквивалентный источник, размещенный в условном центре T_C возбуждения (линия ОО). Тогда волна, распространяющаяся в прямом направлении X, будет a волна, распространяющаяся в обратном направлении -X, будет где k - волновое число, x - текущая координата вдоль оси X.

Эффективность излучения эквивалентного источника можно оценить как (фиг. 4в)

что всего на 50% ниже, чем у прямого ОНП ЕН с двумя возбуждающими электродами λ/4 [3], но что на 20% выше, чем у известного реверсного ОНП ЕН [4].

Таким образом, в предложенном реверсном ОНП ЕН достигается уменьшение вносимых потерь, связанных с эффективностью преобразования электрической энергии в акустическую и обратно.

Оценим теперь направленность излучения предложенного реверсного ОНП ЕН, которая при Δϕ = -45^o определяется как [2]:

где S₃₁ и S₃₂ - коэффициенты передачи реверсного ОНП в прямом и обратном направлении соответственно. Пренебрегая дважды отраженными волнами в силу их малости (обычно r= 0,02-0,05), получим, что волна на выходе 11 элементарной секции предложенного реверсного ОНП ЕН равна векторной сумме прямой волны, излученной эквивалентным источником в прямом направлении, и волны, образованной отражением от электродов элементарной секции волн, падающих справа на вход 11. При этом падающие волны образованы эквивалентными источниками, размещенными в соседних секциях реверсного ОНП ЕН и работающими синфазно с рассматриваемым источником . Для волны на выходе 22 картина отражений зеркальная.

При формировании отраженной ПАВ волны, отраженные от краев f и e первого возбуждающего электрода 2, компенсируются волнами, отраженными от края d второго возбуждающего электрода 3 и от края a отражающего электрода 4. Но волны, отраженные от края с второго возбуждающего электрода 3 и от края b отражающего электрода 4 складываются в фазе (фиг.4г) в отличие от прототипа. Учитывая последнее обстоятельство и тот факт, что амплитуда коэффициента отражения ПАВ от края короткозамкнутого электрода выше, чем от края изолированного электрода [1], можно утверждать, что эффективный коэффициент отражения элементарной секции предложенного реверсного ОНП
EH значительно превышает эффективный коэффициент отражения элементарной секции прототипа.

При размещении предложенного реверсного ОНП ЕН на подложке из монокристалла "несимметричного" среза с Δϕ =-45^o условный центр возбуждения T_C смещается на λ/8 вправо (фиг.4в) относительно своего исходного положения на подложке из кристалла "симметричного" среза (фиг.4б). Поэтому в предложенном ОНП ЕН реализуется преимущественная направленность излучения в направлении +X (слева направо).

Приведя амплитуды отраженных волн к центру излучения T_C на линии ОО, в приближении однократного отражения с учетом сдвига центра возбуждения на Δl = λ/8, получим амплитуду прямой волны (фиг.4г.):

Амплитуда обратной волны, вытекающей из элементарной секции со сдвинутым вправо центром возбуждения:

Из соотношений между следует, что для предложенной конструкции преобразователя, изображенного на фиг.4а, реализуется направленность излучения в направлении +X (слева направо) (фиг.4в), т.е. он является реверсным по отношению к прямому ОНП ЕН с электродами λ/4 [3].

Направленность излучения элементарной секции предлагаемого реверсного ОНП ЕН:

что больше, чем у известного реверсного ОНП ЕН [14]. В результате в предложенном реверсном ОНП ЕН реализуются более высокие эффективность возбуждения, эффективность отражения и направленность излучения в прямом направлении по сравнению с известным реверсным ОНП ЕН.

Таким образом, в предложенном устройстве обеспечивается решение поставленной задачи - уменьшение вносимых потерь.

Пример 1. На фиг.6 показана экспериментальная АЧХ (модуль коэффициента передачи S₂₁) предлагаемого реверсного ОНП ЕН в прямом (кривая 1) и обратном (кривая 2) направлениях, изготовленного на подложке из лангасита La₃Ga₅SiO₁₄ ("несимметричный" срезу yxlt/50^o/25^o, Δϕ=+45^o). Как видно из графика, экспериментальное значение направленности излучения преобразователя на основе АЧХ предлагаемого реверсного ОНП ЕН составляет 7 дБ.

На фиг. 7 показана экспериментальная зависимость модуля или АЧХ фильтра на ПАВ для радиотелефонов стандарта W-CDMA, содержащего известный прямой ОНП ЕН [3] и предлагаемый реверсный ОНП ЕН, изготовленного на лангасите среза yxlt/50^o/25^o. Фильтр обладает высокой избирательностью (более 55 дБ), обусловленной использованием лангасита среза yxlt /50^o/25^o в качестве материала подложки и малыми вносимыми потерями 10,2 дБ. Последнее обусловлено использованием предлагаемого ОНП ЕН. Для сравнения следует указать, что вносимые потери аналогичного фильтра на подложке из кварца yxl/42^o45' составляли 16 дБ, что почти на 6 дБ хуже.

Это позволяет утверждать о перспективности использования предлагаемого реверсного ОНП ЕН в фильтрах на ПАВ с малыми вносимыми потерями для радиотелефонов.

ЛИТЕРАТУРА
1 "Фильтры на поверхностных акустических волнах". Под ред. Г.Мэтьюза, М. : "Радио и связь", 1981 г., стр.111 и 316.

2 Hartmann C. S. , Wright P.V. at al. "An Analysis of SAW Interdigital Transducers with Internal Reflections and the Application to the Design of Single-Phase Unidirectional Transducers". "Proc. 1982 IEEE Ultrasonics Symposium", p.p.40-45.

3 Write P. V. "Surface Acoustic Wave Transducer". European Patent N 0184508 A2, Int. Cl⁴ H 03 H 9/145, dated December 3, 1984.

4 Takeuchi М. , Odagawa H. at al. "SAW Transducer Configurations for Reversing the Directivity of NSPUDT Substrates". "Proc. 1995 IEEE Ultrasonics Symposium", p.p. 17-22, Seattle, USA.

5 Thorvaldsson Т., Abbot B.P. "Lov-Loss SAW Filters Utilizing the Natural Single Phase Unidirectional Transducer (NSPUDT)". "Proc. 1990 IEEE Ultrasonics Symposium", p.p.43-48.

6 Write P. V. "Singly Rotated Orientation of Quartz Crystals for Novel Surface Acoustic Wave Devices". United States Patent N 4670681, Int.Cl⁴ H 01 L 41/08, dated Juny 2, 1987.

7 Takeuchi М., Odagawa H. and Yamanouchi "Crystal Orientations of Natural Single Phase Unidirectional Transducers (NSPUDT) on Li₂B₄O₇". Electronic Letters, 1994, vol.30, N 24, p.p. 2081-2082.

8 Науменко Н.Ф., Орлов B.C. "Высокочастотное устройство на поверхностных акустических волнах (на лангасите)". Патент России N 2099857, МКИ H 03 H 9/00. Приоритет 10 января 1996 г.

9 Takeuchi М. , Tanaka М., Imanishi Y. "SAW Reflection Characteristics and NSPUDT Orientations on Langasite". "Proc. 1998 Ultrasonics Sumposium", p.p.67-72, Senday, Japan.

10 Write P.V. "The Natural Single-Phase Unidirectional Transducer: A New Low-Loss SAW Transducer". "Proc. 1985 IEEE Ultrasonics Sumposium", p.p.58-63.

11 Lam C.S., Gunes D. "A Low-Loss SAW Filter Using Two-Finger per Wavelength Electrodes on the NSPUDT Orientation on Quartz". "Proc. 1993 IEEE Ultrasonics Sumposium", p.p. 185-188.

12 Yamanouchi К. , Takeuchi М., Odagawa Н. and Tanaka H. "Low-Loss SAW Filters Using Thickness Difference Type of IDT on the NSPUDT Orientation Substrate". "Proc. 1995 IEEE International Frequency Control Symposium", p. p-537-541, San-Francisco, USA.

13 Морган Д. "Устройства обработки сигналов на ПАВ", М.: "Радио и связь", 1990, стр.96.

Формула изобретения

1. Реверсный преобразователь с естественной направленностью излучения (РПЕНИ) поверхностных акустических волн (ПАВ), содержащий подложку из пьезоэлектрического монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг фазы около Δϕ ≈ ±45°, на рабочей поверхности которой размещены элементарные секции, содержащие противофазные первый и второй возбуждающие электроды и отражающий электрод, при этом протяженность элементарных секций выбрана равной длине λ ПАВ на средней частоте РПЕНИ, а ширина первого возбуждающего электрода и ширина зазора между соседними краями первого и второго возбуждающих электродов выполнены равными λ/8, отличающийся тем, что в каждой элементарной секции отражающий электрод выполнен закороченным, ширина второго возбуждающего электрода выполнена равной b₃ = 3λ/16, ширина отражающего электрода выполнена b₅ = 3λ/16, а расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода и отражающего электрода выбрано равным b₄ = λ/4..

2. Реверсный преобразователь с естественной направленностью излучения (РПЕНИ) поверхностных акустических волн (ПАВ), содержащий подложку из пьезоэлектрического монокристалла, в котором механические и электромагнитные компоненты распространяющейся ПАВ имеют относительный сдвиг фазы около Δϕ ≈ ±45°, на рабочей поверхности которой размещены элементарные секции, содержащие противофазные первый и второй возбуждающие электроды и отражающий электрод, при этом протяженность элементарных секций выбрана равной длине λ ПАВ на средней частоте РПЕНИ, а ширина первого возбуждающего электрода и ширина зазора между соседними краями первого и второго возбуждающих электродов выполнены равными λ/8, отличающийся тем, что в каждой элементарной секции отражающий электрод выполнен закороченным, ширина второго возбуждающего электрода выполнена равной b₃ = λ/4, ширина отражающего электрода выбрана равной b₅ = λ/4, а расстояние между соседними краями второго возбуждающего электрода и отражающего электрода выбрано равным b₄ = λ/8..

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2, Рисунок 3, Рисунок 4, Рисунок 5, Рисунок 6, Рисунок 7