Способ бесконтактного определения диэлектрической проницаемости и удельной электропроводности жидких сред
Изобретение относится к способам измерения диэлектрической проницаемости и удельной проводимости жидких дисперсных систем и может быть использовано для контроля и регулирования величин диэлектрической проницаемости и удельной проводимости преимущественно пожаро-взрывоопасных и агрессивных жидких сред в процессе производства в химической и других областях промышленности. Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что вдоль волновода поверхностных волн в виде круглого диэлектрического трубопровода, заполненного исследуемой проточной жидкостью с параметрами , и = 1, возбуждают после поверхностной медленной волны, устанавливают режим бегущих волн и измеряют напряженности поля над диэлектрическим трубопроводом в разнесенных точках в радиальной и горизонтальной плоскостях по направлению распространения поля поверхностной медленной волны, по соотношению соответствующих напряженностей определяют затухания поля в этих плоскостях и по величине коэффициента нормального затухания поля над диэлектрическим трубопроводом определяют величину диэлектрической проницаемости жидкости, а по величине затухания поля медленной поверхностной волны вдоль диэлектрического трубопровода определяют величину удельной проводимости жидкости; устанавливают режим стоячих волн и определяют величину диэлектрической проницаемости по длине волны над диэлектрическим волноводом как удвоенной разности расстояния между соседними минимумами поля в режиме непрерывного или дискретного сканирования. Техническим результатом является повышение точности и безопасности измерений. 2 ил.
Изобретение относится к способам измерения диэлектрической проницаемости и удельной проводимости жидких дисперсных систем и может быть использовано для контроля и регулирования величин диэлектрической проницаемости и удельной проводимости, преимущественно пожаро-взрывоопасных и агрессивных жидких сред, в процессе производства в химической и других областях промышленности.
Известен способ определения диэлектрической проницаемости для исследования жидкостей с большим поглощением /W.A.Heston, E.J.Henellv, C.P.Smyth. Абсорбция СВЧ и молекулярная структура жидкостей, Journ. Amer. Chem. Soc., 1948, 70, 12, 4093-4097/, включающий помещение жидкости в секцию волновода, отделенную от воздушной части измерительной установки тонкой слюдяной пластинкой. В жидкость помещен свободно перемещающийся поршень, которым устанавливают высоту столба жидкости. В непосредственной близости к слюдяной перегородке расположен направленный ответвитель, регистрирующий отраженную волну. Путем перемещения поршня от слюдяной пластинки вверх индикатором регистрируют минимумы и максимумы отраженной волны. Максимальные показания соответствуют толщине слоя жидкости, когда отраженные волны от верхней и нижней его поверхностей совпадают по фазе. Далее регистрируют высоту столба жидкости, когда амплитуда осцилляции отраженной волны пропадает, стремясь к некоторому постоянному значению, и определяют величину диэлектрической проницаемости. Недостатками способа является непосредственное помещение жидкости в полость волновода, что сопровождается трудностями ввода и вывода, наличием застойных явлений, излучением электромагнитной энергии через устройства ввода-вывода ферромагнитной жидкости, малая точность и технологические трудности измерения величины диэлектрической проницаемости, а также невозможность исследования жидкостей с малыми потерями. Известен также способ измерения величины диэлектрической проиницаемости, принятый за прототип, заключающийся в возбуждении электромагнитной волны вдоль диэлектрического стержня, упирающегося в металлический экран /C.M. McKinney, D. M.Duff. Метод измерения диэлектрической постоянной твердых тел на СВЧ, Rev.Sci.Instr., 1954, 25, 9, 925-926/, при этом устанавливают режим стоячих волн, индикатором вдоль диэлектрического волновода определяют длину волны в нем и по соотношению длин волн генератора и диэлектричекого волновода определяют величину диэлектрической проницаемости жидкости. Недостатками способа является высокая погрешность измерений из-за трудно учитываемого высокочастотного излучения, отсутствие возможности измерения диэлектрической проницаемости жидких сред. Техническим результатом предлагаемого изобретения является повышение точности и безопасности измерения диэлектрической проницаемости и удельной проводимости жидких сред, минимизация габаритов и массы измерителя, упрощение устройств ввода и вывода жидкости в зону взаимодействия с полем поверхностной волны. Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что вдоль волновода поверхностных волн в виде круглого диэлектрического трубопровода, заполненного исследуемой проточной жидкостью с параметрами , и = 1, возбуждают поле поверхностной медленной волны, устанавливают режим бегущих волн (БВ) и измеряют напряженности поля |E| над диэлектрическим трубопроводом в разнесенных точках в радиальной и горизонтальной плоскостях по направлению распространения поля поверхностной медленной волны, по соотношению соответствующих напряженностей определяют затухания поля в этих плоскостях и по величине коэффициента нормального затухания поля над диэлектрическим трубопроводом определяют величину диэлектрической проницаемости жидкости, а по величине затухания поля медленной поверхностной волны вдоль диэлектрического трубопровода определяют величину удельной проводимости жидкости; устанавливают режим стоячих волн (СВ) (KCB1015) и определяют величину диэлектрической проницаемости по длине волны над диэлектрическим волноводом как удвоенной разности расстояния между соседними минимумами поля в режиме непрерывного или дискретного сканирования. Сущность способа поясняется следующим. Из теории СВЧ линий передач /Фальковский О.И. Техническая электродинамика. - М.: Связь, 1978/ известно, что волноводам поверхностных волн в диапазоне СВЧ присущ главный эффект - зависимость величины коэффициента замедления 2 от электрофизических свойств (, ) и геометрических параметров специально организованной замедляющей структуры (ЗС) на волноводах поверхностных волн, вдоль которой распространяется медленная электромагнитная волна (ЭМВ), носящая поверхностный характер и обладающая затуханием амплитуды ЭМВ в направлении ее распространения вдоль ЗС и в нормальном по отношению к вектору Пойнтинга направлении над ЗС. Причем затухание волны определяется потерями в среде и величиной 2 соответственно. ЗС на основе волновода поверхностных волн в виде диэлектрического трубопровода радиуса а, толщиной , заполненного проточной жидкостью с параметрами , и = 1 показана на фиг.1. Измеряемая напряженность поля |E| над ЗС зависит: при фиксированной величине Z - от величины коэффициента затухания поля над ЗС r, функционально связанной с 2 = f1(), а при фиксированной величине ra+ - от величины погонного затухания z, связанной линейно с величиной потерь ЭМВ в жидкости, характеризующейся удельной проводимостью. Толщина диэлектрического трубопровода <<a, тогда становится практически не существенной величина соотношения /д, практически лежащая в пределах 0,515, или трубопровод изготавливается из радиопрозрачного материала д1, например из высокоплотного пенопласта, в котором удобно фиксировать систему приемных устройств. Поэтому влиянием трубопровода на параметры ЗС можно пренебречь. Рассматриваются два режима измерения параметров диэлектрической проницаемости и удельной проводимости - режима работы ЗС на диэлектрическом волноводе: режим БВ (КБВ0,85) - определение и по величине r и z, соответственно; режим СВ (КСВ1015) - определение величины по длине волны над ЗС - удвоенной разности расстояния между соседними минимумами поля в режиме непрерывного (дискретного) сканирования. Вдоль диэлектрического волновода может распространяться большое, но конечное число типов волн, причем для них существуют две волны с наибольшей кр, которые всегда могут распространяться вдоль диэлектрического волновода. Степень концентрации энергии волны у поверхности диэлектрического волновода поверхностных волн и его канализирующие свойства зависят от частоты. В таком волноводе могут существовать раздельно симметричные Eon и Hon и несимметричные гибридные НЕmn и ЕНmn волны. Из осесимметричных волн наибольший интерес представляют волны E01 и H01, а из несимметричных волн наиболее удобной с практической точки зрения является линейно поляризованная волна НЕ11. Все эти типы волн могут быть возбуждены в диэлектрическом волноводе коническим рупором. При возбуждении волны типа Н11 в рупоре, а соответственно, в волноводе поверхностных волн - НЕ11, радиус диэлектрического волновода выбирают из условия одномодовости режима волны Н11: где в - верхнее значение диапазона измерений диэлектрической проницаемости. Условия одномодового режима волн E01 и H01 имеют вид: для волны E01: для волны Н01: здесь н - нижнее значение диапазона измеряемых величин .Из условий одномодовости (1) - (3) следует, что
волна НЕ11 может применяться для измерения в широком (на порядок) диапазоне ее изменения;
отношение величины (в-1)/(н-1) для H01<3,42, а для E01<5,36, что позволяет использовать эти волны в узком диапазоне измерения .
Поля волн над волноводом при rа (над ЗС) имеют следующую структуру:
волна H01:
Er = AK1(rr). (4)
волна E01:
Ez = AK0(rr);
суммарное поле
здесь А - амплитудный коэффициент, определяющийся мощностью ГСВЧ;
К0 и K1(rr) - модифицированные цилиндрические функции, при реально больших значениях величины (rr>>1) аппроксимируются выражением
волна НЕ11 имеет три составляющих, измеряемую Еr (см. составляющую E01), E, и очень малую по величине Ez. Измеряемым параметром будет отношение напряженностей поля, измеряемых при фиксированном Z, при разных г от поверхности волновода (r1>r1=const)
Таким образом, натуральный логарифм отношения измеренных напряженностей поля медленной поверхностной волны пропорционален величине коэффициента затухания r, характеризующего
где коэффициент 2
здесь Xmn(Ymn) - характеристические числа, для НЕ11 - 1,84, H01 - 3,83, E01 - 2,405. Коэффициент затухания z, зависящий от величины жидкости, максимален для волны НЕ11 и имеет вид
здесь R - фактор затухания, зависящий от величин a/г, , оптимальное (максимальное) значение которого, для целей измерения , лежит при значениях a/г (при разных ) в пределах 0,2<a/г<0,4; tg - тангенс угла диэлектрических потерь. На фиг. 2 приведена схема устройства, реализующего предлагаемый способ. Устройство состоит из вибраторов и рамки возбуждения волн E01, H01, Н11 1, излучающего конического рупора 2, приемного рупора, обеспечивающего режим бегущих волн 3, цилиндрической кюветы с проточной жидкостью 4, радиопрозрачных держателей 5, электромагнитного экрана, радиусом Rэ, 6, металлического отражателя, обеспечивающего режим стоячих волн 7, приемных вибраторов 8 (10 - "притовофазное" расположение вибраторов для измерения коэффициента радиального затухания), канала ввода-вывода жидкости 9. В устройстве реализован предложенный способ раздельного измерения параметров жидкости с потерями:
режим БВ (КБВ0,85) - определение и по величине r и z, соответственно;
режим СВ (KCB1015) - определение величины по длине волны над ЗС как удвоенной разности расстояния между соседними минимумами поля в режиме непрерывного или дискретного сканирования. Радиус общего электромагнитного экрана должен быть Rэ>>a так, чтобы его влияние на поле поверхностной волны было пренебрежимо мало. Для r = 3 см, при а=1 см, величина Rэ=5 см. Технико-экономический эффект от применения предлагаемого способа заключается в повышении точности и безопасности измерения диэлектрической проницаемости и удельной проводимости агрессивных жидких сред за счет отсутствия гальванического контакта с измеряемой жидкой средой, высокой чувствительности к изменению величины диэлектрической проницаемости, инвариантности измерений к виду волны и независимости измерений от расстояния приемных вибраторов до поверхности замедляющей структуры (ЗС); минимизации габаритов и массы измерителя, упрощении устройств ввода и вывода ферромагнитной жидкости в зону взаимодействия с полем поверхностной волны.
Формула изобретения
РИСУНКИ
Рисунок 1, Рисунок 2