Матричный преобразователь частоты и способ управления им

Изобретение относится к преобразовательной технике и может служить для плавного регулирования напряжения и частоты в многофазных системах вторичного электропитания при минимальных массогабаритных показателях согласующего трансформатора. Технический результат заключается в уменьшении коммутационных потерь в силовых транзисторах и ограничении перенапряжений. Для этого матричный преобразователь частоты, реализующий промежуточное повышение частоты многофазного напряжения в первичных обмотках согласующего трансформатора с помощью модулятора, а также плавное регулирование частоты и напряжения в цепях нагрузки с помощью установленного во вторичных обмотках указанного трансформатора демодулятора, каждый из которых выполнен в виде матричной решетки с установленными в узлах силовыми транзисторными ключами, обладающими двухсторонней проводимостью тока. Коммутация тока в цепях модулятора происходит под воздействием напряжения на обкладках полярного конденсатора фильтра, частичный разряд и последующий заряд которого на каждом интервале коммутации осуществляется с помощью двух диодных мостов и дополнительных транзисторов. Управление транзисторными ключами демодулятора осуществляется с помощью логических импульсных сигналов, получаемых векторным произведением сигналов, получаемых на выходах системы импульсно-фазового управления и сигналов управления ключами модулятора. 2 н.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к преобразовательной технике и может служить для плавного регулирования напряжения и частоты в многофазных системах вторичного электропитания при минимальных массогабаритных показателях согласующего трансформатора. Наиболее широкие возможности для получения многофазных напряжений заданной величины, частоты и формы предоставляют матричные структуры вентильных преобразователей с непосредственной связью цепей нагрузки и питающей сети (см., например, Хрисанов В.И., Бржезинский Р. Анализ состояния и перспектив развития силовой электроники и электропривода. “Электротехника”, 2003 г., №6, стр.13). Достоинства подобных преобразователей вытекают из реализации всевозможных электрических связей в их цепях, существенного уменьшения массогабаритных показателей согласующего трансформатора за счет промежуточного повышения частоты в их обмотках, а также свободного обмена всеми составляющими электрической мощности между сетью и нагрузкой. Это расширяет области возможного применения, одной из которых может стать частотно-регулируемый электропривод. В общем виде матричная структура вентильного преобразователя представлена в книге Л.А.Рутманиса, Я.П.Дрейманиса, О.И.Аржаника Способы управления преобразователями частоты с непосредственной связью и искусственной коммутацией. - Рига: "Зинатне", 1976, рис.1.1, стр.13. Практическая реализация указанной схемы требует введения дополнительных элементов в виде согласующего трансформатора для обеспечения гальванической развязки сети с нагрузкой, а также цепей защиты вентилей от коммутационных перенапряжений. Наиболее полно возможности многовентильного преобразователя используются в том случае, когда питание первичных обмоток трансформатора с целью уменьшения его габаритов осуществляется напряжением повышенной частоты. С учетом этих требований матричный преобразователь может содержать модулятор для преобразования m1-фазного напряжения питающей сети в n1-фазное напряжение повышенной частоты в первичных обмотках согласующего трансформатора, а также демодулятор для преобразования n2-фазного напряжения вторичных обмоток указанного трансформатора в m2-фазное регулируемое по величине и частоте напряжение нагрузки, причем модулятор выполнен в виде матричной решетки размерностью m1×n1, строки которой подключены к фазам питающей сети, а столбцы - к первичным обмоткам согласующего трансформатора, на пересечении которых установлены транзисторные ключи с двухсторонней проводимостью тока. С целью унификации демодулятор также выполнен в виде матрицы размером m2×n2, строки которой присоединены к фазам нагрузки, а столбцы - к вторичным обмоткам указанного трансформатора, на пересечении которых также установлены транзисторные ключи указанного типа. Полагается также, что к строкам модулятора подключено устройство ограничения коммутационных перенапряжений в виде m1-фазного диодного моста с подключенным на выходе полярным конденсатором фильтра низких частот.

Способ управления матричным преобразователем указанного типа, как правило, решает две задачи, одна из которых как отмечалось, состоит в формировании n1-фазного напряжения повышенной неизменной частоты в первичных обмотках согласующего трансформатора. Наиболее просто эта задача решается чередующимся подключением р=1,2,... m1 обмоток к фазам питающей сети с помощью m1 вентильных групп, каждая из которых состоит из p одновременно работающих транзисторных ключей в составе модулятора, путем подачи на ключи модулятора управляющих импульсов, которые могут быть представлены в виде нескольких последовательностей логических сигналов в векторной форме записи Xmj, где j=1,2,... m1 - порядковый номер вентильной группы в составе модулятора. Вторая задача управления состоит в обеспечении плавного регулирования напряжения и частоты на выходе преобразователя в соответствии с величиной и формой управляющего сигнала на входе системы импульсно-фазового управления (СИФУ). Эта проблема может быть разрешена путем чередующегося одновременного подключения нескольких вторичных обмоток согласующего трансформатора к соответствующим фазам нагрузки с помощью i=(n2×m2)/q вентильных групп в составе демодулятора, каждая из которых выполняется в виде q=1,2,... n2 одновременно работающих транзисторных ключей.

Недостаток указанного исполнения преобразователя состоит в необходимости завышения установленной мощности вентилей в связи с тем, что их переключения происходят при полной величине коммутируемого тока нагрузки, а потому сопровождаются значительными коммутационными потерями мощности и перенапряжениями. Устранение этого недостатка возможно уменьшением тока вентилей перед их выключением, путем его перевода в параллельную цепь с конденсатором фильтра. Для соответствующего переключения этого конденсатора предлагается введение в состав устройства защиты от коммутационных перенапряжений второго вентильного моста, выполненного на транзисторных ключах с последовательно соединенными блокирующими диодами.

Для реализации различных алгоритмов управления в данном преобразователе предлагается универсальный способ переключения вентилей демодулятора с применением матричной формы записи управляющих сигналов. Для этого управление вентильными группами демодулятора предлагается осуществлять с помощью i последовательностей управляющих импульсов, представленных в виде логических сигналов в векторной форме записи Ydmi, для получения которых с помощью СИФУ следует сформировать j импульсных последовательностей с регулируемой фазой также в векторной форме записи Xabсj, каждая из которых должна обеспечить появление в цепях нагрузки напряжений тех или иных фаз питающей сети, далее, исходя из необходимой формы напряжений на выходе преобразователя сформировать матрицу Хmi,j размером i× j, элементами которой служат логические сигналы управления вентильными группами модулятора, после чего необходимые сигналы управления вентилями демодулятора получать векторным произведением

Ydmi=Xmi,j×Xabcj,

где:

На фиг.1 представлена принципиальная схема силовых цепей матричного преобразователя с символическим изображением в узлах матричной решетки транзисторных ключей, обладающих свойством двухсторонней проводимости тока, а также укрупненная блок-схема цепей управления. На фиг.2, 3 приведены временные диаграммы напряжений в цепях обмоток трансформатора и нагрузки, а также управляющих сигналов, иллюстрирующие возможные алгоритмы реализации предлагаемого способа управления.

Устройство на фиг.1 содержит модулятор 1 трехфазного напряжения питания, выполненный в виде матричной решетки, строки которой присоединены к фазам питающей сети А, В, С, а столбцы - к первичным обмоткам согласующего трансформатора 2. В узлах матрицы установлены транзисторные ключи 11m-33m с двухсторонней проводимостью тока. Первая цифра порядкового номера ключа указывает на номер строки, а вторая цифра - номер столбца решетки. В виде матричной решетки выполнен установленный во вторичных обмотках трансформатора демодулятор 3, столбцы которого присоединены к вторичным обмоткам, а строки - к фазам нагрузки 4. Нумерация транзисторных ключей 11dm-33dm в схеме демодулятора аналогичная. Полагается, что соединение первичных и вторичных обмоток трансформатора также, как и цепей нагрузки, может быть осуществлено по схемам треугольника или звезды с помощью специальных, не обсуждаемых в данной работе коммутирующих элементов. В последнем случае нулевая точка цепей нагрузки может быть присоединена к нулевой точке вторичных обмоток трансформатора с помощью замыкателя 5. Устройство защиты от коммутационных перенапряжений выполнено в виде первого диодного моста с полярным конденсатором фильтра на выходе 6 и второго вентильного моста 7, выполненного на маломощных транзисторных ключах с последовательно соединенными блокирующими диодами. Полагается, что кратковременное включение последних должно предшествовать началу каждой коммутации в схеме модулятора. Как видно из схемы устройства на фиг.1, это включение будет приводить к присоединению конденсатора фильтра 6 в параллель сетевым зажимам преобразователя. В связи с превышением начального напряжения конденсатора над уровнем напряжения сети это присоединение будет сопровождаться переводом тока нагрузки в цепь разряда конденсатора и, соответственно, уменьшением тока вентилей модулятора. Последующее переключение транзисторов модулятора в обесточенном состоянии должно сопровождаться выключением вспомогательных транзисторов 7, что приведет к изменению полярности подключения конденсатора. В результате убывающий ток сетевых фаз с выключенными транзисторами модулятора будет вынужден втекать в положительную обкладку конденсатора фильтра, заряжая последний вновь до исходного уровня. Видно, что данный способ проведения коммутаций обладает рядом преимуществ, так как с одной стороны устраняет накапливание заряда на обкладках конденсатора, а с другой - обеспечивает возможность переключения силовых транзисторов модулятора в практически обесточенном состоянии. В связи с кратковременностью данных процессов в дальнейшем будем считать, что коммутации в схеме модулятора происходят мгновенно, а влиянием устройства защиты на электромагнитные процессы можно пренебречь.

Кроме перечисленных элементов на фиг.1 показано в виде блок-схемы устройство управления преобразователем, содержащее задатчик управляющего сигнала 9 на входе СИФУ 10, а также блоки 11, 12 формирования импульсных последовательностей для вентильных групп в составе модулятора (11) и демодулятора (12).

Функциональные возможности матричного преобразователя благодаря всевозможным соединениям его цепей позволяют осуществлять самые различные алгоритмы управления вентилями с целью получения заданных параметров выходного напряжения. Ограничимся рассмотрением двух алгоритмов управления, различающихся способом модуляции выходного напряжения.

Алгоритм симметрично-фазового управления преобразователем. В этом режиме управления число работающих вентилей в составе модулятора и в составе демодулятора равно p=q=3. В схеме модулятора количество вентильных групп, состоящих из одновременно работающих транзисторных ключей, равно (m1·n1)/р=3. Будем считать, что группа с порядковым номером j=1 содержит транзисторные ключи 11m, 22m, 33m и управляется импульсным сигналом Xm1: группа с номером j=2 содержит ключи 13m, 21m, 32m и управляется сигналом Хm2, а группа с номером j=3 содержит ключи 12m, 23m, 31m и управляется сигналом xm3. Принцип действия модулятора состоит в циклическом поочередном переключении указанных вентильных групп с частотой коммутации fк11mfc, значение которой на диаграммах фиг.2, 3 принято равной 600 Гц. Для исключения в напряжении обмоток низкочастотных составляющих эта частота должна превышать и быть кратной частоте сетевых пульсаций вентильной схемы fcm1=150 Гц с коэффициентом кратности к1=1, 2, 3,... Получаемые в результате переключений напряжения в обмотках трансформатора Ua, Uв, Uc имеют квазисинусоидальную форму, основные гармонические составляющие которых образуют симметричное трехфазное напряжение повышенной частоты. Зная частоту коммутации, легко определить частоту напряжения в обмотках f1=fк1/m1-fc. Данное выражение получается в результате сравнения периода сетевого напряжения с периодом коммутации транзисторов и периодом напряжения в обмотках трансформатора. В примере на фиг.2 эта частота составляет f1=600 /3-50=150 Гц.

Полагается, что формирование трехфазного напряжения в цепях нагрузки преобразователя осуществляется с частотой, меньшей частоты питания первичных обмоток f2=f12 в процессе циклического поочередного переключения транзисторов 11dm-33dm демодулятора. Для получения напряжений, основные гармоники которых образуют симметричную трехфазную систему, эти переключения должны быть равноинтервальными с частотой коммутации fк2=3(fc+f2) при коэффициенте кратности частот в первичных и вторичных обмотках к2=f1/f2=1,2,3... Подставляя в последние выражения значение fк1, получим уравнение, связывающее частоты переключений модулятора и демодулятора

Пример на диаграммах фиг.2 показывает, что в случае fк1=600 Гц к2=4 переключение транзисторов демодулятора будет происходить с частотой fк2=262,5 Гц, что позволяет получить в нагрузке трехфазное напряжение частоты f2=37,5 Гц.

Плавное регулирование напряжения и частоты на выходе преобразователей, выполняемых без звена постоянного тока, как правило, осуществляется импульсно-фазовым способом на основе так называемого вертикального принципа. Напомним, что при данном способе моменты переключении отыскиваются в точках равенства управляющего и опорных сигналов. В условиях высокочастотной модуляции питающего напряжения привязка опорных сигналов к тому или иному вентилю (транзисторному ключу демодулятора) отсутствует, однако сохраняется по отношению к сетевым фазным напряжениям. Это означает, что пересечение управляющего напряжения с тем или иным опорным сигналом должно сопровождаться выработкой на выходе СИФУ логического импульсного сигнала (xа, xу, xс), предписывающего появление в рассматриваемой фазе нагрузки напряжения сетевой фазы А, если xа=1, xв=0, xс=0; фазы В, если xв=1, ха=0, хс=0 или фазы С, если хс=1, ха=0, хв=0. Особенность рассматриваемого алгоритма состоит в том, что переключения вентильных групп демодулятора сопровождаются одновременным изменением напряжения во всех фазах нагрузки, что делает возможным управлять этим процессом лишь в одной "ведущей" фазе нагрузки с помощью одного управляющего сигнала Uy на входе СИФУ. При условии равноинтервальности переключений основные гармоники напряжений в других фазах будут иметь ту же величину с фазовым сдвигом 120° . Как показано на диаграммах фиг.2, равноинтервальность переключений может быть обеспечена применением так называемого симметрично-фазового управления (см. А.с. №692057) при условии, что управляющее напряжение Uy и опорные сигналы имеют линейную (треугольную) форму. Согласно данному алгоритму в СИФУ происходит формирование двух импульсных последовательностей в точках пересечения управляющего сигнала с убывающими и возрастающими участками опорных сигналов, однако на выход поступает лишь одна из них, с учетом направления изменения управляющего напряжения. На диаграммах хв, ха, хс (фиг.2) эти выходные импульсы СИФУ выделены сплошной штриховкой. Управляющие импульсы, подаваемые непосредственно на транзисторные ключи демодулятора, должны формироваться с применением указанных импульсных последовательностей, а также импульсов управления вентильными группами модулятора xm1, xm2, xm3 согласно логическим выражениям

уdm1=xm1·xa+xm2·xвm3·xс;

уdm2=xm2·xa+xm3·xвm1·xс;

уdm3=xm3·xa+xm1·xвm2·xс.

Покажем, что управление транзисторами демодулятора с помощью указанных импульсных последовательностей ydm1, ydm2, ydm3 обеспечивает эффект фазового регулирования напряжения на выходе преобразователя на частоте 50 Гц. Из диаграмм фиг.2 видно, что в момент t1 на выходе СИФУ произошла выработка сигнала xа=1, предписывающего появление в нагрузке ведущей фазы напряжения Uан=UA. На данном интервале имеем xm2=1, xm1=xm3=0, поэтому в составе модулятора включены транзисторы группы j=2 с номерами 13m, 21m, 32m. В соответствии с вышеприведенными логическими выражениями управляющий импульс появится лишь на выходе уdm2=xm2·xа=1, в связи с чем в составе демодулятора в работу должны вступить ключи 13dm, 21dm, 32dm. Возвращаясь к приведенной на фиг.1 схеме преобразователя, видим, что одновременная работа указанных транзисторов в схемах модулятора и демодулятора обеспечит появление в цепях нагрузки напряжений: Uан=UA, Uвн=UВ, U=UC. В момент t2 в схеме модулятора произойдет очередное переключение вентильных групп, в результате которого в работу вступят транзисторы j=3-й группы с номерами 12m, 23m, 31m, а на выходе СИФУ по-прежнему имеем xa=1. Возникшая логическая комбинация уdm3=xm3·xа=1 приведет к выключению транзисторов 13dm, 21dm, 32dm и включению транзисторов 12dm, 23dm, 31dm, что сохранит в фазах нагрузки прежние напряжения. Аналогичные переключения произойдут в момент t3 и лишь в момент t4, в связи с появлением на выходе СИФУ логического сигнала xв=1 и выполнения условия ydm1=xm2·xв=1 включится вентильная группа с транзисторами 11dm, 22dm, 33dm. При включенных транзисторах модулятора 12m, 23m, 31m это приведет к переключению напряжений в цепях нагрузки, которые примут значения: Uан=UВ, Uвн=UС, Uсн=UA. На следующих временных интервалах согласованные переключения в схемах модулятора и демодулятора будут происходить аналогичным образом. Видно, что в результате этих переключений в нагрузке появляется трехфазное напряжение, по форме тождественное напряжению на выходе НПЧ без звена повышенной частоты. Известно, что в таких преобразователях изменением фазовой задержки моментов переключении осуществляется плавное регулирование напряжения и частоты, причем это регулирование происходит в режиме слежения за величиной, формой и частотой управляющего напряжения на входе СИФУ. Не останавливаясь на известных особенностях фазового регулирования, отметим лишь, что в данном случае это происходит одновременно с процессами промежуточного преобразования энергии в звене повышенной частоты.

Алгоритм широтно-импульсного регулирования на частоте пульсаций сетевого напряжения. По сравнению с рассмотренным случаем требуется изменить закон переключений в схеме демодулятора. Порядок переключений в схеме модулятора, а также в устройстве защиты от коммутационных перенапряжений сохраняется неизменным. Для исключения в составе выходного напряжения низкочастотных составляющих ШИМ-регулирование этого напряжения целесообразно осуществлять на частоте сетевых пyльcaций fk2=m2fc=150 Гц. Одновременное переключение напряжений в фазах нагрузки в этом случае становится невозможным. Для осуществления пофазного регулирования этого напряжения замыкатель 5 должен быть замкнут, а СИФУ (широтно-импульсный модулятор) выполняется в виде трехканальной системы с трехфазным управляющим сигналом Uya,Uyb,Uyc на входе. Как показано на диаграммах фиг.3, формирование логических сигналов на выходе каждого канала осуществляется на основе вертикального принципа путем сравнения опорного пилообразного сигнала частоты 150 Гц с управляющими сигналами, причем сравнение с сигналом Uуа приводит к появлению импульсов x, хAb, хаC, предназначенных для формирования напряжения в фазе нагрузки Zан с помощью ключей 11dm, 12dm, 13dm, сравнение с сигналом Uуb приводит к появлению импульсов x, xBb, x, предназначенных для формирования напряжения в фазе нагрузки Zвн с помощью ключей 21dm, 22dm, 23dm, а сравнение с сигналом Uyc приведет к появлению импульсов хСа, хСb, xCc, предназначенных для формирования напряжения в фазе Z с помощью ключей 31dm, 32dm, 33dm. Указанные импульсы также, как и импульсы управления модулятором xm1, xm2, xm3, используются для формирования управляющих импульсов демодулятора, что происходит в соответствии с логическими выражениями:

уdm11=xm1·xАа+xm2·xАв+xm3·x;

уdm12=xm3·xАа+xm1·xАв+xm2·x;

уdm13=xm2·xАа+xm3·xАв+xm1·x;

уdm21=xm1·x+xm2·x+xm3·x;

уdm22=xm3·x+xm1·x+xm2·x;

уdm23=xm2·x+xm3·x+xm1·x;

уdm31=xm1·x+xm2·x+xm3·x;

уdm32=xm3·x+xm1·x+xm2·x;

уdm33=xm2·x+xm3·x+xm1·x.

Полученные с помощью данных выражений управляющие импульсы для транзистров демодулятора изображены на диаграммах фиг.3. Порядок построения трехфазного напряжения Uан, Uвн, Uсн на выходе преобразователя с использованием указанных импульсов был рассмотрен выше и потому здесь не повторяется.

1. Матричный преобразователь частоты, силовые цепи которого содержат модулятор для преобразования m1-фазного напряжения питающей сети в n1-фазное напряжение повышенной частоты в первичных обмотках согласующего трансформатора, а также демодулятор для преобразования n2-фазного напряжения вторичных обмоток указанного трансформатора в m2-фазное регулируемое по величине и частоте напряжение нагрузки, причем модулятор выполнен в виде матрицы размерностью m1×n1, строки которой подключены к фазам питающей сети, а столбцы - к первичным обмоткам согласующего трансформатора, на пересечении которых установлены транзисторные ключи с двухсторонней проводимостью тока, демодулятор также выполнен в виде матрицы размером m2×n2, строки которой присоединены к фазам нагрузки, а столбцы - к вторичным обмоткам указанного трансформатора, на пересечении которых также установлены транзисторные ключи указанного типа, а также подключенное к строкам модулятора устройство для ограничения коммутационных перенапряжений в виде m1-фазного первого диодного моста с подключенным на выходе полярным конденсатором фильтра низких частот, отличающийся тем, что встречно-параллельно первому диодному мосту подключен второй вентильный мост, выполненный на транзисторных ключах с последовательно соединенными блокирующими диодами.

2. Способ управления матричным преобразователем частоты, обеспечивающий формирование n1-фазного напряжения повышенной частоты в первичных обмотках согласующего трансформатора за счет одновременного периодически чередующегося подключения р=1,2,... m1 обмоток к фазам питающей сети с помощью m1 вентильных групп, каждая из которых состоит из р одновременно работающих транзисторных ключей в составе модулятора, путем подачи на ключи модулятора управляющих импульсов в виде нескольких последовательностей логических сигналов, представленных в векторной форме записи Xmj, где j=1,2,... m1 - порядковый номер вентильной группы в составе модулятора, для которой предназначена данная последовательность сигналов, а также обеспечивающий плавное регулирование напряжения и частоты на выходе преобразователя в соответствии с величиной и формой управляющего сигнала на входе системы импульсно-фазового управления, путем чередующегося одновременного подключения вторичных обмоток согласующего трансформатора к соответствующим фазам нагрузки с помощью i=(n2×m2)/q вентильных групп, каждая из которых содержит q=1,2,... n2 одновременно работающих транзисторных ключей в составе демодулятора, отличающийся тем, что, управление вентильными группами демодулятора осуществляется с помощью i последовательностей управляющих импульсов, представленных в виде логических сигналов в векторной форме записи Ydmi, для получения которых с помощью системы импульсно-фазового управления формируют j импульсных последовательностей с регулируемой фазой в векторной форме записи Хаbсj, каждая из которых должна обеспечить появление в цепях нагрузки напряжений тех или иных фаз питающей сети, далее, исходя из необходимой формы напряжений на выходе преобразователя, формируют матрицу Хmij размером i× j, элементами которой служат логические сигналы управления вентильными группами модулятора, после чего необходимые сигналы управления вентилями демодулятора получают векторным произведением

Ydmi=Хmij·Хabcj,

где



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано для уменьшения массогабаритных показателей согласующих трансформаторов и количества управляемых вентилей в схемах непосредственных преобразователей частоты, предназначенных прежде всего для регулируемого электропривода переменного тока.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в системах автономного электроснабжения для стабилизации частоты и напряжения генераторов электроэнергии, привод которых осуществляется от высокоскоростных двигателей.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для комплектования непосредственных преобразователей частоты с частотно-токовым управлением. .

Изобретение относится к преобразовательной технике. .

Изобретение относится к области преобразовательной техники и может найти применение для питания потребителей переменного тока напряжением повышенной частоты. .

Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано для плавного регулирования напряжения и частоты на выходе трехфазно-трехфазного преобразователя частоты с многообмоточным трансформатором в звене повышенной частоты.

Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано в транзисторных преобразователях с однофазным звеном повышенной частоты, в структуре которых отсутствует звено постоянного тока, используемых в питающей сети ограниченной мощности или в устройствах гарантированного энергоснабжения.

Изобретение относится к преобразовательной технике и может быть использовано для ограничения коммутационных перенапряжений путем проведения плавной коммутации тока в схеме трехфазного регулятора переменного напряжения с широтно-импульсной модуляцией.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в системах автономного электроснабжения для стабилизации частоты и напряжения генераторов электроэнергии, привод которых осуществляется от высокоскоростных двигателей.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для "мягкого" многоступенчатого частотного пуска и создания энергосберегающих режимов эксплуатации высоковольтных асинхронных и синхронных электроприводов компрессоров, насосов, вентиляторов, газо-, воздуходувок металлургических и теплоэнергетических агрегатов электрических станций при переходе на пониженные частоты вращения путем создания дополнительных ступеней выходных частот преобразователя в диапазоне 25 - 50 Гц.

Изобретение относится к полупроводниковым преобразователям электрической энергии, предназначенным для преобразования рода тока и (или) уровня напряжения как в сторону повышения, так и в сторону понижения.

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для комплектования непосредственных преобразователей частоты с частотно-токовым управлением. .

Изобретение относится к области электротехники, а именно к преобразователям частоты, и может быть использовано, например, в валогенераторных установках с переменной частотой вращения синхронного генератора

Изобретение относится к преобразовательной технике и может служить для плавного регулирования напряжения и частоты в многофазных системах вторичного электропитания при минимальных массогабаритных показателях согласующего трансформатора

Наверх