Способ алюминотермического получения феррониобия

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам алюминотермического получения феррониобия. Предложен способ получения феррониобия (варианты). Способ включает стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий и слив расплава продуктов плавки, при этом в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат, на первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м²мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/м²мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты. Технический результат - повышение извлечения и повышение качества полученного сплава феррониобия. 2 н.п. ф-лы, 1 табл.

 

.Изобретение относится к способу алюминотермического получения феррониобия, включающему стадийные загрузку и плавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, железную руду, натриевую селитру, алюминий и слив расплава продуктов плавки.

Сущность изобретения:

1. На первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м²·мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки, и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/м²·мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминия в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.

2. При использовании в составе шихты, товарного ниобиевого концентрата с попутным ниобиевым концентратом с содержанием пятиокиси ниобия 30-32% плавку ведут в три стадии.

На первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/м²·мин, содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий 0,8-0,92 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м²·мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/м²·мин, содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.

Изобретение относится к металлургии, конкретно к способу алюминотермического получения феррониобия.

Известен способ алюминотермического получения низкокремнистого феррониобия из технической пятиокиси ниобия, заключающийся в стадийной загрузке и плавлении компонентов шихты.

На первой стадии загружают шихту состава: железная руда 560 кг, известь 170 кг и алюминий 140 кг, что составляет 0,75 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту состава: пятиокись ниобия 1200 кг и алюминий 475 кг, что составляет 1,12 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На третьей стадии загружалась шихта состава: железная руда 205 кг, известь 170 кг и алюминий 73 кг, что составляет 1,01 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

Недостаток способа: при использовании на плавке пятиокиси ниобия извлечение ниобия в металл составляет не более 92-93,5%. Это связано с тем, что на второй стадии алюминотермические реакции восстановления ниобия протекают при отсутствии оксидов железа в шихте с образованием тугоплавкого сплава и ухудшением условий протекания реакций восстановления. На третьей стадии проплавлялась шихта с низкой удельной теплотой процесса (16 ккал / г-·атом) и недостатком алюминия на довосстановление остаточных оксидов ниобия в шлаковом расплаве.

Наиболее близким техническим решением к изобретению является способ алюминотермического получения феррониобия из товарных ниобиевых концентратов (прототип), включающий стадийные загрузку и плавление шихты и слив расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружают шихту со скоростью загрузки 430 кг/м² мин, состоящую из компонентов от общей массы на плавку: железная руда 51%, известь 67% и алюминий в количестве 1,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту со скоростью 130 кг/м² мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры и алюминий в количестве 1,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На третьей стадии загружают остальную часть железной руды, извести и алюминий в количестве 1,59 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия со скоростью загрузки шихты 400 кг/м² мин.

Недостаток способа: низкое извлечение ниобия в металл 85-85,5% и повышенный износ магнезитовой футеровки плавильного горна. Это связано с тем, что на второй стадии проплавлялась ниобийсодержащая шихта низкой термичности с малой скоростью загрузки и повышенными тепловыми потерями с получением тугоплавкого ниобиевого сплава, что снижает тепловые условия восстановительных процессов плавки.

Плавление шихты на первой и третьей стадиях плавки с высокой термичностью, сопровождающейся выбросами, и медленное плавление шихты на второй стадии увеличивают улет и угар компонентов шихты. Плавление с высокой термичностью шихты на первой стадии плавки ведет к перегреву получаемого сплава, разрушающего футеровку горна.

Технический результат данного изобретения - повышение извлечения ниобия в металл и повышение качества сплава. Технический результат достигается по предложенному способу алюминотермического получения феррониобия, включающему стадийные загрузку и плавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий и слив расплава продуктов плавки:

1. В качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат. На первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м² мин, содержащей всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате в первой стадии со скоростью 210-270 кг/м² мин, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиомерически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.

2. При использовании в составе шихты товарного ниобиевого концентрата с попутным ниобиевым концентратом плавку ведут в три стадии:

На первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/м² мин, содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий 0,8-0,92 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия.

На второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/м² мин, содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, 30-70% железной руды от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплав феррониобия.

На третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/м² мин, содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени плавления шихты.

Пример 1 (прототип)

Выплавка феррониобия внепечным алюминотермическим способом проводилась в промышленных условиях.

В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 185 кг, известь 20 кг и алюминий 60 кг со скоростью загрузки шихты 450 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, натриевая селитра 115 кг и алюминий 305 кг со скоростью загрузки шихты 120 кг/м² мин.

На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава железная руда 180 кг, известь 10 кг и алюминий 100 кг со скоростью загрузки шихты 400 кг/м² мин.

Плавление шихты на первой и третьей стадиях протекало бурно с выбросами расплава, на второй стадии плавление ниобийсодержащей шихты протекало медленно. Извлечение ниобия на плавке составило 85,15%.

Предлагаемый способ алюминотермического получения феррониобия опробован в промышленных условиях по изложенной технологии. Результаты плавок известного способа (пример 1) и предлагаемого (примеры 2-9) приведены в таблице 1.

Пример 2

В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 210 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 345 кг со скоростью загрузки шихты 320 кг/м² мин.

На второй стадии плавки загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 170 кг, известь 40 кг и алюминий 115 кг со скоростью загрузки шихты 215 кг/м² мин., делалась выдержка расплава в плавильном горне 3 мин и затем производился слив расплава продуктов плавки. Дальнейшее увеличение алюминия на второй стадии плавки нецелесообразно, так как снижается термичность плавления шихты и значительная часть алюминия переходит в металл, не участвуя в реакциях довосстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве. Извлечение ниобия в металл составило 92,3%.

Пример 3

В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 240 кг, известь 15 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 385 кг со скоростью загрузки шихты 350 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 140 кг, известь 30 кг и алюминий 85 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин. После 3 мин выдержки расплава в плавильном горне производился слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в сплав составило 94,7%. Дальнейшее повышение алюминия на первой стадии плавки увеличивает переход кремния и титана в сплав, снижая его качество.

Пример 4

В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1040 кг, железная руда 226 кг, известь 20 кг, натриевая селитра 125 кг и алюминий 385 кг со скоростью загрузки шихты 350 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 170 кг, известь 40 кг и алюминий 105 кг со скоростью загрузки 250 кг/м² мин. После 3,5 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия на плавке составило 95,1%.

Пример 5

В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 1000 кг, железная руда 215 кг, известь 10 кг, натриевая селитра 120 кг и алюминий 368 кг со скоростью загрузки шихты 360 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 165 кг, известь 30 кг и алюминий в количестве 102 кг со скоростью загрузки шихты 245 кг/м² мин. После 3,5 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в сплав составило 94,9%.

Плавки (примеры 2-5) протекали спокойно на всех стадиях. После окончания плавления шихты на поверхности расплава в плавильном горне наблюдался «Кип», как результат глубинного довосстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве. На всех плавках получен стандартный низкокремнистый феррониобий марки ФНБ 58 (Ф).

Извлечение ниобия в сплав составило 92,3-95,1%.

При выплавке феррониобия в составе шихты использовался попутный ниобиевый концентрат и товарный ниобиевый концентрат.

Пример 6

В плавильный горн производились стадийная загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 480 кг, известь75 кг,натриевая селитра 30 кг и алюминий 160 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 720 кг, железная руда 65 кг, натриевая селитра 90 кг и алюминий 247 кг со скоростью загрузки шихты 330 кг/м² мин.

На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 120 кг, известь 25 кг и алюминий 73 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин.

После 4 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия на плавке составило 93%. Дальнейшее увеличение массы попутного ниобиевого концентрата в шихте снижает содержание ниобия и повышает содержание кремния и титана в металле, чем снижается качество сплава.

Пример 7

В плавильный горн постадийно загружалась и проплавлялась шихта с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 240 кг, известь 50 кг, натриевая селитра 16 кг и алюминий в количестве 80 кг со скоростью загрузки шихты 215 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 960 кг, железная руда 93 кг, натриевая селитра 109 кг и алюминий 303 кг со скоростью загрузки шихты 325 кг/м² мин.

На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 150 кг, известь 40 кг и алюминий 92 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин.

После 3,7 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,9%. Дальнейшее снижение попутного ниобийсодержащего продукта в шихте снижает экономическую целесообразность его использования.

Пример 8

В плавильный горн производились загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 400 кг, известь 70 кг, натриевая селитра 26 кг и алюминий 135 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 800 кг, железная руда 120 кг, натриевая селитра 94 кг и алюминий 280 кг со скоростью загрузки шихты 345 кг/м² мин.

На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 120 кг, известь 35 кг и алюминий 73 кг со скоростью загрузки шихты 230 кг/м² мин.

После 4 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,9%.

Пример 9.

В плавильный горн производились загрузка и плавление шихты с последующим сливом расплава продуктов плавки.

На первой стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: попутный ниобиевый концентрат 430 кг, известь 60 кг, натриевая селитра 28 кг и алюминий 145 кг со скоростью загрузки шихты 220 кг/м² мин.

На второй стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: товарный ниобиевый концентрат 770 кг, железная руда 125 кг, натриевая селитра 97 кг и алюминий 270 кг со скоростью загрузки шихты 345 кг/м² мин.

На третьей стадии загружалась и проплавлялась шихта состава: железная руда 115 кг, известь 25 кг и алюминий 70 кг со скоростью загрузки шихты 240 кг/м² мин.

После 3 мин выдержки расплава в плавильном горне производили слив расплава продуктов плавки. Извлечение ниобия в металл составило 94,5%.

Плавки (примеры 6-9) протекали спокойно. После плавления шихты на третьей стадии на поверхности расплава в горне наблюдался «Кип» в течение 3-4 мин, как результат глубинного довосстановления остаточных оксидов ниобия в шлаковом расплаве. Получен стандартный низкокремнистый феррониобий марки ФНБ 58 (Ф).

Извлечение ниобия на плавках составило 93-94,9%.

Технологическое отличие предлагаемого способа от известного заключается в том, что в ниобийсодержащих частях шихты происходит совместное восстановление оксидов ниобия и железа, улучшающее условия восстановления ниобия. Плавление ниобийсодержащей шихты с количеством алюминия 0,8-0,99 от стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия снижает переход кремния и титана в сплав, при этом оксиды кремния связываются с оксидами кальция, присутствующими в составе шихты, образуя прочное соединение. Плавление на первой стадии попутного ниобиевого концентрата идет с образованием легкоплавкого железо-ниобиевого сплава, не разрушающего футеровку плавильного горна и облегчающего дальнейшее протекание восстановительных процессов ниобия.

Рациональное распределение компонентов шихты в указанных соотношениях по стадиям плавки обеспечивает оптимальную удельную теплоту процесса 19-20 ккал / г-атом и высокую скорость плавления шихты с минимальными тепловыми потерями, что является решающим для поддержания оптимальной температуры алюминотермической плавки феррониобия и условий восстановления ниобия, а также повышения условий эффективного использования алюминия на стадии плавления ниобийсодержащей шихты за счет избыточной концентрации восстанавливаемых окислов по отношению к восстановителю, на последней стадии за счет глубинного восстановления оксидов ниобия в шлаковом расплаве.

По предложенному способу извлечения ниобия в металл составило 92,3-95,1%, что на 7,2-10% выше извлечения по известному способу.

Использование в составе шихты алюминотермической плавки товарного ниобиевого концентрата и нестандартного ниобиевого концентрата обеспечивает получение низкокремнистого феррониобия марки ФНБ 58 (Ф).

Таблица №1.
Примеры	Части шихты	Товарный ниобиевый концентрат	Попутный ниобиневый концентрат	Среднее содержание Nb2O5 в шихте, %
		Химический состав	Химический состав		Железная руда
Nb2O5 SiO2 TiO2 Fe2О3 CaO S P	62-63% 2,5-3,0% 2,0-3,0% 2-3% 12-14% 0,008-0,01% 0,25-0,30%	Nb205 SiO2 TiO2 Fe2O3 S P	30-32% 4-5% 12-15% 44-46,0% 0,02% 0,25-0,30%
		Кг	%	Кг	%	%	Кг	%
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Пример 1 (прототип)	1 2 3	- 1000 -	- 100,0 -	-	-	63,3	185 - 180	50,7 - 49,3
Пример 2	1 2	1000 -	100,0 -	-	-	62,47	210 170	55,3 44,7
Пример 3	1 2	1000 -	100,0 -	-	-	62,2	240 140	63,0 37,0
Пример 4	1 2	1040 -	100,0 -	-	-	62,0	226 170	57,0 43,0
Пример 5	1 2	1000 -	100,0 -	-	-	62,64	215 165	56,0 44,0
Пример 6	1 2 3	720 -	60,0 -	480 - -	40 - -	49,9	- 65 120	35,0 65,0
Пример 7	1 2 3	- 960 -	- 80,0 -	240 -	20,0 -	56,0	- 93 150	38,3 61,7
Пример 8	1 2 3	- 800 -	- 66,7 -	400 - -	33,3 - -	51,3	- 120 120	50,0 50,0
Пример 9	1 2 3	- 770 -	- 64,1 -	430 - -	35,8 - -	51,2	- 125 115	52,0 48.0

Продолжение таблицы № 1.
Окислитель	Вес металла	Извлечение ниобия, %	Степень использования алюминия, %	Скорость загрузки шихты кг/м2 мин
Известь	Натриевая селитра	Алюминий 99% от стехиометрически необходимого	Физический вес	Базовый вес
Кг	%	Кг	%	Кг	%	Кг	Кг
10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20
20 - 10	67,0 - 33,0	- 115 -	- 100,0 -	60 305 100	100,0 100,0 160,0	686,0	754,6	85,15	97,0	430 130 400
- 40	- 100,0	120 -	100,0 -	345 115	88,4 200,0	720	807,5	92,3	98,3	430 215
15 30	33,0 67,0	120	100,0	385 85	98,9 180,0	710	824,8	94,7	98,6	350 240
20 40	33,0 67,0	125 -	100,0 -	385 105	96,7 174,0	745,2	858,5	95,1	98,4	350 250
10 30	25,0 75,0	120 -	100,0 -	368 102	95,1 183,0	715	832,3	94,9	98,5	360 245
75 - 25	75,0 - 25,0	30 90 -	25,0 75,0 -	160 247 73	88,5 95,7 80,5	726,0	779,7	93,0	98,5	240 330 240
50 - 40	55,0 - 45,0	16 109 -	13,0 87,0 -	80 303 92	89,0 95,05 182,0	757,0	880,4	97г9	98,3	215 325 240
70 - 35	66,7 - 33,3	26 94 -	21,7 78,3 -	135 280 73	87,8 89,8 179,2	725,0	816,4	94,9	98,4	240 345 230
60 - 25	70,0 - 30,0	28 97	22,4 77,6	145 270 70	88,3 95,5 182	735,0	812,9	94,5	98,4	220 345 240

Продолжение таблицы №1.
Химический состав металла, %	Марка сплава	Содержание Nb2O5 в шлаке	Термичность шихты, ккал/гр.ат.	Характеристики процесса
Nb	Si	Al	Ti	С	S	Р
21	22	23	24	25	26	27	28	29	30	31
55,0	2,0	2,4	1,0	0,02	0,01	0,40	ФНБ 58 (Ф)	5,8	25,5 16,4 22,3	Протекает бурно с выбросами Протекает медленно Протекает бурно с выбросами
56,06	1,7	1,1	0,55	0,01	0,006	0,40	ФНБ 58 (Ф)	2,3	19,3 18,1	Протекает спокойно
58,08	2,0	0,9	2,0	0,02	0,005	0,38	ФНБ 58 (Ф)	1,5	19,3 19,0	Протекает спокойно
57,6	1,96	1,0	1,9	0,029	0,03	0,40	ФНБ 58 (Ф)	1,41	19,6 19,2	Протекает спокойно
58,2	1,9	0,95	1,0	0.02	0,008	0,39	ФНБ 58 (Ф)	1,4	19,3 19,0	Протекает спокойно
53,7	2,01	0,98	2,0	0,03	0,03	0,40	ФПБ 58 (Ф)	1,38	20,0 19,0 19,1	Протекает спокойно
58,55	1,98	1,1	1,6	0,04	0,009	0,40	ФИБ 58 (Ф)	1,4	18,6 19,0 19,0	Протекает спокойно
56,3	1,8	1,05	1,7	0,035	0,009	0,38	ФНБ 58 (Ф)	1,28	19,8 19,2 18,8	Протекает спокойно
55,3	1,97	1,06	1,71	0,008	0,008	0,39	ФНБ 58 (Ф)	1,3	18,9 19,4 18,9	Протекает спокойно

1. Способ алюминотермического получения феррониобия, включающий стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий, и слив расплава продуктов плавки, отличающийся тем, что в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат, на первой стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/(м²·мин), содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата и натриевой селитры, 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту в количестве 35-55% от массы пятиокиси ниобия в товарном ниобиевом концентрате первой стадии со скоростью 210-270 кг/(м²·мин), 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты.

2. Способ алюминотермического получения феррониобия, включающий стадийные загрузку и проплавление шихты, содержащей ниобиевый концентрат, натриевую селитру, известь, железную руду, алюминий, и слив расплава продуктов плавки, отличающийся тем, что в качестве ниобиевого концентрата используют товарный ниобиевый концентрат с попутным ниобиевым концентратом с содержанием пятиокиси ниобия 30-32%, на первой стадии загружают шихту со скоростью 210-280 кг/(м²·мин), содержащую всю массу попутного ниобиевого концентрата, 10-30% натриевой селитры от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 0,8-0,92 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на второй стадии загружают шихту со скоростью 300-380 кг/(м²·мин), содержащую всю массу товарного ниобиевого концентрата, 70-90% натриевой селитры от массы плавки, 30-70% железной руды от массы плавки и алюминий в количестве 0,85-0,99 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия, на третьей стадии загружают шихту со скоростью 230-240 кг/(м²·мин), содержащую 30-70% железной руды от массы плавки, 20-80% извести от массы плавки и алюминий в количестве 1,6-2,0 стехиометрически необходимого на восстановление элементов сплава феррониобия и перед сливом осуществляют выдержку расплава 0,1-0,6 времени проплавления шихты.