Способ измерения скорости линейного перемещения объекта

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения скорости линейного перемещения объектов по заданной траектории. Способ заключается в использовании датчиков положения, установленных вдоль траектории движения, предварительном формировании и запоминании эталонной функции как отношения зависимостей от координаты местоположения объекта выходных напряжений двух соседних датчиков положения, измерении текущих значений напряжений этих датчиков в процессе движения объекта, определении текущей функции от времени отношения этих напряжений, сравнении значений эталонной и текущей функции, определении и запоминании моментов времени ti равенства значений текущей функции заданным значениям эталонной функции, определении по эталонной функции значений координат Xi положения объекта, задании их в качестве точек Δti=ti-ti-1 регистрации, соответствующих упомянутым моментам, вычислении интервалов времени Δti=ti-ti-1 прохождения объектом расстояния Δхi между соседними точками регистрации Xi-1 и Хi и определении значений средней скорости на интервале пути Δхi по формуле , где Δxi=Xi-Xi-1 и Δti - соответственно, интервал пути и интервал времени между моментами регистрации ti и ti-1; i=1, 2, ..., N-1; N - количество точек регистрации, при этом интервалы пути между соседними точками задаются определенным образом. Техническим результатом является минимизация суммы методической и инструментальной составляющих погрешностей измерения скорости. 3 ил.

 

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения скорости линейного перемещения объектов по заданной траектории.

Известен способ измерения скорости движения объекта [авт. свид. СССР №1672378, кл. G01Р 3/64, БИ №31, 1991], который основан на времяпролетном принципе измерения и использовании датчиков положения, установленных вдоль траектории движения, предварительном формировании и запоминании эталонной функции как отношения зависимостей от координаты местоположения объекта выходных напряжений двух соседних датчиков положения, измерении текущих значений напряжений этих датчиков в процессе движения объекта, определении текущей функции от времени отношения этих напряжений, сравнении значений эталонной и текущей функций, определении и запоминании моментов времени ti равенства значений текущей функции заданным значениям эталонной функции, определении по эталонной функции значений координат Xi положения объекта, задании их в качестве точек Δti=ti-ti-1 регистрации, соответствующих упомянутым моментам, вычислении интервалов времени Δti=ti-ti-1 прохождения объектом расстояния Δхi между соседними точками регистрации Xi-1 и Xi и определении значений средней скорости на интервале пути Δхi по формуле

где Δxi=Xi-Xi-1 - соответственно, интервал пути и интервал времени между моментами регистрации ti и ti-1; i=1, 2, ..., N-1; N - количество точек регистрации.

Согласно данному способу путем разбиения основного интервала между двумя соседними датчиками на достаточно большое количество (N-1) малых подинтервалов, ограниченных с обеих сторон заданными заранее точками (координатами) регистрации, можно достигнуть резкого уменьшения методической погрешности измерения скорости за счет уменьшения базового расстояния Δxi=Xi-Xi-1 при вычислении скорости по формуле

и приближении тем самым измеренного значения скорости к мгновенному.

В данном способе одновременно со снижением методической составляющей погрешности измерения скорости резко возрастает относительная инструментальная составляющая погрешности, так как относительное значение погрешности измерения интервала пути (времени) увеличивается с уменьшением этих интервалов при использовании того же измерительного инструментария. Таким образом, уменьшение расстояния между задаваемыми точками регистрации, с одной стороны, приводит к уменьшению методической погрешности измерения скорости, а с другой стороны, - к увеличению относительной инструментальной погрешности измерения интервалов пути и времени, а в конечном итоге - к снижению эффекта от уменьшения расстояния между точками регистрации. Данный способ хотя и обеспечивает измерение почти мгновенных значений скорости, но с большой погрешностью из-за резкого увеличения доли относительной инструментальной погрешности.

Известен способ измерения скорости линейного перемещения объекта, являющийся наиболее близким техническим решением к заявляемому (прототипом) [Патент на изобретение Российской Федерации №2208794, кл. G01Р 3/64, БИ №20, 2003], который также основан на использовании датчиков положения, установленных вдоль траектории движения, предварительном формировании и запоминании эталонной функции как отношения зависимостей от координаты местоположения объекта выходных напряжений двух соседних датчиков положения, измерении текущих значений напряжений этих датчиков в процессе движения объекта, определении текущей функции от времени отношения этих напряжений, сравнении значений эталонной и текущей функции, определении и запоминании моментов времени ti равенства значений текущей функции заданным значениям эталонной функции, определении по эталонной функции значений координат Xi положения объекта, задании их в качестве точек Δti=ti-ti-1 регистрации, соответствующих упомянутым моментам, вычислении интервалов времени Δti=ti-ti-1 прохождения объектом расстояния Δxi между соседними точками регистрации Xi-1 и Xi и определении значений средней скорости на интервале пути Δxi по формуле

где Δxii-Xi-1 и Δti - соответственно, интервал пути и интервал времени между моментами регистрации ti и ti-1; i=1, 2, ... N-1; N - количество точек регистрации, причем при задании координат Xi регистрации с шагом Δxi интервал пути Δx1 между первым и вторым моментами регистрации, соответствующими координатам Х2 и Х1 местоположения объекта, определяют по формуле

а интервалы пути Δxi между последующими моментами регистрации определяют по формуле

где σM1 - среднеквадратическое отклонение методической погрешности на 1-м интервале пути между соседними точками регистрации объекта;

- закон изменения отношения среднеквадратических отклонений методической погрешности σMi+1 на (i+1)-м и σMi на i-м интервале пути между соседними точками регистрации объекта; σx - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности задания координаты регистрации объекта; σt - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности измерения интервала времени Δt; Δti-1 - время прохождения объектом интервала пути Δxi-1 между двумя соседними точками регистрации, предшествующего интервалу пути Δхi, на котором вычисляется текущее значение скорости Vi.

Недостатком данного способа измерения скорости линейного перемещения объекта является ограниченная область его использования, поскольку в нем невозможно достичь предельное значение точности измерения скорости при полной минимизации суммы методической и инструментальной составляющих погрешности измерения скорости только за счет уменьшения интервала измерения скорости Δx.

Анализ процесса измерения, приведенный в описании способа-прототипа, был проведен для точечного объекта регистрации, что и определяет недостаток данного способа измерения, сводящийся к ограниченным функциональным возможностям.

При решении задач управляемого разгона реальными объектами, например, в электродинамических ускорителях масс (ЭДУМ), эти объекты имеют обычно протяженные размеры (плазменный сгусток) и распределенные по объему параметры. Естественно уменьшение интервала измерения приводит к нарушению условия точечности объекта разгона, а это приводит к необходимости использовать модель объекта с распределенными параметрами. При этом сохраняется требование необходимости иметь точную информацию о скорости объекта в реальном времени в процессе разгона для формирования команд управления подводом энергии к ускорителю масс и, особенно, на конечном участке контролируемой траектории движения. Кроме этого, анализ данного типа систем управления [Исследование устойчивости системы стабилизации плазмы с учетом характеристик реальных звеньев / Е.С.Паславский // Управление объектами с распределенными параметрами. - Киев: Институт кибернетики АН УССР. - 1979. - С.55-67] показал нестационарность объекта управления. В итоге это приводит к тому, что сила , прикладываемая к объекту в ЭДУМ, является случайной функцией, распределенной по объему разгоняемого объекта. Следовательно, скорость движения разгоняемого объекта тоже случайная функция и определяется проекцией по направлению движения объекта совокупной (интегрированной по объему) силы. Таким образом, распределенная модель разгоняемого объекта приводит к необходимости усреднения этой функции силы на интервале Ту

где f() - функциональная зависимость между силой и скоростью разгоняемого объекта.

Выражение (2) определяет условия детерминированного управления средней скорости разгоняемого объекта. Причем из этого выражения можно сделать вывод о том, что время усреднения Ту управляющего воздействия определяет и время осреднения измеряемой величины скорости и если усреднять скорость на интервале времени, меньшем интервала времени Тy, то процесс детеминированного управления скоростью будет нарушен. Данный вывод согласуется с известным принципом двойственности измерения и управления.

Интервал усреднения (в координатном измерении) разгоняющей силы определяется интервалом неопределенности в поведении плазмы, который определяется геометрическими параметрами разгоняемого плазменного сгустка. А поскольку измерение скорости производится по одной координате, то интервал усреднения разгоняющей силы не должен быть меньше максимальной длины плазменного сгустка Δхпл. Из данных рассуждении можно сделать вывод о том, что при измерении скорости движения разгоняемого в рассматриваемой системе объекта существует предельная минимальная величина базового расстояния измерения скорости, на которой возможно пропорциональное управление скоростью движения объекта. В противном случае нарушается уравнение (2) и, следовательно, детерминированное управление невозможно.

Задачей изобретения является расширение функциональных возможностей способа путем повышения точности измерения скорости за счет создания условий, приводящих к минимизации суммы методической и инструментальной составляющих погрешности измерения скорости. Указанные условия создаются путем выбора и задания непосредственно в процессе измерения не только вполне определенных (оптимальных) интервалов пути между соседними точками (координатами) регистрации на контролируемом участке траектории движения объекта, обеспечивающих минимизацию суммарной погрешности измерения, но и путем выбора и задания непосредственно в процессе измерения частоты опорного генератора.

Решение задачи достигается тем, что в способе измерения скорости движения объекта, основанном на использовании датчиков положения, установленных вдоль траектории движения, предварительном формировании и запоминании эталонной функции как отношения зависимостей от координаты местоположения объекта выходных напряжений двух соседних датчиков положения, измерении текущих значений напряжений этих датчиков в процессе движения объекта, определении текущей функции от времени отношения этих напряжений, сравнении значений эталонной и текущей функций, определении и запоминании моментов времени ti равенства значений текущей функции заданным значениям эталонной функции, определении по эталонной функции значений координат Xi положения объекта, задании их в качестве точек Δti=ti-ti-1 регистрации, соответствующих упомянутым моментам, вычислении интервалов времени Δt=ti-ti-1 прохождения объектом расстояния Δxi между соседними точками регистрации Xi-1 и Xi и определении значений средней скорости на интервале пути Δxi по формуле

где Δxi=Xi-Xi-1 - соответственно, интервал пути и интервал времени между моментами регистрации ti и ti-1; i=1, 2, ..., N-1; N - количество точек регистрации, при задании координат Xi регистрации с шагом Δxi интервал пути Δx1 между первым и вторым моментами регистрации, соответствующими координатам X2 и Х1 местоположения объекта, определяют по формуле

а интервалы пути Δxi между последующими моментами регистрации определяют по формуле

где σM1 - среднеквадратическое отклонение методической погрешности на 1-м интервале пути между соседними точками регистрации объекта;

i=2, 3, N-1 - закон изменения отношения среднеквадратических отклонений методической погрешности σMi+1 на (i+1)-м и σMi на интервале пути между соседними точками регистрации объекта; σx - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности задания ординаты регистрации объекта; σt - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности измерения интервала времени Δt; Δt-1 - время прохождения объектом интервала пути Δxi-1 между двумя соседними точками регистрации, предшествующего интервалу пути Δхi, на котором измеряется текущее значение скорости Vi, причем полученный результат Δxi дополнительно сравнивается с заданным интервалом Δx0, кратным длине разгоняемого объекта, и если Δxi>Δх0, то на данном интервале Δxi вычисляется текущее значение скорости Vi, а при условии Δxi≤Δx0 на начальном интервале измерения скорости по формуле

определяется период Т1 такта измерения интервала времени Δt1, а в общем случае по формуле

определяют период Ti такта измерения интервала времени Δti, измеряют временной интервал и для интервала Δх0 вычисляют текущее значение скорости Vi.

Заявляемое решение отличается от способа-прототипа тем, что полученный результат Δxi дополнительно сравнивается с заданным интервалом Δх0 кратным длине разгоняемого объекта и если Δxi>Δх0, то на данном интервале Δxi измеряется текущее значение скорости Vi, а при условии Δxi≤Δх0 на начальном интервале измерения скорости по формуле

определяется период Т1 такта измерения интервала времени Δt1, а в общем случае по формуле

определяют период Тi такта измерения интервала времени Δti, измеряют временной интервал и на интервале Δх0 вычисляют текущее значение скорости Vi.

Сравнение заявляемого технического решения с прототипом позволяет установить соответствие его критерию "новизна".

В соответствии с предлагаемым способом для определения условий измерений, обеспечивающих снижение общей погрешности измерения скорости, необходимо учитывать, кроме относительной методической погрешности γM, составляющие относительной погрешности измерения средней скорости, зависящие от Δx, а значит и от количества n контролируемых интервалов траектории и количества N точек регистрации при заданной длине S контролируемого участка траектории движущегося объекта. К составляющим относительной погрешности измерения средней скорости относится, во-первых, приведенная относительная погрешность γx измерения интервала Δx пути (погрешность из-за неточности задания точек регистрации на траектории движения)

где Δx - абсолютное значение погрешности измерения интервала Δx.

Второй составляющей погрешности измерения средней скорости является приведенная относительная погрешность γt измерения временного интервала Δti

где Δt - абсолютное значение погрешности измерения времени на i-м интервале Δx.

Учитывая, что при оценке погрешностей измерения скорости прямолинейного движения необходимо в качестве расчетного режима рассматривать равноускоренное движение [статья: Кириевский Е.В., Михайлов А.А. Выбор расчетного режима для оценки методической погрешности измерителей скорости времяпролетного типа // Известия Сев.-Кавк. научн. центра высш. шк., сер. "Техн. науки", №3-4, 1993, с.92-98], значение методической погрешности измерения на i-м интервале траектории принимаем равным величине аΔti/2, откуда можно представить относительную приведенную методическую погрешность γMi на i-м интервале как:

где Vcp i - средняя скорость на i-ом интервале траектории.

Как отмечалось выше, из выражений (3)-(5) видно, что величины обеих составляющих инструментальной погрешности прямо пропорциональны, а величина методической погрешности обратно пропорциональна количеству интервалов n=N-1 на контролируемом участке пути. Тогда, выбирая в качестве критерия оптимальности интервала пути Δx минимум суммы методической и инструментальной погрешности измерения скорости, можно определить удовлетворяющие этому критерию значения Δx, n, N.

Более строгий подход предполагает учет случайного характера соответствующих погрешностей. Прологарифмируем и продифференцируем по времени t левую и правую части формулы (1) для средней скорости, в которой для простоты опустим индексы при Δt и Vcp:

Отсюда после несложных преобразований получаем

или, полагая, что погрешности достаточно малы и поэтому допускается переход от дифференциалов к соответствующим приращениям, получаем общее выражение для относительной погрешности косвенного измерения среднего значения скорости

Как видно из (6), относительная погрешность измерения средней скорости состоит из двух составляющих: погрешности Δx/Δx задания точек (координат) регистрации на траектории движения и погрешности Δt/Δt определения момента времени для каждого из концов временного интервала Δti.

Выражение (6) для относительной погрешности косвенного измерения среднего значения скорости имеет вид

где σи, σx, σt - соответственно, с.к.о. погрешности измерения средней на интервале скорости, с.к.о. погрешности измерения интервала пути и с.к.о. погрешности измерения времени.

Кроме с.к.о. составляющей погрешности измерения среднего значения скорости σи введем в рассмотрение с.к.о. методической составляющей погрешности измерения скорости σM. После возведения в квадрат левой и правой частей уравнения (7), добавления в левую и правую части полученного уравнения слагаемого извлечения квадратного корня из левой и правой последнего уравнения, получим:

В левой части уравнения (8) числитель представляет собой характеристику случайной погрешности измерения скорости, состоящей из методической погрешности σM и погрешности измерения средней скорости

Левую часть уравнения (8) можно трактовать как нормированное значение с.к.о. случайной погрешности измерения скорости

представляющее собой сумму двух составляющих - нормированных значений с.к.о. методической погрешности и с.к.о. погрешности γσи средней скорости. Здесь - с.к.о. суммарной погрешности измерения скорости.

Таким образом, выражение (8) может быть представлено в виде:

где γσи2=(σx/Δx)2+(σt/Δt)2.

Исследуем функционал (9) на экстремум с целью определения условий возникновения минимума γσΣ на i-м интервале пути Δxi, то есть минимум выражения

Тогда правая часть уравнения (8) для i-го интервала пути может быть представлена как:

где индексы "i" обозначают i-й интервал пути.

Определим минимум γσΣ на i-м интервале пути, приравняв нулю производную по Δхi от выражения (10):

Преобразуем данное выражение к форме, в которой правая часть будет содержать только погрешности измерения и ускорение на данном интервале пути. Полагая, что расчетный закон движения разгоняемого объекта - равноускоренный [статья: Кириевский Е.В., Михайлов А.А. Выбор расчетного режима для оценки методической погрешности измерителей скорости времяпролетного типа // Известия Сев.-Кавк. научн. центра высш. шк., сер. "Техн. науки", №3-4, 1993, с.92-98] и используя очевидные выражения для i-го интервала пути

2aΔi=(VK+VH)(VK-VH), Vcpi=(VK+VH)/2, aMi=(VK-VH)/2,

имеем

После несложных преобразований из (11) с учетом (12) получаем

Учитывая, что при равноускоренном движении

получаем а=2σMi-1/Δti-1.

Подставляя последнее выражение в (13), получаем расчетное выражение для оптимальных значений интервалов пути между соседними точками (координатами) регистрации на контролируемом участке пути:

Выбирая расстояние Δxi между соседними точками (координатами) регистрации в соответствии с выражением (14), можно обеспечить измерение скорости на i-том интервале пути (начиная со 2-го) с минимальной суммарной погрешностью γσ∑.

Анализ выражения (14) показывает, что для определения оптимальных значений интервалов пути Δхi между соседними точками (координатами) регистрации необходимо знать закон изменения методической погрешности от интервала к интервалу пути и постоянные значения инструментальных погрешностей σt и σx приборов для измерения времени и интервалов пути соответственно, а в процессе контроля движения объекта измерять время Δti-1 прохождения объектом расстояния между соседними точками (координатами) регистрации на предшествующих интервалах пути ΔXi-1. Закон изменения отношения методических погрешностей согласно [Кириевский Е.В., Михайлов А.А. Исследование методической погрешности измерителей скорости времяпролетного типа // Известия Сев.-Кавк. научн. центра высш. шк., сер. "Техн. науки", №3-4, 1993, с.84-92] определяется из выражения

Тогда, получая из последнего выражения

имеем окончательное выражение для закона измерения отношения методических погрешностей на соседних интервалах, начиная со второго

Следует отметить, что осуществить на первом интервале пути (между первой и второй точками регистрации) требуемую согласно (14) операцию измерения интервала времени прохождения объектом участка траектории, предшествующего участку, на котором измеряется скорость, невозможно в принципе из-за того, что измерения начинаются только с места установки первого датчика. Поэтому необходимо предложить иной механизм определения оптимального интервала пути между первым и вторым датчиками, также обеспечивающий минимизацию суммы методической и инструментальной погрешностей, но не требующий измерения интервала времени прохождения интервала пути, предшествующего первому интервалу пути. Для этого исследуем функционал (9) на экстремум с целью определения условий возникновения минимума γσΣ на 1-м интервале пути Δх1, для которого, как известно [статья: Кириевский Е.В., Михайлов А.А. Исследование методической погрешности измерителей скорости времяпролетного типа // Изв. Сев.-Кавк. науч. центра высш. шк. Техн. науки. 1993. №3-4. С.84-92], характерна максимальная методическая погрешность измерения скорости.

Учитывая, что (как отмечалось выше), в качестве расчетного следует принимать режим равноускоренного движения, а также то, что согласно [там же] с.к.о. методической погрешности на 1-м интервале пути

где ΔM1mах=aΔt/2 максимальное значение абсолютной методической погрешности на 1-м интервале пути [там же], получаем:

где Δti - время движения объекта на 1-м интервале пути.

С учетом (15) правая часть уравнения (8) для 1-го интервала пути имеет вид:

где индексы "1" обозначают 1-й интервал пути.

Определим экстремум описывающей суммарную погрешность функции, взяв производную по Δxi от выражения (16) и приравняв результат нулю. В результате получаем условие обеспечения минимума суммарной погрешности γσΣ на 1-м интервале пути

Учитывая, что для равноускоренного движения V2cp1=аΔх1/2, из (17) имеем:

Так как согласно [статья: Кириевский Е.В., Михайлов А.А. Исследование методической погрешности измерителей скорости времяпролетного типа // Изв. Сев.-Кавк. науч. центра высш. шк. Техн. науки. 1993. №3-4. С.84-92]

причем, Vcp1M1mах или выражение (18), в свою очередь, может быть представлено как

Таким образом, выбирая расстояние Δx между первой (совпадающей с местом установки первого датчика) и второй точками регистрации в соответствии с выражением (19), можно обеспечить измерение скорости на первом интервале пути Δx1 с минимальной суммарной погрешностью γσ∑.

Как видно из сравнения выражений (14) и (19), для определения оптимального интервала пути между первой и второй точками регистрации в отличие от последующих интервалов не требуется операции измерения интервала времени на предшествующем первому интервалу ("несуществующем") интервале пути.

Анализ, приведенный выше, был проведен для точечного объекта регистрации. При решении задач управляемого разгона реальными объектами, например, в электродинамических ускорителях масс (ЭДУМ), эти объекты имеют обычно протяженные размеры с распределенными по объему параметрами. Естественно уменьшение интервала измерения в способе прототипе приводит к нарушению условия точечности объекта разгона (интервал измерения Δx оказывается соизмеримым с длиной самого объекта), а это приводит к необходимости использовать модель объекта с распределенными параметрами. При этом сохраняется требование необходимости иметь точную информацию о скорости объекта в реальном времени в процессе разгона для формирования команд управления плазменным подводом в ЭДУМ и, особенно, на конечном участке контролируемой траектории движения.

Кроме этого, анализ системы управления [Исследование устойчивости системы стабилизации плазмы с учетом характеристик реальных звеньев / Е.С.Паславский // Управление объектами с распределенными параметрами. - Киев: Институт кибернетики АН УССР. - 1979. - С.55-67] показал, что в ней возможно возникновение колебательного процесса при управлении объектом, даже при обеспечении наиболее простого одномодального описания плазмы. Нестационарность объекта управления приводит к тому, что сила , прикладываемая к объекту в ЭДУМ, случайная функция, распределенная по объему разгоняемого объекта. Следовательно, скорость движения разгоняемого объекта тоже случайная функция и определяется проекцией по направлению движения объекта совокупной (интегрированной по объему) силы. Таким образом, распределенная модель разгоняемого объекта приводит к необходимости усреднения этой функции силы на интервале Тy, что приводит к выражению (2) и к необходимости определения средней скорости разгоняемого объекта. Причем из этого выражения можно сделать вывод о том, что время усреднения Тy управляющего воздействия определяет и время осреднения измеряемой величины скорости и если усреднять скорость на интервале времени, меньшем интервала времени Тy, то процесс детеминированного управления скоростью будет нарушен, что соответствует принципу двойственности измерения и управления, по которому процедуры управления и измерения любого параметра должны осуществляться на одинаковых интервалах усреднения.

Как известно, интервал усреднения измеряемой скорости (во временном диапазоне) определяется неопределенностью регистрации момента появления информационного сигнала. Интервал же усреднения (в координатном измерении) разгоняющей силы определяется интервалом неопределенности в поведении плазмы, который определяется геометрическими параметрами разгоняемого плазменного сгустка. А поскольку измерение скорости производится по одной координате, то интервал усреднения разгоняющей силы не должен быть меньше максимальной длины плазменного сгустка Δxпл. Из данных рассуждении можно сделать вывод о том, что при измерении скорости движения разгоняемого в рассматриваемой системе объекта существует предельная минимальная величина базового расстояния измерения скорости, на которой возможно пропорциональное управление скоростью движения объекта. В противном случае нарушается уравнение (2) и, следовательно, детерминированное управление невозможно.

Проведенный анализ процедуры измерения показывает, что в процессе измерения необходимо осуществлять контроль прогнозируемой длины интервала измерения скорости и если этот интервал оказывается меньше некоторого заданного интервала

Δх0=kΔxпл,

где k - определяется из условия обеспечения качественного измерения скорости, то нарушается принцип двойственности измерения и управление скоростью разгона объекта и следовательно измерение скорости становится бессмысленным, т.е. существует ограничение на диапазон измерения скорости разгона объекта данного класса.

Для исследования возможностей расширения измерения скорости разгона объекта данного класса преобразуем выражение (14) к следующему виду

а для начального участка разгона аналогично выражение (19) к виду

Полученные выражения (20), (21) для σt указывают на возможность осуществления управления периодом импульсов эталонной частоты Тi (T1 на начальном интервале измерения скорости), которые используются при измерении временного интервала Δti. Это обеспечивает дальнейшую минимизацию суммы методической и инструментальной погрешностей измерения скорости, в условиях ограничения на интервал пути между соседними точками регистрации Δxi. Анализ инструментальных погрешностей измерения временного интервала при методе прямого счета [Орнатский П.П. Автоматические измерения и приборы. Киев. Высшая школа. 1986] показывает, что они определяются, в первую очередь, погрешностью, возникающей при формировании старт-стопных сигналов (δк - погрешность формирования стопового сигнала, δн - погрешность формирования стартового сигнала) и погрешностью измерения временных интервалов (Δк - погрешность измерения конца временного интервала, которая определяется несовпадением импульса эталонной частоты с концом измеряемого интервала времени, Δн - погрешность измерения начала временного интервала, которая определяется несовпадением импульса эталонной частоты с началом измеряемого интервала времени). Причем предельная частота дискретизации в методе прямого счета равна максимальной погрешности формирования временного интервала, которая определяется погрешностью формирования старт-стопных сигналов (δкн). Это следует из того, что нецелесообразно производить измерения временного интервала импульсами эталонной частоты, меньшими, чем величина дисперсии его формирования. Предельная же погрешность измерения временных интервалов (Δк, Δн) также определяется периодом импульсов эталонной частоты.

Таким образом, суть предлагаемого технического решения заключается в том, что, в отличие от способа-прототипа, согласно которому точки регистрации располагают с неравномерным шагом таким образом, что выбор интервалов пути между соседними точками регистрации в соответствии с выражениями (19) на первом интервале пути и (14) на всех последующих интервалах пути, в предлагаемом способе осуществляется также управление периодом эталонной частоты, определяемой по формулам (20) и (21) на начальном интервале измерения скорости, что обеспечивает дальнейшую минимизацию суммы методической и инструментальной погрешностей измерения скорости без нарушения принципа двойственности управления и измерения для детерминированного управления разгоном объекта. В связи с этим заявляемый способ по сравнению со способом-прототипом обеспечивает повышенную точность измерения в более широком диапазоне скоростей.

На фиг.1 приведена структурная схема устройства, реализующего способ, на фиг.2 - пример схемной реализация блока памяти 13, на фиг.3 - пример реализации измерителя временных интервалов 8.

Устройство для измерения скорости по данному способу (фиг.1) содержит два датчика положения 1 и 2 (например, индукционных), подключенных к первому и второму входам блока деления (БД) 3. Кроме того, выход второго датчика подключен к блоку выделения (БВ) максимума сигнала 4. Выход БВ 4 соединен с входом управляемого ключа (К1) 5, выход которого в свою очередь соединен с первым входом вычислителя 14. Второй вход ключа (К1) 5 объединен с входом управляемого ключа (К2) 6, выход которого подключен к входу схемы сравнения (СС) 7. Выход СС 7 соединен с измерителем временных интервалов (ИВИ) 8. Кроме того, устройство содержит счетчик импульсов (СЧ) 9, к входу которого подсоединен выход первого элемента "ИЛИ1" 10, вход которого соединен с выходом СС 7. К двум другим входам ИВИ 8 подключены соответственно выход второго элемента "ИЛИ2" 11 и управляемый генератор импульсов (УГИ) 12. К выходу СЧ 9 подключены вход управляемого источника опорного напряжения (ИОН) 13, второй вход вычислителя (ВЫЧ) 14. Выход ИОН 13 подключен к другому входу СС 7. Устройство содержит также шину управления 15, к которой подключены другой вход ИОН 13 и входы ключей 5 и 6. Выход БД 3 соединен с дополнительным входом ИОН 13 и другим входом ключа 6.

Кроме того, устройство содержит шину установки устройства в исходное состояние 16, к которой подключен другой вход СЧ 9 и вход ИЛИ2 11. К третьему входу ВЫЧ 14 подсоединен выход элемента задержки импульсов (τ1) 17, вход которого соединен с выходом СС7 и входом ИЛИ1 10.

Ко второму входу элемента ИЛИ2 11 подключен выход элемента задержки импульсов (τ2) 18, к входу которого подключен выход ВЫЧ 14. В устройство входит регистра памяти (РП) 19, первый вход которого соединен с выходом ИВИ В и с четвертым входом вычислителя 14. Второй вход регистра памяти РП 19 соединен с шиной установки устройства в исходное состояние 16, а его выход соединен с пятым входом ВЫЧ 14.

К соответствующим входам ВЫЧ 14 подводятся задаваемые значения xэ и скорости Vэ. Первый выход ВЫЧ 14 подключен к другому входу ИЛИ1 10 и входу ИОН 13, второй выход ВЫЧ 14 является выходом устройства, а третий выход ВЫЧ 14 через элемент сравнения ЭС 20 соединен с его управляющим входом. К установочному входу элемента сравнения ЭС 20 подключен вход задания минимального интервала пути Δх0. Четвертый выход вычислителя ВЫЧ 14 подключен к входам управления управляемого генератора импульсов, который может быть реализован путем подключения к выходу генератора импульсов 21 управляемого делителя частоты 22. Выход управляемого делителя частоты 22 соединен с выходом управляемого генератора импульсов, а входы задания коэффициентов деления соединены с входами управления управляемого генератора импульсов.

ИОН 13 (фиг.2) содержит блок управления (БУ) 23, одним выходом подключенный к аналого-цифровому преобразователю (АЦП) 24, а вторым выходом - к первому входу блока памяти (БП) 25, к второму входу которого подключен выход АЦП 24, а выход блока памяти 25 - к входу цифроаналогового преобразователя (ЦАП) 26. Третий выход БУ 23 подключен к первому входу блока ключей (БК) 27, второй и третий входы которого соединены, соответственно, с выходами вычислителя 14 и второго счетчика 9 (фиг.1). Вход БУ 23 соединен с шиной 15, второй вход АЦП 24 - с БД 3 (фиг.1), а выход БК 27 соединен с третим входом БП 25. Выход ЦАП 26 является выходом ИОН 13 и подключен к СС 7 (фиг.1).

Измеритель временных интервалов 8 (фиг.3) содержит триггер 28, R- и S-входы которого соединены соответственно с R- и S-входами ИВИ 8 (фиг.1). Выход триггера 28 подключен к первому входу элемента "И" 29, второй вход которого соединен с выходом УГИ 12 (фиг.1). Выход элемента "И" 29 соединен со счетным входом счетчика СЧ 30, вход установки в исходное состояние которого через элемент τ 31 задержки импульса соединен с S-входом ИВИ 8. Выходы счетчика 30 являются выходом устройства ИВИ 8 и соединены с входом ВЫЧ 14 (фиг.1).

Рассмотрим пример реализации способа с помощью устройства, представленного на фиг.1, 2, 3. Этап калибровки устройства осуществляется так же, как и в прототипе, а именно, до начала измерения в вычислитель 14 заносят координаты Xi точек регистрации объекта, на которые разбивают весь путь и величину постоянной скорости Vэ. На шину 16 подают сигнал установки устройства в исходное состояние, а на шину 15 управления подают сигнал установки устройства в исходное состояние в режиме калибровки. При этом ключ 5 замыкается, блок ключей источника опорного напряжения 13 переключается на подключение выходов второго счетчика 9 к адресным входам блока памяти источника опорного напряжения 13, а ключ 6 размыкается. В этот момент запускается эталонный объект по траектории движения. В момент прохождения объектом датчика 1 в последнем возбуждается сигнал и при достижении его максимального значения срабатывает БВ 4, с выхода которого сигнал через замкнутый ключ 5 поступает на вход вычислителя 14, который начинает отсчитывать интервал времени ti, за который эталонный объект достигает точек траектории с координатами Xi. В момент равенства величины ti и величины t, рассчитанной вычислителем 14 по величинам Xi и Vэ, на выходе ВЫЧ. 14 появляется сигнал, который поступает на управляемый ИОН 13. По этому сигналу осуществляется запись в БП 25, входящий в ИОН 13, кода, соответствующего сигналу, поступающему с выхода БД 3, и через первый элемент "ИЛИ" 10 - на счетный вход первого счетчика 9. Код на выходе последнего увеличивается на единицу и поступает в ИОН 13 для выбора следующего значения ti+1э для следующей расчетной точки с координатой Xi+1 и так далее, пока не произойдет запись величин сигналов, поступающих из БД 3 в ИОН 13, для всех расчетных точек, расположенных на траектории движения объекта между двумя датчиками.

Как и в способе-прототипе и заявляемым способе на этапе калибровки расстояние между точками калибровки выбираются, исходя из необходимой погрешности задания координаты регистрации движущегося объекта при определении скорости, т.е. при калибровке создается "линейка" из точек (координат) регистрации с дискретизацией Δx>Δх0, на которой на этапе измерения и производят выбор координат (точек) регистрации движущегося объекта. В результате калибровки устройства в блоке памяти 25 ИОН 13 будут записаны значения отношений напряжений двух соседних точек регистрации на траектории движения с заданными координатами Xi.

В исходном состоянии в устройстве производится расчет и ввод в вычислитель 14 начального абсолютного значения погрешности измерения средней скорости, состоящей из погрешности измерения интервала времени и погрешности задания интервала пути, а в элемент сравнения 20 вводится значение предельного интервала измерения скорости Δx0.

Для осуществления измерения скорости перемещения контролируемого объекта снимают сигнал с шины 15 управления, в результате чего ключ 5 размыкается, а ключ 6 замыкается, и подают сигнал на шину 16, т.е. переключают устройство из режима калибровки в рабочий режим и приводят устройство в исходное состояние. На входе СС 7 с выхода ИОН 13 устанавливается напряжение, соответствующее нахождению объекта в точке траектории с координатой Х1. В процессе измерения скорости контролируемого объекта происходит сравнение на элементе 7 непрерывного сигнала f, получаемого в результате деления сигналов двух датчиков в блоке 3, и фиксированного значения сигнала f поступающего с выхода ИОН 13. При этом на второй вход ИВИ 8 поступают импульсы от УГИ 12, заполняя счетчик 30 до момента прихода переднего фронта следующего импульса от СС 7, т.е. происходит подсчет количества импульсов от УГИ 12 за время между двумя импульсами от СС 7, а код на выходе ИВИ 8 пропорционален времени прохождения объекта между двумя соседними точками регистрации Xi и Х2 на траектории движения. При наступлении равенства этих сигналов на выходе СС 7 формируется импульс калиброванной длительности, который поступает на вход "ОСТАНОВ" ИВИ 8, через первый элемент "ИЛИ1" 10 на счетный вход счетчика 9 и через первый элемент задержки импульса τ1 17 на вход "ЗАПУСК ВЫЧИСЛЕНИЯ" вычислителя 14. Импульс с выхода СС 7, пройдя через первый элемент "ИЛИ" 10 на вход счетчика 9, увеличивает выходной код последнего на единицу, после чего этот код поступает на адресный вход вычислителя 14. Определенный вычислителем 14 код координаты Xi, поступая на адресные входы ИОН 13, обеспечивает выборку из памяти последнего следующего значения f для фиксации движущегося объекта в следующей точке с координатой Xi и т.д. до тех пор, пока объект не пройдет мимо всех точек регистрации Xi до датчика 2.

После окончания измерения временного интервала в ИВИ 8 вычислитель 14 по импульсу с выхода первого элемента τ1 17 задержки импульса определяет новый интервал Δxi измерения скорости. После окончания вычислений измеренное значение временного интервала запоминается также в РП 19, а через задержку, величина которой определяется вторым элементом задержки импульса τ2 18, осуществляется обнуление счетчика 30 в ИВИ 8 и включение его на подсчет импульсов с УГИ 12, т.е. измерение нового интервала времени. Запомненное в РП 19 значение временного интервала используется для расчета в вычислителе 14 расстояния Δxi, между последующими парами точек (координат) регистрации. В вычислителе 14 определяется значение новой координаты регистрации местоположения объекта в соответствии с выражением Xi=Xi-1+Δxi. По данному значению координаты осуществляют выбор каждого значения эталонной функции для соответствующей точки регистрации.

Таким образом, в процессе измерения скорости объекта в ИВИ 8 определяют временной интервал прохождения объектом расстояния между соответствующими точками регистрации, а в вычислителе 14; определяют скорость движения объекта на текущем интервале регистрации скорости. После этого интервал времени Δti, в течение которого объект двигался на i-м интервале измерения скорости, запоминается в РП 19. Вычисление и запоминание скорости на каждом интервале происходит в вычислителе 14 по формуле

По окончании процесса измерения с выхода вычислителя 14 получается информация о скорости объекта.

Причем, согласно предлагаемому способу осуществляется последовательное определение интервалов пути Δxi, начиная с интервала между второй и третьей точками регистрации объекта по формуле (14), и выбор на траектории движения соответствующей этому результату расчета точки регистрации объекта. Полученное значение Δxi на элементе сравнения 20 сравнивается с заданным значением Δх0. Если Δxi>Δx0, то на выходе элемента сравнения 20 формируется сигнал, который поступает на вход вычислителя 14. При этом после измерения на данном интервале движения временного интервала Δti осуществляется определение по формуле (22) среднего значения скорости на заданных согласно формулам (14), (19) интервалах пути. В результате обеспечивается измерение средней на интервале скорости с минимальной суммарной погрешностью.

В случае Δxi≤Δх0 на выходе элемента сравнения 20 формируется сигнал, который также поступает на вход вычислителя 14 и переключает его на вычисление Ti по формуле (21) (для начального интервала измерения скорости по формуле (20)). Код, соответствующий рассчитанному значению Ti, поступает на установочные входы управляемого генератора импульсов 12. При этом изменяется коэффициент деления управляемого делителя частоты 22 и, следовательно, изменяется частота управляемого генератора импульсов 12, которая является опорной частотой для измерителя временных интервалов 8.

После измерения на интервале движения Δх0 временного интервала прохождения его объектом Δti с опорной частотой, определенной по формулам (20) (на начальном интервале измерения скорости по формуле (21)), осуществляется определение по формуле (22) среднего значения скорости на интервале пути Δх0. В результате обеспечивается измерение средней на интервале скорости с минимальной суммарной погрешностью.

Наиболее целесообразно использование предлагаемого способа измерения скорости при решении задач управляемого разгона, например, в электродинамических ускорителях масс, когда необходимо иметь точную информацию о скорости объекта в реальном времени в процессе разгона для формирования команд управления подводом энергии к ускорителю масс и, особенно, на конечном участке контролируемой траектории движения.

Способ измерения скорости линейного перемещения объекта, основанный на использовании датчиков положения, установленных вдоль траектории движения, предварительном формировании и запоминании эталонной функции как отношения зависимостей от координаты местоположения объекта выходных напряжений двух соседних датчиков положения, измерении текущих значений напряжений этих датчиков в процессе движения объекта, определении текущей функции от времени отношения этих напряжений, сравнении значений эталонной и текущей функции, определении и запоминании моментов времени ti равенства значений текущей функции заданным значениям эталонной функции, определении по эталонной функции значений координат Xi положения объекта, задании их в качестве точек Δti=ti-ti-1 регистрации, соответствующих упомянутым моментам, вычислении интервалов времени Δti=ti-ti-1 прохождения объектом расстояния Δxi между соседними точками регистрации Xi-1 и Xi-1 и определении значений средней скорости на интервале пути Δхi по формуле

,

где Δxi=Xi-Xi-1 и Δti - соответственно интервал пути и интервал времени между моментами регистрации ti и ti-1; i=1, 2, ..., N-1; N - количество точек регистрации, причем при задании координат Xi регистрации с шагом Δхi интервал пути Δxi между первым и вторым моментами регистрации, соответствующими координатам Х2 и X1 местоположения объекта, определяют по формуле

а интервалы пути Δх1 между последующими моментами регистрации определяют по формуле

где σМ1 - среднеквадратическое отклонение методической погрешности на 1-м интервале пути между соседними точками регистрации объекта

закон изменения отношения среднеквадратических отклонений методической погрешности σMi+1 на (i+1)-м и σMi на i-м интервале пути между соседними точками регистрации объекта; σx - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности задания координаты регистрации объекта; σt - среднеквадратическое отклонение инструментальной погрешности измерения интервала времени Δt; Δti-1 - время прохождения объектом интервала пути Δх-1 между двумя соседними точками регистрации, предшествующего интервалу пути Δхi, полученный результат Δxi сравнивается с заданным интервалом Δх0, кратным длине разгоняемого объекта, и если Δхi>Δх0, то на данном интервале Δхi вычисляется текущее значение скорости Vi, а при условии Δхi≤Δх0 на начальном интервале измерения скорости по формуле

определяется период T1 такта измерения интервала времени Δt1, а в общем случае по формуле

определяют период Тi такта измерения интервала времени Δti, измеряют временной интервал и на интервале Δx0 определяют текущее значение скорости Vi.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения основных параметров движения рельсового экипажа. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения скорости линейного перемещения объектов по заданной траектории. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для измерения параметров движения, в том числе закона изменения скорости по траектории движения, например, движущегося проводника с током.

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано в противобоксовочных устройствах локомотивов для измерения параметров их движения, в частности линейной скорости.

Изобретение относится к производству кабельных изделий, конкретнее к измерению скорости движущегося кабельного изделия. .

Изобретение относится к технике измерения скорости, а более конкретно - для прецизионного измерения движения протяженных объектов, например скорости движения кабелей, проводов, проката.

Изобретение относится к устройствам для измерения времени срабатывания средств инициирования

Изобретение относится к области измерительной техники, а именно к измерению параметров движущихся поверхностей

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения пройденного пути и скорости движения магистральных и маневровых локомотивов с возможностью последующей передачи этих параметров в систему управления локомотивом
Изобретение относится к области транспортного машиностроения, в частности к испытаниям автотранспортных средств

Изобретение относится к области транспортного машиностроения, в частности к стендовым испытаниям автомобилей

Изобретение относится к измерительной техники и может быть использовано для измерения линейных ускорений контролируемых объектов в инерционных навигационных системах

Изобретения относятся к испытательному оборудованию. Способ определения характеристик срабатывания пиротехнических изделий состоит в том, что на элемент накаливания пиротехнического изделия подают электрический ток от источника постоянного тока, фиксируют момент t1 подачи тока и значение величины поданного тока I. Фиксируют момент воспламенения заряда пиротехнического изделия t2 по моменту появления вибрации на корпусе пиротехнического изделия, определяют время инициирования пиротехнического изделия Т и для получения зависимости времени инициирования Т от различных значений величины подаваемого тока I повторяют вышеперечисленные операции при различных значениях величины токов. Устройство для определения характеристик срабатывания пиротехнических изделий состоит из цепи подрыва с источником питания, подключенной к элементу накаливания пиротехнического изделия. В него введены устройство для обнаружения вибраций, установленное на пиротехническом изделии, и блок определения времени инициирования. Цепь подрыва состоит из последовательно соединенных источника питания, ключа для замыкания цепи, элемента накаливания пиротехнического изделия, устройства измерения силы тока в цепи подрыва. Выходы устройства для обнаружения вибраций и устройства измерения силы тока электрически подключены к входам блока определения времени инициирования. Повышается достоверность испытаний. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретения относятся к испытательному оборудованию. Способ определения характеристик срабатывания пиротехнических изделий состоит в том, что на элемент накаливания пиротехнического изделия подают электрический ток от источника постоянного напряжения, фиксируют момент t1 подачи тока и значение величины поданного тока I. Фиксируют момент воспламенения заряда пиротехнического изделия t2 по моменту появления скачка тока на элементе накаливания пиротехнического изделия и определяют время инициирования пиротехнического изделия Т как разницу между моментом воспламенения заряда пиротехнического изделия t2 и моментом подачи постоянного электрического тока t1. Устройство для определения характеристик срабатывания пиротехнических изделий состоит из цепи подрыва с источником питания, подключенной к элементу накаливания пиротехнического изделия. В устройство введен блок определения времени инициирования. Цепь подрыва состоит из последовательно соединенных источника питания, ключа для замыкания цепи, элемента накаливания пиротехнического изделия, устройства измерения силы тока в цепи подрыва и регулируемого сопротивления. Выход устройства измерения силы тока электрически подключен к входу блока определения времени инициирования. Источник питания выполнен в виде источника постоянного напряжения. Повышается достоверность испытаний. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к средствам определения скорости транспортных средств. Техническим результатом является повышение точности определения скорости транспортного средства посредством обеспечения ее определения относительно дороги, по которой движется транспортное средство. В системе процессор в режиме калибровки идентифицирует на захваченных изображениях признак транспортного средства, вычисляет размер в пикселях признака транспортного средства захваченных изображений, принимает геодезическое расстояние транспортного средства вдоль дороги в моменты времени захвата захваченных изображений, формирует таблицу соответствия, соотносящую размер признака с указанным геодезическим расстоянием, процессор в режиме контроля идентифицирует на захваченных изображениях признак транспортного средства, вычисляет размер в пикселях указанного признака, определяет указанное геодезическое расстояние на каждом изображении с использованием вычисленных размеров в качестве входных данных сформированной таблицы соответствия, определяет скорость транспортного средства. 3 н. и 26 з.п. ф-лы, 11 ил.

Изобретение относится к области измерения параметров срабатывания капсюлей-детонаторов с ударно-волновой трубкой в неэлектрических системах взрывного дела. Устройство для измерения параметров срабатывания капсюля-детонатора с ударно-волновой трубкой состоит из узла для подрыва капсюля-детонатора, узла инициирования детонационного процесса в ударно-волновой трубке, измерителя времени, датчика запуска измерителя времени, датчика фиксации момента детонации капсюля-детонатора, узла питания и обработки сигналов от датчиков, датчика измерения скорости детонационного процесса в ударно-волновой трубке. Датчик измерения скорости детонационного процесса в ударно-волновой трубке расположен на расстоянии 1 м от датчика запуска измерителя времени и на расстоянии 1 м от конца отрезка ударно-волновой трубки, закрепленного в капсюле-детонаторе. Достигается возможность с высокой точностью измерить параметры срабатывания капсюля-детонатора с отрезком ударно-волновой трубки для всех известных неэлектрических систем взрывания подобного типа. 5 з.п. ф-лы, 1 ил.
Наверх