Флюс для конвертеров с магнезитовой футеровкой

Изобретение относится к металлургии, в частности к производству стали. Флюс включает магнезиальный флюс с содержанием оксида магния не менее 20% и компонент для наведения шлака. В качестве компонента для наведения шлака используют красную глину с содержанием смеси оксидов алюминия, железа, кремния, магния и кальция при следующем соотношении, мас.%: оксид алюминия от 12 до 27, оксиды железа (FeO+Fe₂О₃) от 2,5 до 15, оксид кремния от 43 до 74, оксид магния от 0,7 до 7,3, оксид кальция от 0,5 до 7,7, оксиды щелочных металлов (Na₂О, К₂O) от 1,4 до 8,7, примеси других минералов - от 0,9 до 5,6. При этом соотношение между красной глиной и магнезиальным флюсом, мас.%: красная глина от 10 до 40, флюс - остальное. Использование изобретения позволяет регулировать температуру плавления шлакообразующей смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера, расширить арсенал шлакообразующих средств для сталеплавильного производства. 1 табл.

 

Изобретение относится к металлургии, в частности к производству стали.

Скоротечность процесса конверторного производства, т.е. небольшая продолжительность плавки, требует создания условий для быстрого наведения шлака по количеству, гомогенности и достижения его максимально положительного влияния на процесс выплавки стали. Кроме того, быстрое наведение шлака имеет большое значение для минимизации разрушения футеровки стенок конвертера из-за растворения оксида магния футеровки в процессе шлакообразования. Для защиты футеровки от разрушения используют известково-магнезиальные флюсы с большим содержанием оксида магния (более 20%). Их действие основано на установлении химического равновесия между оксидами магния футеровки и шлака. При этом с целью максимального сохранения футеровки возникает задача сокращения времени установления химического равновесия и достижения его на ранних стадиях плавки.

Известен флюс для конвертеров с магнезитовой футеровкой, который содержит (мас.%): оксиды магния от 26 до 35, оксиды алюминия от 0,3 до 7,0, оксиды железа от 5,0 до 15,0, оксиды кремния от 0,5 до 7,0, оксиды кальция - остальное (РФ, патент №2145357, С21С 5/36, С21С 5/54, 10.02.2000).

Недостатком известного флюса для конвертеров с магнезитовой футеровкой является то, что он имеет пониженную температуру плавления благодаря принятому соотношению компонентов, что не позволяет регулировать температуру плавления шлакообразующей смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера, а кроме того, делает его специфичным по составу и ограничивает использование флюса в сталеплавильном производстве.

Наиболее близким к предлагаемому является флюс для конвертеров с магнезитовой футеровкой, в котором для понижения температуры плавления шлака используют фторид кальция - плавиковый шпат (РФ, патент №2148089, С21С 5/36, С21С 5/54, 27.04.2000).

Плавиковый шпат регулирует температуру плавления шлака и применяется в металлургических процессах для интенсификации шлакообразования. Плавиковый шпат, обладая низкой температурой плавления 1360°С, снижает температуру плавления всей гетерогенной системы, присутствующей в шлаке, способствует снижению вязкости шлакового расплава, т.е. повышает его жидкоподвижность. Однако помимо положительных моментов использования плавикового шпата имеются негативные: повышается активность закиси железа в шлаке, что приводит к ускоренному износу футеровки. Плавиковый шпат оказывает существенное отрицательное воздействие на футеровку конвертера. Даже находясь в минеральной ассоциации с другими компонентами шлака, плавиковый шпат не ослабляет своей активности в разъедании огнеупоров. Обладая низкой вязкостью и хорошей смачиваемостью, шпат проникает в поры, трещины и швы футеровки, увлекая за собой и коррогинеты. В результате известный флюс для конвертеров с магнезитовой футеровкой, несмотря на низкое содержание полевого шпата (от 4 до 5%), оказывает на футеровку конвертера разрушающее действие.

Интенсивность наведения шлака определяется количеством введенного в состав флюса шпата. Однако количество шпата во флюсе критично, так, увеличение его снижает производительность процесса плавки вследствие возрастания электропроводности расплава, одновременно увеличивается загрязненность стали неметаллическими включениями, что ограничивает его применение при выплавке высококачественных сталей, а уменьшение количества плавикового шпата не обеспечивает необходимой жидкоподвижности шлака.

Кроме того, при использовании плавикового шпата выделяются фтористые соединения, что делает известный флюс экологически вредным. При этом плавиковый шпат является дефицитным и дорогостоящим компонентом флюса, что повышает себестоимость известного флюса.

Таким образом, выявленные в результате патентного поиска аналог и наиболее близкий к предлагаемому флюсы для конвертеров с магнезитовой футеровкой при осуществлении не позволяют достичь технического результата, заключающегося в возможности регулирования температуры плавления шлакообразующей смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера, в возможности широкого использования в сталеплавильном производстве, в повышении экологичности, в снижении себестоимости, в расширении арсенала шлакообразующих средств для сталеплавильного производства.

Заявленное изобретение «Флюс для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой» решает задачу создания соответствующего флюса, осуществление которого обеспечивает достижение технического результата, заключающегося в возможности регулирования температуры плавления шлакообразующей смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера, в возможности широкого использования в сталеплавильном производстве, в повышении экологичности, в снижении себестоимости, в расширении арсенала шлакообразующих средств для сталеплавильного производства.

Сущность заявленного изобретения состоит в том, что во флюсе для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой, который включает магнезиальный флюс с содержанием оксида магния не менее 20% и компонент для наведения шлака, новым является то, что в качестве компонента для наведения шлака используют красную глину в количестве 10-40 мас.% от всего флюса, содержащую смесь оксидов алюминия, железа, кремния, магния, кальция и оксидов щелочных металлов (Na₂O, К₂O) при следующем соотношении, мас.%:

оксид алюминия	12-27
оксиды железа (FeO+Fe2O3)	2,5-15
оксид кремния	43-74
оксид магния	0,7-7,3
оксид кальция	0,5-7,7
оксиды щелочных металлов (Na2O, К2O)	1,4-8,7
примеси других минералов	0,9-5,6

Технический результат достигается следующим образом. Глины - это связные несцементированные осадочные породы, с преобладанием глинистых минералов, держатся в куске благодаря межмолекулярным силам и сцеплению между тончайшими частицами. По одной из классификаций глинистые частицы имеют d<0,005 мм (Геологический словарь, т.1, М., 1972, с.171). Глина - это вторичный продукт земной коры, осадочная горная порода, образовавшаяся в результате разрушения скальных пород в процессе выветривания. Образование глины идет, главным образом, на поверхности суши в результате процессов выветривания. Основным источником глинистых пород служит полевой шпат, при распаде которого под воздействием атмосферных явлений образуются каолинит и другие гидраты алюминиевых силикатов. Минералы горных пород, соприкасаясь с атмосферой и подвергаясь механическому и химическому воздействию воды и воздуха, постепенно изменяются, разрушаются и переходят в минералы глины. Первичные глины образовались в геологические эпохи интенсивного выветривания. Континентальные образования глин, возникающие в результате разложения горных пород и в результате накопления глинистых продуктов при выветривании, относятся к элювиальным глинам. Некоторые глины осадочного происхождения образуются в процессе местного накопления упомянутых минералов, но большинство из них представляют собой наносы водных потоков, выпавшие на дно озер и морей, а также являются продуктом разрушения горных пород. Такие глины относятся к аллювиальным (Краткая химическая энциклопедия, М., 1961, с.968; http://ru.wikipedia.org.; Геологический словарь, т.1, М., 1972, с.171, 174).

Глины разного типа широко применяют в промышленности. Красные глины (железисто-монтмориллонитовые, основной состав: MgO, Al₂O₃, 3SiO₂, 1,5Н₂O; FeO, Fe₂O₃) используют в качестве строительных материалов, в изделиях грубой керамики, в гончарном производстве, в производстве разного рода вспученных глин, например керамзита, служащих заполнителем легких бетонов (Краткая химическая энциклопедия. М., 1961, с.968; http://ru.wikipedia.org.).

Патентный поиск не выявил применения красной (железисто-монтмориллонитовой) глины в сталелитейном производстве в качестве компонента для наведения шлака. Из этого следует, что заявленное изобретение расширяет арсенал шлакообразующих средств для сталеплавильного производства.

Возможность применения красной глины в сталелитейном производстве подтверждается следующим образом. Из результатов патентного поиска (РФ, патент №2145357, С21С5/36, С21С 5/54, 10.02.2000; РФ, патент №2148089, С21С 5/36, С21С 5/54, 27.04.2000) известно, что для шлакообразования в сталеплавильном производстве используют флюсы для конвертеров с магнезитовой футеровкой, в состав которых входят оксиды магния, алюминия, железа, кремния и кальция в требуемых соотношениях компонентов. Из литературы известно, что значительную часть глинообразующих минералов составляют оксид алюминия и оксид кремния. Кроме того, в состав глин входят оксиды магния, железа и кальция (http://ru.wikipedia.org.).

Авторами изобретения выполнен лабораторный анализ химического состава нескольких природных месторождений красной железисто-монтмориллонитовой глины элювиального и аллювиального типов и определены массовые соотношения между шлакообразующими компонентами глины: оксиды магния, алюминия, железа (FeO+Fe₂O₃), кремния и кальция. В результате авторами изобретения установлено, что в красной глине содержится смесь шлакообразующих минералов: оксидов алюминия, железа, кремния, магния и кальция при следующем соотношении, мас.%: оксид алюминия от 12 до 27, оксиды железа (FeO+Fe₂O₃) от 2,5 до 15, оксид кремния от 43 до 74, оксид магния от 0,7 до 7,3, оксид кальция от 0,5 до 7,7, оксиды щелочных металлов (Na₂O, К₂O) от 1,4 до 8,7, остальное - от 0,9 до 5,6.

Кроме того, авторами опытным путем установлено, что температура плавления красной глины, имеющей указанный выше состав, составляет от 1100 до 1200°С, т.е. красная глина является легкоплавким материалом.

Высокое содержание оксида кремния в красной глине, используемой в заявленном изобретении, при низком содержании оксида кальция и оксида магния (оксид кремния от 43 до 74%; оксид кальция от 0,5 до 7,7%; оксид магния от 0,7 до 7,3%) обеспечивает ее низкую водопроницаемость, а следовательно, практически не вносит во флюсовую смесь освобожденные несвязанные ионы кислорода.

Известно, что двуокись кремния (до определенных количественных значений), так же, как и оксид алюминия, увеличивает электросопротивление шлака, что повышает производительность процесса, а также увеличивает окислительный потенциал шлака. При этом количественное содержание двуокиси кремния ограничивается требованиями к основности шлака. Авторами опытным путем выявлено, что в магнезиальном флюсе с содержанием оксида магния не менее 20% использование в качестве компонента для наведения шлака красной глины с заявленным составом позволяет получить основность шлака 3,5.

Несмотря на высокое содержание в красной глине оксидов алюминия это не приводит к заметному содержанию во флюсовой смеси тугоплавких алюминатов кальция, что объясняется низким содержанием оксидов кальция (оксид алюминия от 12 до 27%; оксид кальция от 0,5 до 7,7%). В результате это позволяет получить низкую температуру плавления флюсовой смеси, т.е. на начальном этапе плавки, и сохранить постоянный и равномерно распределенный тепловой режим плавки. При этом имеющееся количественное содержание оксидов алюминия в красной глине (оксид алюминия от 12 до 27%), используемой для наведения шлака, не снижает скорость растворения флюса в шлаковом расплаве.

Известно, что быстрое наведение шлака способствует быстрому установлению динамического и химического равновесия между оксидами магния футеровки конвертера и расплава, т.е. практическому прекращению всех химических процессов в расплаве, что способствует сохранению футеровки стен конвертера. Введение в состав флюса для конвертеров с магнезитовой футеровкой красной глины в качестве компонента для наведения шлака обеспечивает снижение температуры наведения шлака за счет снижения температуры плавления флюсовой смеси, поскольку сама глина является плавнем и имеет низкую температуру плавления. Низкая температура плавления флюсовой смеси в заявленном изобретении обусловлена наличием в составе красной глины окислов щелочных металлов (Na₂O, К₂O) в количестве от 1,4 до 8,7%, имеющей температуру плавления ниже 1000°С. В результате первыми начинают плавиться составляющие щелочной группы (Na₂O, К₂O), образуя на поверхности расплава многочисленные ямки с жидкой фазой, в которых идет плавление других компонентов глины. Далее лавинообразно за глиной в процесс плавления втягивается флюс. Это позволяет, используя заявленное соотношение масс между красной глиной и магнезиальным флюсом (мас.%): красная глина от 10 до 40, флюс - остальное и изменяя количественное содержание глины во флюсе, регулировать температуру плавления шлакообразующей смеси в широком диапазоне с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера. При этом внесение красной глины во флюс в количестве менее 10% приближает температуру плавления смеси к температуре плавления флюса. Внесение красной глины во флюс в количестве 40% обеспечивает получение минимальной температуры плавления флюса. Внесение красной глины во флюс в количестве более 40% приводит к количественному снижению в расплаве оксида магния, что недопустимо в отношении сохранения футеровки конвертера от разрушения.

Как показал опыт, процесс образования шлака идет от 1,5 до 2 минут, в то время как продолжительность плавки в среднем составляет от 30 до 35 минут, т.е. наведение шлака происходит в начальной стадии плавки. Это позволяет организовать химическое и динамическое равновесие в расплаве между оксидами магния футеровки и расплава уже в начальной стадии плавки, что, в свою очередь, сохраняет футеровку конвертера от разрушения практически в течение всей плавки.

Кроме того, благодаря тому что глинистые частицы имеют d<0,005 мм (Геологический словарь, т.1, М., 1972, с.171), состав флюсовой смеси однороден по распределению в нем компонентов, входящих в красную глину, что обеспечивает равномерное распределение температуры расплава заявленного флюса, а следовательно, равномерное образование шлака и равномерный тепловой режим плавки. Как показали исследования, химический состав шлака, полученного с использованием красной глины в качестве компонента для наведения шлака, имеет высокую однородность.

Кроме того, красная глина, обладая низкой температурой плавления (являясь легкоплавкой), имеет сравнительно низкую жидкоподвижность расплава. В результате она оказывает на футеровку только поверхностное действие. Авторами были проведены опыты по сравнению характеру воздействия на футеровку плавикового шпата и красной глины заявленного состава. На лабораторных образцах определяли устойчивость огнеупоров к действию флюсующих материалов: красной глины и плавикового шпата. Образцы изготавливали из периклазового плавленного порошка, который составляет основу футеровуки конверторов. В образцах выполняли специальное углубление, в который помещали испытываемые флюсы. После нагрева до 1600°С определяли площадь пропитки (%) огнеупора шлаком путем разреза образца по центральной оси. Результаты показали, что уже по истечении одной минуты площадь пропитки шлаком, образованным флюсом с плавиковым шпатом, составила 11,1%, а через 6 минут испытаний - 40,1%. В то время как максимальная площадь пропитки шлаком, образованным флюсом с красной глиной, только на пятой минуте испытаний составила 9,1%, а через 7 минут испытаний составила 10,5%. Результаты исследований позволяют сделать вывод о том, что заявленный флюс для конвертеров с магнезитовой футеровкой с красной глиной в качестве компонента для наведения шлака до установления в расплаве химического и динамического равновесия практически не оказывает отрицательного действия на футеровку конвертера, в то время как было изложено выше, в прототипе плавиковый шпат оказывает существенное отрицательное воздействие на футеровку конвертера в течение всей плавки. Это объясняется тем, что даже находясь в минеральной ассоциации с другими компонентами шлака, плавиковый шпат не ослабляет своей активности в разъедании огнеупоров. Обладая низкой вязкостью и хорошей смачивамоестью, шпат проникает в поры, трещины и швы футеровки, увлекая за собой и другие коррогинеты.

Известно, что от количественного содержания оксидов железа зависят тепловые потери расплава, которые образуются при разложении оксидов железа. Наличие в составе красной глины в заданном соотношении оксидов алюминия и оксидов железа (оксид алюминия от 12 до 27, оксид железа от 2,5 до 15) повышает активность оксидов железа до величины, которая позволяет увеличить скорость растворения флюса в шлаковом расплаве, сохраняя при этом низкую температуру плавления. При этом, как показал опыт, присутствие в красной глине оксидов железа в пределах от 2,5 до 15% обеспечивает минимальное отрицательное воздействие оксидов железа в шлаке на футеровку печи. Это объясняется тем, что имеющееся в красной глине, используемой в заявленном изобретении, соотношение масс между оксидами алюминия, магния и оксидами железа (оксид алюминия от 12 до 27%, оксид магния от 0,7 до 7,3%, оксиды железа от 2,5 до 15%) оптимизирует содержание оксидов железа в шлаке, частично тормозя образование оксидов железа, благодаря близости величин ионных радиусов железа, магния и алюминия. Замедление перехода оксида железа в самостоятельную фазу не приводит к повышению активности оксидов железа до такой величины, при которой оксиды железа агрессивно воздействуют на огнеупорную футеровку сталеплавильного агрегата, вытягивая из нее оксиды магния и, тем самым, проявляя свои разрушительные действия. В результате на начальном этапе наведения шлака, когда расплав еще не содержит требуемой концентрации оксидов магния, футеровка не портится. Одновременно скоротечность процесса формирования шлака с использованием красной глины с заявленным составом в качестве компонента для его наведения позволяет минимизировать время воздействия окислов железа, входящих в состав глины, на футеровку конвертера, так как, благодаря содержанию в заявленном флюсе оксида магния не менее 20%, в расплаве достигается оптимальная концентрация оксидов магния: после плавления известково-магнезиального флюса в расплаве создается химическое и динамическое равновесие между оксидами магния футеровки и расплава и концентрация оксидов магния в расплаве сохраняется в пределах оптимальной, требуемой для сохранения футеровки стен конвертера: от 8 до 12% или выше - в пределах, требуемых для выплавки определенного сорта стали.

Таким образом, заявленная флюсовая смесь обеспечивает наведение шлака в начальной стадии плавки, что позволяет организовать химическое и динамическое равновесие в расплаве между оксидами магния футеровки и расплава уже в начальной стадии плавки. Поскольку процесс образование шлака идет от 1,5 до 2 минут, то футеровка конвертера не подвергается разрушительному воздействию флюса в течение практически всей плавки. Кроме того, из вышеизложенного следует, что используемая для наведения шлака красная глина не влияет на качество плавки, а заявленный флюс включает оксида магния не менее 20%. Это позволяет, изменяя количественное содержание глины во флюсовой смеси в заявленном количестве, получить широкий диапазон температур плавления флюсовой смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера и одновременно обеспечивает возможность широкого использования заявленного флюса в сталеплавильном производстве без снижения качества плавки.

Кроме того, заявленное соотношение между красной глиной и магнезиальным флюсом позволяет разделить функции: использовать красную глину только для регулирования температуры плавления смеси, а магнезиальный флюс, включающий не менее 20% оксида магния, использовать по прямому назначению: для создания равновесного состояния между оксидами магния футеровки и расплава. Это также обеспечивает возможность широкого использования заявленного флюса в сталеплавильном производстве.

Использование в заявленном флюсе природного материала в качестве компонента для наведения шлака красной глины (железисто-монтмориллонитовой) снижает себестоимость флюса, так как красная глина представляет собой готовую смесь шлакообразующих компонентов. Причем, как показал опыт, наличие в ней примесей других минералов, не участвующих в процессе шлакообразования (остальное от 0,9 до 5,6%), не оказывает существенного влияния на физические и химические свойства флюса.

Кроме того, глина как природный материал не требует специальных условий хранения, что делает ее срок хранения практически неограниченным, упрощает условия хранения флюса и снижает его себестоимость. Применение красной глины заявленного состава позволяет отказаться от плавикового шпата, экологически опасного флюса для наведения шлака, дефицитного и дорогостоящего, в отличие от красной глины, что снижает себестоимость, улучшает экономические показатели в целом и повышает экологичность заявленного флюса для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой.

Патентный поиск не выявил использование красной глины с заявленным составом во флюсах для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой в качестве компонента для наведения шлака. Из чего следует, что возможность использования красной глины (железисто-монтмориллонитовой) во флюсах для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой в качестве компонента для наведения шлака расширяет арсенал шлакообразующих средств для сталеплавильного производства.

Из изложенного выше следует, что использование в заявленном флюсе красной глины в качестве компонента для наведения шлака позволяет изменять температуру плавления флюса в широких пределах без влияния на качество процесса плавки и одновременно позволяет минимизировать время формирования шлака, а значит, минимизировать время создания химического равновесия между оксидами магния футеровки и расплава и, тем самым, предохранить футеровку конвертера от разрушения.

Таким образом, из вышеизложенного следует, что заявленное изобретение «Флюс для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой» при осуществлении обеспечивает достижение технического результата, заключающегося в возможности регулирования температуры плавления шлакообразующей смеси с одновременной минимизацией разрушения футеровки стенок конвертера, в возможности широкого использования в сталеплавильном производстве, в повышении экологичности, в снижении себестоимости, в расширении арсенала шлакообразующих средств для сталеплавильного производства.

Заявленный флюс для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой готовят следующим образом. Магнезиальный флюс с содержанием оксида магния не менее 20% смешивают с красной глиной, которую используют в качестве компонента для наведения шлака, в количестве 10-40 мас.% от всего флюса. При этом используют красную глину с содержанием смеси оксидов алюминия, железа, кремния, магния и кальция при следующем соотношении, мас.%: оксид алюминия от 12 до 27, оксиды железа (FeO+Fe₂O₃) от 2,5 до 15, оксид кремния от 43 до 74, оксид магния от 0,7 до 7,3, оксид кальция от 0,5 до 7,7, оксиды щелочных металлов (Na₂O, К₂O) от 1,4 до 8,7, примеси других минералов от 0,9 до 5,6.

Красную глину добывали в Александровском карьере г. Кушва и Северском карьерах пос.Северский Свердловской области.

Пример. Брали магнезиальный флюс в составе, мас.%: оксид алюминия 5,78, оксид железа (Fe₂O₃) 6,84, оксид кремния 16,4, оксид магния 28,4, оксид кальция 38. Во флюс добавляли красную глину из Северского карьера пос.Северский Свердловской области в количестве от 10 до 40 мас.% от всего флюса через 5%.

Состав красной глины соответствовал формуле изобретения:

оксид алюминия	19,6
оксиды железа (FeO+Fe2O3)	10,2
оксид кремния	62
оксид магния	1,5
оксид кальция	1,27
окислы щелочно-земельных металлов (Na2O, К2O)	4,33
примеси других минералов	1,1

Температуру плавления полученного флюса определяли по методике огнеупорности материалов: фиксировали с помощью специальных пироскопов или пирометра температуры появления жидкой фазы в пирамидке (трехгранная пирамида), у которой в результате деформации образца, помещенного во внутрь пирамидки, вершина конуса наклонялась к основанию. Деформация определялась визуально.

Результаты измерений внесены в таблицу.

Магнезиальный флюс, мас.%	Красная глина, мас.%	Температура плавления полученного флюса, °С
100	0	>1670
90	10	1620
85	15	1610
80	20	1560
75	25	1530
70	30	1500
65	35	1480
60	40	1460

Из таблицы видно, что с увеличением количественного содержания красной глины в смеси температура плавления флюса активно снижается. При максимальном содержании красной глины в смеси температура плавления флюса снижается на 190°С.

По визуальной оценке, при наблюдении за ходом опытных плавок отмечено достаточно быстрое, уже на третьей минуте продувки, наведение жидкоподвижного шлака.

Флюс для производства стали в конвертере с магнезитовой футеровкой, включающий магнезиальный флюс с содержанием оксида магния не менее 20% и компонент для наведения шлака, отличающийся тем, что в качестве компонента для наведения шлака используют красную глину в количестве 10-40 мас.% от всего флюса, содержащую смесь оксидов алюминия, железа, кремния, магния, кальция и оксидов щелочных металлов (Na₂O, К₂O) при следующем соотношении, мас.%:

оксид алюминия	12-27
оксиды железа (FeO+Fe2O3)	2,5-15
оксид кремния	43-74
оксид магния	0,7-7,3
оксид кальция	0,5-7,7
оксиды щелочных металлов (Na2O, К2O)	1,4-8,7
примеси других минералов	0,9-5,6