Датчик тока и напряжения

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для одновременного измерения напряжения и тока в высоковольтных коаксиальных формирующих и передающих линиях. Технический результат - расширение информационных возможностей и повышение точности определения энергии и мощности, выделяемых в нелинейных нагрузках. В датчике тока (индуктивном поясе Роговского), выполненном в виде тороидальной катушки, намотанной на изоляционном каркасе, размещенной в кольцевой проточке на одном из рабочих электродов высоковольтной установки или линии передачи, прикрытой металлической крышкой и соединенной с рабочим электродом одним своим выводом напрямую, а другим выводом - через резистивную нагрузку, новым является то, что металлическая крышка изолирована от рабочего электрода и соединена с рабочим электродом через емкостную нагрузку. Кроме того, резистивная и емкостная нагрузки размещены за пределами рабочего электрода высоковольтной установки или обратного проводника линии передачи в отдельных дополнительных экранах; резистивная и емкостная нагрузки подключены через общий кабель к одному регистратору. 4 з.п. ф-лы, 7 ил.

 

Изобретение относится к электротехнике и предназначено для одновременного измерения тока и напряжения в высоковольтных коаксиальных формирующих и передающих линиях.

Задача измерения величины мощности, выделяющейся в высоковольтных электроразрядных установках в соответствии с формулой P=U·I, часто затруднена или не находит решения из-за невозможности одновременного измерения тока и напряжения в разрядной цепи, а точнее в исследуемой нагрузке.

Известны датчики напряжения и тока, представляющие собой самостоятельные (автономные) конструкции. Так, в статье (C.A.Ekdahl. Датчики напряжения и тока для эксперимента с Z-пинчем большой плотности.// Rev. Sci. Instrum., 51 (1980), №12, с.1645-1648) описаны емкостный датчик напряжения и датчик тока с индуктивным шунтом.

Емкостный датчик напряжения представляет собой (см. фиг.2 вышеуказанной статьи) цилиндрический зондовый электрод, имеющий емкостную связь с центральным проводником формирующей линии и гальваническую связь с осциллографом. Зондовый электрод (или электрод связи) выполнен в виде металлического стакана диаметром 1,6 см и длиной 2,3 см. Для установки и герметизации зондового электрода в наружный проводник формирующей линии вварен специальный фланец с отверстием по центру. Зондовый электрод установлен в этом отверстии так, что дно электрода связи находится заподлицо с внутренней поверхностью наружного проводника формирующей линии. Боковая поверхность электрода связи изолирована от наружного проводника формирующей линии и корпуса фланца при помощи тефлоновой изоляционной втулки. В дно зондового электрода впаян одним концом резистор, второй конец которого подпаян к центральному штырю радиочастотного коаксиального разъема, закрепленному на фланце. При вышеуказанных размерах зондового электрода его емкость относительно внутреннего высоковольтного проводника формирующей линии оказалось равной 2,2 пФ, а относительно наружного заземленного проводника формирующей линии - 8 пФ.

Вследствие малой емкости зондового электрода относительно земли выходной сигнал с емкостного датчика пропорционален производной напряжения на формирующей линии. От коаксиального разъема выходной сигнал с емкостного датчика передавался коаксиальным кабелем в экранированное помещение и там интегрировался пассивным интегратором с постоянной времени RC≥5 мкс. Благодаря использованию интегратора электромагнитные помехи, идущие по коаксиальному кабелю, интенсивно ослаблялись, а результирующий сигнал становился пропорциональным напряжению на формирующей линии. При использовании пятимикросекундных интеграторов и пятидесятиомного передающего кабеля расчетная чувствительность емкостного датчика составила 22 мВ/кВ.

Датчик тока с индуктивным шунтом представляет собой (см. фиг.4 статьи) кольцевую канавку, проточенную в одном из фланцев обратного токопровода коаксиальной формирующей линии. Фланцы в месте канавки разделены воздушным зазором. Жила измерительного кабеля напрямую или через резистор соединена с внутренней поверхностью одного фланца, а оплетка измерительного кабеля подключена к наружной поверхности второго фланца через корпус кабельного разъема. Другими словами, измерительный кабель подключен к малому по размерам (сечение 0,8 × 0,8 см) и, соответственно, тороидальному и малоиндуктивному витку с током.

Недостатки использования известных емкостного датчика напряжения и датчика тока с индуктивным шунтом:

- амплитудная, фазовая и временная погрешности измерении напряжения и тока и, соответственно, неточность определения мощности, выделяемой в нагрузке, так как емкостный датчик напряжения и датчик тока с индуктивным шунтом устанавливаются в различных частях устройства для термоядерного синтеза: емкостный датчик устанавливался в водяной формирующей линии; датчик тока - в разрядной камере; выходные сигналы от них к осциллографам передавались по различным кабелям;

- необходимость применения третьего устройства для синхронного запуска осциллографов и приема сигналов от емкостного датчика напряжения и датчика тока с индуктивным шунтом.

Этими же недостатками страдают и отечественные системы для измерения напряжения и тока в импульсных высоковольтных системах. Так, при создании и исследовании мощного импульсного рентгеновского источника (см. статью В.А.Филатов, А.М.Гафаров, В.М.Корепанов, Н.Д.Антонов, А.В.Плотникова. Малогабаритный источник рентгеновского излучения - Рапид-М. Труды VII Забабахинских научных чтений, Изд-во РФЯЦ-ВНИИТФ, г.Снежинск, 2003 г.) для измерения тока диода и напряжения на проходном изоляторе были применены два типа делителей напряжения: омические и емкостные делители напряжения, а также индуктивные пояса Роговского.

Делители напряжения и индуктивные пояса из-за их различной конструкции располагались в различных местах установки Рапид-М и подключались к различным измерительным устройствам: делители напряжения устанавливались за включающим разрядником конденсаторной батареи и напротив проходного изолятора; индуктивные пояса Роговского - на входе в вакуумную разрядную камеру. Напряжение на самом диоде (после плазменных размыкателей) не измерялось, и поэтому мощность, выделяемую в диоде, определить не удалось. Кроме того, выходные сигналы с делителей напряжения и поясов Роговского были сдвинуты по времени друг относительно друга, а на кабельных измерительных линиях наблюдались дополнительные помехи в виде выравнивающих токов.

Наиболее близким к заявляемому изобретению является датчик тока в виде индуктивного пояса Роговского (см. статью Вассерман С.Б. Работа пояса Роговского при измерении токов импульсных пучков наносекундной длительности. // Приборы и техника эксперимента, 1972, №2, с.99-103, рис.2), представляющий собой тороидальную катушку индуктивности на изоляционном каркасе, размещенную в металлическом экране - в кольцевой проточке на аноде ускорителя и охватывающую ток - пучок электронов. От электростатических наводок тороидальная катушка индуктивности закрыта Г-образной металлической крышкой, гальванически соединенной с экраном - анодом на одной стороне проточки и образующей воздушный (изоляционный) лабиринт в экране на другой стороне проточки. Один вывод катушки индуктивности соединен с экраном, а второй вывод катушки индуктивности - с центральным штырем радиочастотного разъема, закрепленного на экране. Нагрузкой пояса служит дисковый резистор УНУ-Ш-0,25, встроенный в разъем. От разъема отходит измерительный кабель, связанный с осциллографом ОК-19М. При равномерной намотке катушки индуктивности и выборе постоянной времени пояса τ_n=L/(R+r)>>τ_и, где L - индуктивность пояса; r и R - активное сопротивление обмотки пояса и внешней резистивной нагрузки соответственно; τ_и - длительность измеряемого импульса тока, ток в обмотке пояса и нагрузке обратно пропорционален числу витков катушки индуктивности i₂=i₁/w, где w - число витков обмотки пояса; i₁ - ток пучка электронов.

Недостатки прототипа - ограниченные информационные возможности (измерение только параметров тока и импульсного магнитного поля в ускорителе).

Задача изобретения - повышение точности интерпретации и понимания физических процессов в системах с нелинейной нагрузкой (в термоядерных установках, ускорителях заряженных частиц, электрогидравлических установках и т.п.), где между током и напряжением нет очевидной и определенной зависимости.

Технический результат предлагаемого изобретения - расширение информационных возможностей датчика за счет дополнительного измерения напряжения; повышение точности определения мощности, генерируемой и выделяемой в высоковольтных коаксиальных формирующих и передающих линиях путем снижения амплитудной, временной и фазовой погрешностей измерения составляющих этой мощности, а также упрощение и удешевление конструкции измерительного устройства.

Технический результат достигается тем, что в известном датчике тока (поясе Роговского), выполненном в виде тороидальной катушки, намотанной на изоляционном каркасе, размещенной в кольцевой проточке на одном из рабочих электродов высоковольтной установки или линии передачи, прикрытой металлической крышкой и соединенной с рабочим электродом одним выводом напрямую, а другим выводом - через резистивную нагрузку, новым является то, что металлическая крышка изолирована от рабочего электрода и соединена с рабочим электродом через емкостную нагрузку.

Кроме того, резистивная и емкостная нагрузки размещены за пределами рабочего электрода высоковольтной установки или линии передачи в отдельных дополнительных экранах; резистивная и емкостная нагрузки подключены через общий кабель к одному регистратору.

Изоляция металлической крышки от одного из электродов высоковольтной установки или обратного проводника линии передачи и соединение ее с электродом установки или обратным проводником линии передачи через емкостную нагрузку обеспечивает:

- свободное прохождение через твердотельный (в виде эпоксидной смолы) или пленочный изолятор между крышкой и рабочим электродом установки измеряемого магнитного поля к тороидальной катушке индуктивности и нормальную работу индуктивного датчика тока (пояса Роговского);

- превращение металлической крышки в электрод связи, емкостно связанный одновременно с высоковольтным и заземленным электродами высоковольтной установки. С учетом внешней емкостной нагрузки металлическая крышка становится одним из электродов емкостного делителя. Напряжение на крышке и емкостной нагрузке при этом становится равным V₂=V₁(C₁/C_H), где V₁ - напряжение на высоковольтном электроде; C₁ - емкость между высоковольтным электродом и металлической крышкой; С_н - емкость внешней нагрузки. Это напряжение ослаблено примерно в 10³-10⁴ раз, и его можно без опасений передать дальше по измерительному кабелю и измерить осциллографом и по нему судить о том, как ведет себя высокое напряжение в электрофизической установке;

- пространственное совмещение активных элементов индуктивного датчика тока и емкостного датчика напряжения (они находятся в одной точке линии передачи или на одном электроде высоковольтной установки) и ликвидацию временной погрешности в измерениях мощности (за счет отсутствия разности времен пробега электромагнитной волны от датчика напряжения к датчику тока) и амплитудной погрешности (за счет отсутствия разности напряжений между отдельными частями - точками высоковольтной установки);

- возможность изготовления датчика тока и напряжения в виде одной цельной конструкции - специального коаксиального переходника, который может быть встроен (врезан) в любую точку формирующей линии, или фрагмента рабочего электрода высоковольтной установки. Тем самым уменьшается вдвое число врезок в заземленный проводник линии передачи, и уменьшаются затраты на изготовление и эксплуатацию комбинированного датчика напряжения и тока;

- ликвидацию на кабельных измерительных линиях дополнительных помех в виде выравнивающих токов (разъемы от магнитного и емкостного датчиков расположены рядом и под одним электрическим потенциалом) и обеспечение безопасности использования современных двухлучевых цифровых осциллографов.

Расположение резистивной и емкостной нагрузок за пределами рабочего электрода (рабочего объема) высоковольтной установки или обратного заземленного проводника линии передачи и в отдельных экранах обеспечивает:

- повышение помехоустойчивости электрического и магнитного каналов измерений, так как мощное импульсное магнитное поле, создаваемое током в высоковольтной установке или в передающей линии, не пронизывает низковольтные и чувствительные к помехам цепи резистивной и емкостной нагрузок датчиков напряжения и тока;

- возможность регулирования (за счет изменения параметров резистивной и емкостной нагрузок, расположенных в отдельных экранах) постоянной времени и чувствительности электрического и магнитного каналов измерений без внедрения собственно в передающую линию или рабочий объем высоковольтной установки, часто отвакуумированных или заполненных жидким диэлектриком.

Подключение резистивной и емкостной нагрузок к одному регистратору, например двухлучевому осциллографу, через идентичные или один общий измерительный кабель уменьшает временную погрешность измерений, так как автоматически результаты измерений напряжения и тока накладываются на одну временную шкалу, а также исключает необходимость во внешней синхронизации (канал U осциллографа может запускать канал I и наоборот).

На фиг.1 и 2 приведена конструкция (поперечный и продольный разрезы) предлагаемого датчика тока и напряжения.

На фиг.3 приведена фотография датчика тока и напряжения, спроектированного и изготовленного авторами согласно изобретению для целей измерения тока, напряжения и мощности, выделяемой в нелинейной нагрузке скважинных электрогидравлических аппаратов.

На фиг.4 приведены осциллограммы напряжения (положительный прямоугольный импульс амплитудой 9,736 В) и тока (отрицательный треугольный импульс амплитудой - 28,144 В), полученные с помощью предлагаемого датчика тока и напряжения фиг.3 при исследованиях электрических разрядов в пресной воде.

На фиг.5 приведены осциллограммы напряжения (положительный экспоненциальный импульс амплитудой 9,588 В) и тока (отрицательный экспоненциальный импульс амплитудой - 14,894 В), полученные с помощью предлагаемого датчика тока и напряжения фиг.3 при исследованиях электрических разрядов в минерализованной скважинной жидкости.

На фиг.5 и 6 приведены осциллограммы энергии, вводимой в канал разряда в воде, и активного сопротивления канала разряда в воде, рассчитанные на основе осциллограммы фиг.4.

Предлагаемый датчик тока и напряжения представляет собой специальный измерительный модуль, выполненный (см. фиг.1 и 2) в виде фрагмента высоковольтной коаксиальной линии передачи, и содержит внутренний высоковольтный проводник 1, наружный заземленный проводник 2 и промежуточный высоковольтный изолятор 3 в виде элегаза, твердой или жидкой изоляции.

В наружном заземленном проводнике 2 сделана кольцевая проточка, в которую уложена тороидальная катушка индуктивности 4 из медного изолированного проводника. Тороидальная катушка индуктивности 4 намотана на изоляционном каркасе 5. Продольные оси проточки и катушки индуктивности повторяют конфигурацию магнитной силовой линии. Один конец катушки 4 соединен с заземленным наружным проводником 2 напрямую, другой конец катушки 4 присоединен к центральному штырю первого коаксиального высокочастотного разъема 6, установленного на наружном заземленном проводнике 2 линии передачи.

Над тороидальной катушкой индуктивности 4 заподлицо с заземленным наружным проводником 2 или несколько выше него расположена крышка-электрод связи 7, выполненная в виде металлического кольца. Крышка-электрод связи 7 изолирована от катушки индуктивности 4 и заземленного проводника 2 линии передачи с помощью пленочной или эпоксидной изоляции 8. Крышка-электрод связи 7 соединена проводником с центральным штырем второго коаксиального высокочастотного разъема 9, установленного на наружном заземленном проводнике 2 линии передачи.

Первый 6 и второй 9 коаксиальные разъемы установлены рядом друг с другом.

Резистивная 10 и емкостная 11 нагрузки расположены за пределами наружного заземленного проводника 2 линии передачи в отдельных цилиндрических экранах 12 и 13. На торцах дополнительных экранов 12 и 13 установлены коаксиальные радиочастотные разъемы 14 и 15, 16 и 17. Для повышения теплоемкости и уменьшения индуктивности резистивная 10 и емкостная 11 нагрузки выполнены из нескольких параллельно соединенных резисторов и конденсаторов, расположенных симметрично вокруг оси экранов. Величины резистивной 10 и емкостной 11 нагрузок выбраны из соотношений (L₄/R₁₀)≥10τ_и и C₁₁R_осц≥10τ_и, где τ_и - длительность импульса тока или напряжения соответственно; L₄ - индуктивность многовитковой спирали; R_осц - входное сопротивление осциллографа. Входные 14 и 16 разъемы на экранах нагрузок соединяются напрямую или короткими переходниками с разъемами 6 и 9 на наружном заземленном проводнике 2 линии передачи. От выходных разъемов 15 и 17, т.е. от резистивной 10 и емкостной 11 нагрузок, отходят коаксиальные кабели, служащие для передачи выходного сигнала с комбинированного датчика к регистратору. Кабели выполняются одинаковой длины. В качестве регистратора используется двухканальный осциллограф, предпочтительно с автономным (аккумуляторным) питанием. Учитывая отсутствие выравнивающих токов и аккумуляторное питание, осциллограф может быть установлен прямо на обратный проводник коаксиальной линии. Для повышения безопасности работ, например, в случае с плазменными камерами, заполненными тритием, или плазменными камерами, запитываемыми от взрывомагнитных генераторов, могут быть применены длинные измерительные кабели, а дополнительные экраны (коробочки) с резистивной и емкостной нагрузками могут быть установлены на концах кабелей (закреплены прямо на входах осциллографа).

В примере конкретного выполнения спроектированный и изготовленный авторами (см. фотографию фиг.3) датчик тока и напряжения выполнен как фрагмент коаксиальной линии передачи диаметром 102 мм и напряжением 30 кВ и установлен между коммутатором и электроразрядной камерой скважинного электрогидравлического аппарата «ЭРА-5» рабочим напряжением 30 кВ и энергоемкостью от 1 до 5 кДж. Корпус датчика тока и напряжения и тока содержит два металлических полуфланца, соединенных болтами. На противоположных концах корпуса датчика выполнены присоединительные резьбы М95, обеспечивающие присоединение его к корпусам коммутатора и электроразрядной камеры, выполняющим функцию обратного проводника коаксиальной линии передачи. Центральный высоковольтный проводник датчика имеет диаметр, позволяющий ему входить в контакт с цангами коммутатора и электроразрядной камеры аппарата. Центральный высоковольтный проводник отделен то наружного заземленного проводника промежуточным капролоновым изолятором. В одном из полуфланцев датчика выполнена кольцевая проточка, в которую установлена тороидальная катушка индуктивности. Над тороидальной катушкой индуктивности расположен кольцевой электрод, емкостно связанный с центральным высоковольтным проводником датчика и изолированный от него и корпуса датчика. Выводы от тороидальной катушки и электрода связи выполнены двумя коаксиальными кабелями длиной 4 м, заканчивающимися высокочастотными разъемами. Кабели от тороидальной катушки индуктивности и электрода связи подключены соответственно к резистивной и емкостной нагрузкам, расположенным в отдельных экранах и соединенным с двухлучевым цифровым осциллографом (на фото не показан). Величины резистивной и емкостной нагрузок датчика составляют 1 Ом и 40 нФ соответственно. Чувствительность датчика тока и напряжения составляет по току 1,96 В/кА и по напряжению 0,33 В/кВ. Датчик тока и напряжения имеет высоту (длину по оси) 200 мм и диаметр в районе расположения тороидальной катушки индуктивности 180 мм.

Предлагаемый датчик тока и напряжения работает следующим образом. При подаче на внутренний высоковольтный проводник линии передачи импульса напряжения амплитудой U между высоковольтным проводником 1 и электродом связи 7 произойдет перераспределение напряжений, как в стандартном емкостном делителе (электрод связи 7 и высоковольтный проводник 1 образуют цилиндрический конденсатор, а обратный заземленный проводник 2 играет роль охранного кольца). Соответственно, на электроде связи 7 и внешней емкостной нагрузке 11 появится импульс напряжения величиной U₇=U₁₁=U·(C₁₇/C₁₁), где С₁₇ - емкость электрода связи 7 относительно высоковольтного электрода 1; С₁₁ - емкость нагрузки 11 (емкость электрода связи 7 относительно заземленного проводника 2 роли не играет, так как она мала по сравнению с емкостью внешней нагрузки 11). Магнитная составляющая электромагнитной волны, распространяющейся в линии передачи (или магнитное поле разрядного тока), индуцирует в тороидальной катушке 4 напряжение, величина которого пропорциональна скорости нарастания магнитного поля dB/dt. Благодаря большим числу витков и индуктивности тороидальная катушка 4 работает в режиме интегратора. Соответственно, на резистивной нагрузке 10 появляется напряжение U₁₀=(i/w)·R₁₀, где i - ток в линии передачи; w - число витков тороидальной катушки индуктивности 4; R₁₀ - сопротивление внешней резистивной нагрузки 10.

Авторы опробовали предлагаемый датчик тока и напряжения по фиг.3 в составе скважинного электрогидравлического аппарата «ЭРА-5» при исследованиях электрических разрядов в различных химреагентах и смесях, использующихся в технологиях повышения нефтеотдачи пластов (пресная и минерализованная вода, водонефтяные эмульсии и углеводородные растворители). Благодаря возможности одновременного измерения тока и напряжения в электроразрядной камере аппарата (см. фиг.4-7) получены данные по запаздыванию электрического пробоя и предразрядным потерям энергии, по активному сопротивлению канала разряда, энергии и мощности, выделяемой в канале разряда. Полученная дополнительная информация позволила рассчитать бризантный эффект электрического разряда в воде и давление на стенке обсадной колонны нефтяной скважины.

Таким образом, авторами показано и доказано, что в одном устройстве (в одной точке передающей линии или на одном из ее электродов высоковольтной установки) возможны:

- совмещение двух различных по конструкции и физике работы датчиков тока и напряжения;

- синхронное измерение без систематических амплитудной и временной погрешностей напряжения и тока в передающей линии или высоковольтной установке;

- получение дополнительных и точных данных об импедансе нелинейной во времени нагрузки Z(t)=U(t)/I(t) и мощности, выделяемой в этой нагрузке P(t)=U(t)·I(t).

1. Датчик тока, выполненный в виде тороидальной катушки индуктивности, намотанной на изоляционном каркасе, размещенной в кольцевой проточке на одном из рабочих электродов высоковольтной установки или линии передачи, прикрытой металлической крышкой и соединенной с рабочим электродом одним своим выводом напрямую, а другим выводом - через резистивную нагрузку, отличающийся тем, что металлическая крышка изолирована от рабочего электрода и соединена с рабочим электродом через емкостную нагрузку.

2. Датчик тока по п.1, отличающийся тем, что резистивная и емкостная нагрузки расположены за пределами рабочего электрода высоковольтной установки или заземленного проводника линии передачи в отдельных экранах.

3. Датчик тока по п.2, отличающийся тем, что резистивная и емкостная нагрузки и дополнительные экраны выполнены с возможностью отсоединения от рабочего электрода высоковольтной установки или заземленного проводника линии передачи.

4. Датчик тока по п.1, отличающийся тем, что резистивная и емкостная нагрузки подключены к одному регистратору двумя кабелями одинаковой марки и длины или одним дифференциальным кабелем.

5. Датчик тока по п.1, отличающийся тем, что он выполнен в виде отдельного измерительного модуля, установленного между коммутатором и нагрузкой высоковольтной установки или в рассечку линии передачи.