Способ получения диизопропилового эфира



Способ получения диизопропилового эфира
Способ получения диизопропилового эфира

 


Владельцы патента RU 2400467:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Российский государственный университет нефти и газа им. И.М. Губкина (RU)

Настоящее изобретение относится к способу получения диизопропилового эфира, который может быть использован в нефтехимической промышленности, в частности, для получения октаноповышающих добавок к компаундированным бензинам. Способ заключается в том, что пропиленсодержащее сырье, воду и/или изопропиловый спирт контактируют с катализатором, в качестве которого используют гетерополикислоты общей формулы

H3-qM312-qVqPO40 (1)

и гетерополисоединения общей формулы

M1mM2nH3+q-m-nM312-qVqPO40 (2),

где M1, M2 представляют собой Сu, Cs, K, Na, Li, Са, Ва; М3 представляет собой W и/или Мо, при этом 0≤m≤2; 0≤n≤1,5, 0≤q≤2, где m, n и q - число соответствующих эквивалентов атомов, при этом контактирование проводят в две стадии, причем на первой стадии пропиленсодержащее сырье и воду контактируют с катализатором общей формулы (1), на второй стадии полученную на первой стадии реакционную смесь контактируют с катализатором общей формулы (2) с проведением контактирования при температуре от 110 до 180°С и общем давлении реакционной смеси от 0,1 до 3 МПа. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 1 ил.

 

Настоящее изобретение относится к способу получения диизопропилового эфира (ДИПЭ) из пропиленсодержащего сырья и/или пропилового спирта с применением катализаторов и может быть использовано в нефтехимической промышленности, в частности, для получения октаноповышающих добавок к компаундированным бензинам.

Известен способ получения диизопропилового эфира из изопропанола (ИП) в присутствии катализаторов, в качестве которых используют гетерополикислоты (ГПК) структуры Кеггина (Lopez-Salinas E., Hernandez-Cortez J.G., Navarrete J. Formation of diisopropyi ether from 2-propanol using Keggin-type H3PW12O40 and H4SiW12O40 heteropolyasids supported on Zirconia. Studies in Surface and Catalysis, 2000, p.2591-2596). В данной работе описан способ получения ДИПЭ из ИП с использованием катализаторов на основе вольфрамофосфорной H3PW12O40 и вольфрамокремниевой H4SiW12O40 кислот, нанесенных на оксид циркония ZrO2. Конверсия ИП не превышала 4%, а выход ДИПЭ составлял около 3%.

Известно, что Na и Zn соли ГПК также обладают активностью при разложении ИП [Abdel Ghaffar A. Ali, Fawzia F. Abdallah, Fikry M. Ebeid. Effect of cations introduced into 12-molybdophosphoric acid on its catalytic properties in dehydration of 2-propanol. Physical Sciences Section, 1993, vol.36, №12, p.497-501], однако в этом случае основным продуктом реакции является пропилен. Так, при температуре 300°С в присутствии NaH2PMo12O40 выход ДИПЭ не превышает 5% при конверсии ИП 96%. На нейтральных солях (например, Na3PMo12O40) единственным продуктом превращения ИП является пропилен.

Таким образом, используемые катализаторы получения ДИПЭ из ИП обладают низкой активностью при температуре до 200°С, а при повышенной температуре до 300°С резко снижается селективность процесса и основными продуктами являются пропилен, вода и кокс.

Кроме того, исходным сырьем в описанных работах является лишь изопропанол, что исключает их широкое применение.

Более близким к изобретению является способ получения ДИПЭ из пропиленсодержащего сырья с использованием катализаторов на основе цеолитов и катионообменных смол (патент US 5744645, 1998 г.). В этой работе описан способ получения ДИПЭ из пропилена и воды в присутствии цеолита и катионнообменных смол в качестве катализатора

С3Н6+H2O+С3Н6→С3Н7-O-С3Н7.

Химия процесса представлена в виде последовательных реакций. Сначала пропилен гидратируется в ИП. Затем промежуточный ИП взаимодействует с пропиленом или с другой молекулой ИП с образованием ДИПЭ.

В присутствии катионообменных смол или цеолитного катализатора процесс гидратации пропилена протекает под давлением до 40 МПа, при температуре около 200°С, а реакция этерификации пропилена с изопропанолом протекает под давлением до 110 МПа, при температуре около 260°С.

Недостатки способа заключаются в том, сульфокислоты и катионнообменные смолы являются термически нестабильными соединениями и имеют ограничения по температуре (не выше 150°С). В случае отравления таких смол их нельзя подвергать окислительной регенерации, как ГПК и цеолиты.

Более того, для катионнообменных смол требуется наличие растворителя. Цеолиты, как было обнаружено нами и опубликовано в литературе, проявляют активность в более жестких условиях (Т≥200°С, Р≥3,0 МПа).

Задачей изобретения является упрощение технологии процесса, в частности возможности регенерации применяемого в описанном способе катализатора, а также использования последнего в более мягких режимных условиях.

Поставленная задача достигается описываемым способом получения диизопропилового эфира путем контактирования пропиленсодержащего сырья, воды и/или изопропилового спирта с катализатором, в качестве которого используют гетерополикислоты общей формулы

H3-qM312-qVqPO40 (1)

и гетерополисоединения общей формулы

M1mM2nH3+q-m-nM312-qVqPO40 (2)

где M1, M2 представляют собой Cu, Cs, K, Na, Li, Са, Ва; М3 представляет собой W и/или Мо, при этом 0≤m≤2; 0≤n≤1,5, 0≤q≤2, где m, n и q - число соответствующих эквивалентов атомов, контактирование проводят в две стадии, причем на первой стадии пропиленсодержащее сырье и воду контактируют с катализатором общей формулы (1), на второй стадии полученную на первой стадии реакционную смесь контактируют с катализатором общей формулы (2) с проведением контактирования при температуре от 110 до 180°С и общем давлении реакционной смеси от 0,1 до 3 МПа.

Предпочтительно контактирование на первой стадии проводят при температуре 130-170°С, общем давлении реакционной смеси 0,7-2,9 МПа, на второй стадии - при давлении 0,101-0,13 МПа, причем мольное отношение пропилен/вода на первой стадии составляет 1-4, содержание воды на второй стадии - 2-10 мол.%.

Целесообразно для повышения выхода целевого эфира из полученной на первой стадии реакционной смеси удалять воду путем отгонки азеотропной смеси, содержащей диизопропиловый эфир, изопропиловый спирт, воду.

В описываемом способе контактированию с катализаторами возможно, в частности, подвергать в смеси с водой пропилен, пропиленсодержащее сырье, например фракции, содержащие пропилен (пропан-пропиленовая фракция), смеси пропиленсодержащего сырья (пропилена) и изопропилового спирта, а также иные смеси, содержащие пропилен. В описываемом способе осуществляют также контактирование с катализаторами изопропилового спирта.

Описываемый способ осуществляют путем проведения следующих стадий:

Взаимодействие пропилена с водой исследовано в интервале температур от 110 до 180°С при абсолютном давлении от 0,11 до 3 МПа; мольное отношение пропилен/вода варьировали от 0,25 до 15. В указанных условиях на всех исследованных катализаторах класса гетерополикислот и солей ГПК (более 10) протекает только реакция (I), то есть единственным значимым продуктом являлся изопропиловый спирт ИП, концентрация ДИПЭ не превышала 0,5%.

Найдено, что выход ИП возрастает с увеличением давления пропилена, при температуре 170°С и абсолютном давлении 0,550 МПа выход ИП достигает 25%. При концентрации свободной воды более 5%, даже в присутствии большого избытка пропилена, синтез ДИПЭ из пропилена и воды подавляется.

Скорость образования ДИПЭ из ИП увеличивается при введении в систему пропилена, причем непропорционально повышению давления. При введении в систему при 140°С пропилена под давлением 0,4 МПа стационарный выход ДИПЭ увеличился от 4 до 7%, дальнейшее повышение давления пропилена до 0,8 МПа привело к росту выхода ДИПЭ до 9%. В этих условиях добавки воды в реакционную смесь до 5% практически не сказывались на выходе ДИПЭ. При концентрации воды более 6% синтез ДИПЭ из пропилена и ИП заметно подавляется. Реакция (III) конденсация пропилена и ИП протекает на катализаторе типа ГПК, причем вода тормозит конденсацию.

Условия проведения стадий (I)-(III) синтеза ДИПЭ в одном реакторе, в присутствии одного катализатора плохо согласуются. Для стадии (I) необходима достаточно высокая концентрация воды, которая является реагентом, но синтез ДИПЭ из образовавшегося на стадии (I) изопропилового спирта на стадиях конденсации (II) и (III) сильно тормозит водой. Поэтому синтез ДИПЭ предпочтительно осуществляют в системе, которая включает в себя 2 реактора: в первом протекает стадия (I), а во втором реакторе, при необходимости, после удаления воды (предпочтительно до остаточного содержания менее 7,3%) протекают стадии (II) и (III).

Первую стадию каталитических превращений осуществляют на установке гидратации пропилена под давлением.

Установка позволяет исследовать процесс гидратации пропилена под давлением как в проточном режиме в паровой фазе, так и в парожидкостной фазе с фильтрующимся слоем катализатора.

Схема установки превращения пропилена в ИП и ДИПЭ в двух реакторах приведена на чертеже.

Пропилен (1) из баллона поступает в испаритель (2а), где барботирует через слой воды и образует смесь С3Н6/H2О (3). Температуру испарителя и подачу пропилена регулируют таким образом, чтобы смесь С3Н62О имела оптимальный состав для гидратации пропилена. При снижении уровня воды в испарителе (2а) приблизительно на 50% в него периодически добавляют воду (2). Первый реактор (4) гидратации пропилена работает в парожидкостной фазе с фильтрующимся слоем катализатора (5). Образовавшаяся смесь С3Н62О-ИП (6), после конденсации избыточной воды в холодильнике (не показан), поступает во второй реактор (8), содержащий слой катализатора (7), в котором протекает этерификация ИП и образуется ДИПЭ. Смесь С3Н6-ИП-H2O-ДИПЭ охлаждается (при 0°С) в приемнике жидкого продукта (10) и поступает на анализ. Отходящий газ (11), как показал анализ, состоит из пропилена, который можно рециркулировать в первый реактор (4) гидратации пропилена. Для коммутации различных потоков в установке предусмотрены краны (9).

На основании данных о концентрации компонентов в смеси рассчитывали 3 основных параметра, характеризующие свойства катализатора, - степень превращения реагента (х), селективность (Sn) по продукту и выход (Yn) целевого продукта:

где , Ср концентрация реагента на входе и выходе из реактора и Cn-концентрация продукта в полученной реакционной смеси, мол.%;

выход продукта определяется по формуле:

Показатели объемной скорости жидкого реагента (νж) и парогазовой смеси (νn) определяются из отношений:

где Qж и Qn - скорость подачи жидкости и паров в реактор, л/ч, и Vк - объем катализатора, л.

Способ согласно изобретению иллюстрируется следующими не ограничивающими его примерами.

В этих примерах были испытаны катализаторы различного состава, соответствующего формулам (1) и (2), в условиях, изложенных обобщенно в формуле изобретения.

Пример 1.

Смесь пропилен - инертный газ (азот) подают в испаритель под давлением 2,5 МПа, где она барботирует через слой воды, образуя смесь С3Н62О с мольным отношением, равным 3:1. Для обеспечения оптимального состава реакционной смеси температура испарителя поддерживается равной 110°С, а объемная скорость подачи пропилена составляет 10000 ч-1. В первом реакторе при температуре 130°С и давлении 2,5 МПа при контактировании в парожидкостной фазе с фильтрующимся слоем катализатора H3W12PO40/SiO2 осуществляется процесс гидратации пропилена. Образовавшаяся смесь С3Н62О-ИП, после конденсации избыточной воды в холодильнике до концентрации воды 5% в растворе ИП, поступает на контактирование во второй реактор, содержащий слой катализатора CuH2PVW11/SiO2, в котором при температуре 180°С и давлении 0,12 МПа протекает этерификация ИП и образуется ДИПЭ. Смесь С3Н6-ИП-Н2О-ДИПЭ охлаждается (при 0°С) в приемнике жидкого продукта и поступает на анализ. По данным анализа, жидкий продукт содержит 6,4% ИП и 8,1% ДИПЭ. Результаты анализа представлены в таблице.

Из полученной смеси жидких продуктов отгоняют азеотроп состава ДИПЭ (88,0%):ИП (4,7%):вода (7,3%), который может быть использован также в качестве добавки к компаундированным бензинам. Для удаления воды смесь сушат над SiO2 и перегоняют, отбирая азеотроп ДИПЭ (83,7%)-ИП (16,3%).

Для выделения чистого ДИПЭ ректификацию продукта осуществляют при пониженном давлении 30-40 кПа, температуре 35-40°С. Таким образом, получают ДИПЭ чистотой 98-99% и Ткип, равной 70°С.

Методика приготовления катализатора приведена на примере получения цезиево-медной соли фосфор-ванадий-молибденовой кислоты и включает следующую последовательность действий:

I. Приготовление раствора А

1. Молибдат аммония ((NH4)6Mo7O24, 88.2 г) и метаванадат аммония (NH4VO3, 5.2 г) растворяют в 200 мл горячей воды (90-100°С).

2. К этому раствору добавляют H3PO4 (85%, 5.24 г) при 80°С.

3. Полученным раствором фосфор-ванадий-молибденовой кислоты при 25°С пропитывают SiO2. Продолжительность процесса 24 часа.

II. Приготовление раствора Б

1. CsNO3 (8.12 г), Cu(NO3)2 (1 г) и конц. HNO3 (40 мл) растворяют в 50 мл воды (при комнатной температуре).

2. Раствор Б медленно, при интенсивном перемешивании добавляют к пропитанному раствором А носителю (60-70°С).

3. Высушивают катализатор на роторном испарителе при 70-80°С и давлении 3-5 кПа.

4. Активируют катализатор прокаливанием в токе воздуха непосредственно в реакторе при температуре 350°С в течение 1,5 часов.

В описываемом способе используют катализатор, нанесенный на подложку из оксидов различных металлов, предпочтительно на оксид кремния.

В таблице приведены также результаты экспериментов (примеры 2-5), относящихся к синтезу ДИПЭ в присутствии различных катализаторов, проведенных в различных технологических условиях.

Таким образом, способ согласно изобретению позволяет упростить технологию процесса, а именно снизить давление и температуру процесса, а также возможности неоднократного использования применяемых в описываемом способе катализаторов за счет их регенерации.

1. Способ получения диизопропилового эфира, отличающийся тем, что пропиленсодержащее сырье, воду и/или изопропиловый спирт контактируют с катализатором, в качестве которого используют гетерополикислоты общей формулы

и гетерополисоединения общей формулы

где M1, M2 представляют собой Сu, Cs, K, Na, Li, Са, Ва;
М3 представляет собой W и/или Мо, при этом 0≤m≤2; 0≤n≤1,5, 0≤q≤2, где m, n и q - число соответствующих эквивалентов атомов, контактирование проводят в две стадии, причем на первой стадии пропиленсодержащее сырье и воду контактируют с катализатором общей формулы (1), на второй стадии, полученную на первой стадии реакционную смесь, контактируют с катализатором общей формулы (2), с проведением контактирования при температуре от 110 до 180°С и общем давлении реакционной смеси от 0,1 до 3 МПа.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что контактирование на первой стадии проводят при температуре 130-170°С, общем давлении реакционной смеси 0,7-2,9 МПа, на второй стадии - при давлении 0,101-0,13 МПа, причем мольное отношение пропилен/вода на первой стадии составляет 1-4, содержание воды на второй стадии - 2-10 мол.%.

3. Способ по одному из пп.1 и 2, отличающийся тем, что из полученной на первой стадии реакционной смеси удаляют воду путем отгонки азеотропной смеси, содержащей диизопропиловый эфир, изопропиловый спирт, воду.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к органической химии, а именно к способам получения синтетических моторных топлив и, в частности, к способу получения диметилового эфира (ДМЭ) и/или высокооктанового бензина путем каталитической конверсии синтез-газа - смеси водорода и оксидов углерода.

Изобретение относится к способу проведения взаимодействия алкена(ов), содержащего(их)ся в углеводородном потоке, и более высококипящего реагента в присутствии сульфоионитного катализатора в реакционно-ректификационной системе, имеющей ректификационные зоны и расположенные между ними реакционные зоны с погруженным в жидкость катализатором, переливами жидкости из верхней части каждой вышележащей зоны в нижнюю часть нижележащей зоны и диспергированным пропусканием части парового потока из нижележащей зоны через каждую реакционную зону.
Изобретение относится к способу получения этил-трет-бутилового эфира - высокооктанового компонента моторных топлив, из углеводородного сырья, содержащего изобутилен, и этанола, содержащего более 1 мас.% воды, включающий колонну гетероазеотропной ректификационной осушки этанола с использованием полученного этил-трет-бутилового эфира в качестве селективного гетероазеотропного агента с выводом обезвоженного этанола, направляемого на получение этил-трет-бутилового эфира снизу колонны гетероазеотропной ректификации, и смеси эфира, воды и этанола сверху колонны гетероазеотропной ректификации, с последующей конденсацией этой смеси и расслаиванием на два слоя, с возвратом верхнего слоя в колонну гетероазеотропной ректификации и направлением нижнего водного слоя на выделение этанола ректификацией.
Изобретение относится к способу получения эфирного продукта, содержащего, по крайней мере, один третичный алкиловый эфир, который является высокооктановым компонентом моторных топлив.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси и спирта C1 или С 2, включающему совместные химические превращения изобутена и указанного спирта с образованием алкилтретбутилового эфира, димеров, тримеров изобутена и возможно содимеров и тримеров изобутена с н-бутенами в реакционной(ых) зоне(ах) при температуре от 30 до 100°С в присутствии сильнокислотного твердого катализатора и возможно примеси воды при общем молярном отношении спирта и изобутена в подаваемом(ых) в реакционную(ые) зону(ы) потоках от 0,1:1 до 0,9:1; отделение от реакционной смеси ректификацией как минимум потока, содержащего преимущественно непрореагировавшие углеводороды С4, и возможно последующую ректификационную отгонку из остающей(их)ся реакционной(ых) смеси(ей) потока, содержащего алкилтретбутиловый эфир, и потока, содержащего преимущественно димеры изобутена, возможно далее гидрируемого, при котором путем ограничения температуры и/или времени контакта с катализатором и возможно подачи дополнительного количества спирта как минимум в последнюю реакционную зону в выводимой из реакционной зоны смеси, включающей продукты химических превращений, поддерживают количество спирта C1 или C 2 в концентрации не менее 0,33% мас., предпочтительно не менее 0,5% мас., но не превышающее его суммарного количества, допускаемого в целевых продуктах и отгоняемого с содержащимися в указанной реакционной смеси углеводородами С 4, причем при отгонке реакционных продуктов в зависимости от состава поддерживают давление от 0,025 до 0,15 МПа и температуру в кубе(ах) от 80 до 180°С.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метил-трет-бутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол, в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, и характеризуется тем, что разложение метил-трет-бутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира.

Изобретение относится к способу переработки метанола в диметиловый эфир и жидкие углеводороды, при этом последние используют в качестве высокооктановых компонентов бензинов Аи-92,95.

Изобретение относится к области переработки изобутенсодержащих смесей с получением высокооктановых компонентов для бензина и возможно разветвленных алкенов С8 для химических синтезов, например для алкилирования фенола.

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, в частности к способу совместного получения метилтретбутилового и метилизобутилового эфиров, которые находят применение в качестве высокооктановой добавки к моторным топливам.

Изобретение относится к получению высокооктановых кислородсодержащих компонентов бензина. .

Изобретение относится к области нефтепереработки и нефтехимии, в частности к способам получения высокооктановых компонентов бензина, содержащих метилтреталкиловые эфиры (МТАЭ), путем взаимодействия углеводородных потоков, содержащих олефины C4-C7 со спиртом за счет включения в процесс предварительной подготовки сырья дополнительных стадий удаления механических примесей, влаги и растворенных в ней примесей перед стадией селективного гидрирования диеновых углеводородов и удаления влаги после стадии гидроизомеризации олефинов, раздельным проведением процессов селективного гидрирования диеновых углеводородов и гидроизомеризации олефинов, выделением продукта этерификации, содержащего метилтреталкиловые эфиры С5-С8 , которые используют в качестве высокооктанового компонента бензина без отделения непрореагировавших углеводородов и метанола.

Изобретение относится к способу проведения взаимодействия алкена(ов), содержащего(их)ся в углеводородном потоке, и более высококипящего реагента в присутствии сульфоионитного катализатора в реакционно-ректификационной системе, имеющей ректификационные зоны и расположенные между ними реакционные зоны с погруженным в жидкость катализатором, переливами жидкости из верхней части каждой вышележащей зоны в нижнюю часть нижележащей зоны и диспергированным пропусканием части парового потока из нижележащей зоны через каждую реакционную зону.

Изобретение относится к способу получения низкомолекулярных йодированных органических веществ и полимеров, включающих эти вещества. .

Изобретение относится к способу получения (пер)фторгалогенэфиров общей формулы (I): ,которые используют при получении фторированных виниловых эфиров, которые представляют собой класс ценных мономеров для получения разнообразных полимеров.
Изобретение относится к способу получения этил-трет-бутилового эфира - высокооктанового компонента моторных топлив, из углеводородного сырья, содержащего изобутилен, и этанола, содержащего более 1 мас.% воды, включающий колонну гетероазеотропной ректификационной осушки этанола с использованием полученного этил-трет-бутилового эфира в качестве селективного гетероазеотропного агента с выводом обезвоженного этанола, направляемого на получение этил-трет-бутилового эфира снизу колонны гетероазеотропной ректификации, и смеси эфира, воды и этанола сверху колонны гетероазеотропной ректификации, с последующей конденсацией этой смеси и расслаиванием на два слоя, с возвратом верхнего слоя в колонну гетероазеотропной ректификации и направлением нижнего водного слоя на выделение этанола ректификацией.
Изобретение относится к способу получения эфирного продукта, содержащего, по крайней мере, один третичный алкиловый эфир, который является высокооктановым компонентом моторных топлив.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси и спирта C1 или С 2, включающему совместные химические превращения изобутена и указанного спирта с образованием алкилтретбутилового эфира, димеров, тримеров изобутена и возможно содимеров и тримеров изобутена с н-бутенами в реакционной(ых) зоне(ах) при температуре от 30 до 100°С в присутствии сильнокислотного твердого катализатора и возможно примеси воды при общем молярном отношении спирта и изобутена в подаваемом(ых) в реакционную(ые) зону(ы) потоках от 0,1:1 до 0,9:1; отделение от реакционной смеси ректификацией как минимум потока, содержащего преимущественно непрореагировавшие углеводороды С4, и возможно последующую ректификационную отгонку из остающей(их)ся реакционной(ых) смеси(ей) потока, содержащего алкилтретбутиловый эфир, и потока, содержащего преимущественно димеры изобутена, возможно далее гидрируемого, при котором путем ограничения температуры и/или времени контакта с катализатором и возможно подачи дополнительного количества спирта как минимум в последнюю реакционную зону в выводимой из реакционной зоны смеси, включающей продукты химических превращений, поддерживают количество спирта C1 или C 2 в концентрации не менее 0,33% мас., предпочтительно не менее 0,5% мас., но не превышающее его суммарного количества, допускаемого в целевых продуктах и отгоняемого с содержащимися в указанной реакционной смеси углеводородами С 4, причем при отгонке реакционных продуктов в зависимости от состава поддерживают давление от 0,025 до 0,15 МПа и температуру в кубе(ах) от 80 до 180°С.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метил-трет-бутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол, в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, и характеризуется тем, что разложение метил-трет-бутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира.

Изобретение относится к усовершенствованному способу теломеризации диена с сопряженными двойными связями, где диен с сопряженными двойными связями взаимодействует с соединением, содержащим активный атом водорода и выбранным из группы, состоящей из алканолов, гидроксиароматических соединений, карбоновых кислот и воды, в присутствии катализатора теломеризации на основе: (а) источника металла VIII группы, (b) бидентатного лиганда, где бидентатный лиганд имеет общую формулу (I) R1R 2M1-R-M2R 3R4, в которой М1 и М2 независимо означают Р; R 1, R2, R3 и R4 независимо означают одновалентную алифатическую группу; или R1, R2 и М1 вместе и/или R3 , R4 и М2 вместе независимо означают алифатическую циклическую группу, с 5-12 атомами в цикле, из которых один означает атом М 1 или М2 соответственно; и R означает двухвалентную органическую мостиковую группу, которая представляет собой незамещенную алкиленовую группу или алкиленовую группу, замещенную группами низшего алкила, где указанные группы низшего алкила могут содержать кислород в качестве гетероатома; или группу, содержащую два бензольных кольца, связанных друг с другом или с алкиленовыми группами, которые в свою очередь связаны с М 1 и М2; и к новым бидентатным лигандам, которые могут быть использованы в данном способе: формулы II R1R2M 1-V-M2R3R 4 и формулы (III) Q1Q 2M1-Q5-Ar 1-Ar2-Q6-M 2Q3Q4.

Изобретение относится к способу получения 1-алкокси-1-фенилэтанов формулы I где R=СН3, С2Н 5, n-С3Н7, n-С4Н9 , n-C5H11, n-С6Н13 , n-C7H15, n-C8H17 , n-C9H19, n-C10H21 , которые могут быть использованы в качестве пластифицирующих агентов в хлорсодержащих полимерах, а также в качестве компонента катализаторов в процессах полимеризации и соолигомеризации олефинов
Наверх