Способ получения сферического пороха


 


Владельцы патента RU 2422417:

ФКП "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") (RU)

Изобретение относится к области производства сферических порохов, в частности порохов с малой толщиной горящего свода, предназначенных для снаряжения монтажно-строительных, спортивно-охотничьих дробовых и мелкокалиберных винтовочных патронов. Способ получения сферического пороха включает перемешивание в воде одной части компонентов пороха - высокоазотного пироксилина, стабилизатора, приготовление порохового лака в этилацетате, диспергирование порохового лака с вводом эмульгаторов, ввод сульфата натрия в количестве 0,5-2,5 мас.% к воде для обезвоживания частиц лака, удаление этилацетата, промывку, сортировку и сушку пороховых элементов, при этом воду в реактор дозируют, соблюдая соотношение между объемами воды и порохового лака 0,5-0,8, приготовление лака проводят в 2,0-3,0 об.ч. этилацетата, лак диспергируют с вводом эмульгатора в количестве 0,5-1,0 мас.% по отношению к воде, пироксилин используют с условной вязкостью 1,0-4,0°Э, а нитроглицерин в количестве 15-25 мас.%. относительно компонентов пороха вводят в виде пороховой массы или нитроглицеринового баллиститного пороха состава НБ. 1 табл.

 

Изобретение относится к области производства сферических порохов (СФП), в частности порохов с малой толщиной горящего свода, предназначенных для снаряжения монтажно-строительных, спортивно-охотничьих дробовых и мелкокалиберных винтовочных патронов.

Известен способ получения СФП [1] - аналог, включающий приготовление порохового лака при перемешивании нитратцеллюлозных ингредиентов в 4…5 мас.ч. воды с этилацетатом (ЭА), добавление эмульгатора, диспергирование лака и удаление ЭА при нагревании смеси до 92…94°С. Недостатком аналога является получение пороха в виде гранул шарообразной формы (наиболее дегрессивная форма горения), вследствие чего порох не обеспечивает достижения требуемых баллистических характеристик в системах оружия с малым временем выстрела, например в монтажно-строительных патронах 6,8×18 и 6,8×11, винтовочных патронах кольцевого воспламенения калибра 5,6 мм и др.

Наиболее близким аналогом, который принят в качестве прототипа [2], является способ получения СФП для 9-мм патрона, включающий перемешивание в 2,5…3,5 об.ч. воды одной части компонентов пороха - высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 5-12°Э, стабилизаторов, нитроглицерина с вводом 0,1…0,2 мас.ч. технического углерода, приготовление порохового лака в 1,7…4,0 об.ч. ЭА, диспергирование порохового лака с вводом 0,8…5,0 мас.% эмульгаторов к воде при частоте вращения мешалки 190 мин-1, при этом одновременно с вводом эмульгаторов дополнительно вводят 0,1…0,2 мас.% к воде ПАВ, сульфат натрия в количестве 0,5…2,5 мас.% к воде для обезвоживания, в качестве ПАВ используют динатриевую соль диэтилового эфира N-γ-децилоксипропил-N-(β-карбокси-β-сульфопропионил)аспаргиновой кислоты, удаление ЭА, промывку, сортировку и сушку пороховых элементов.

Недостатком прототипа являются низкая технологичность, обусловленная использованием высоковязкого пироксилина, приводящим к увеличению расхода ЭА и, соответственно, увеличению продолжительности его удаления, и дополнительным вводом ПАВ, технического углерода, а также повышенная опасность процесса ввиду использования индивидуального нитроглицерина.

Задачей изобретения является повышение технологичности и безопасности получения СФП.

Технический результат достигается тем, что в способе получения СФП, включающем перемешивание в воде одной об. части компонентов пороха - высокоазотного пироксилина, стабилизаторов, нитроглицерина, приготовление порохового лака в ЭА, диспергирование порохового лака с вводом эмульгатора, ввод сульфата натрия в количестве 0,5-2,5 мас.% к воде для обезвоживания частиц лака, удаление ЭА, промывку, сортировку и сушку пороховых элементов, воду в реактор дозируют, соблюдая соотношение между объемами воды и порохового лака 0,5-0,8, приготовление лака проводят в 2,0-3,0 об.ч. ЭА, лак диспергируют с вводом эмульгатора в количестве 0,5-1,0 мас.% по отношению к воде, пироксилин используют с условной вязкостью 1,0-4,0°Э, а нитроглицерин в количестве 15-25 мас.% относительно компонентов пороха вводят в виде пороховой массы или нитроглицеринового баллиститного пороха состава НБ.

Соотношение объемов водной и лаковой фаз оказывает существенное влияние при прочих равных условиях на толщину горящего свода получаемых гранул СФП. Уменьшение соотношения способствует диспергированию и получению гранул с тонким горящим сводом, что находит подтверждение на нижеприведенных примерах. При этом диспергирование удается осуществлять без применения ПАВ (динатриевой соли диэтилового эфира N-γ-децилоксипропил-N-(β-карбокси-(β-сульфопропионил)аспаргиновой кислоты); снижение вязкости пироксилина способствует сокращению расхода ЭА. Кроме того, применение взамен нитроглицерина пороховой массы или баллиститного пороха состава НБ повышает безопасность производства.

Практическая осуществимость способа и достигаемый технический результат подтверждаются примерами конкретного получения пороха в пределах установленных значений параметров процесса и баллистическими испытаниями образцов, например, в составе строительно-монтажных патронов 6,8×18 и 6,8×11, представленными в таблице.

Получение СФП осуществлялось следующим образом. В промышленный реактор объемного типа, снабженный мешалкой, рубашкой для обогрева, заливается 1,5-3,0 об.ч. воды, вводятся 1 об.ч. пороховой массы (содержание нитроглицерина 25 мас.%) и стабилизатор химической стойкости (дифениламин ДФА, или диэтилдифенилмочевина - централит 1, или диметилдифенилмочевина - централит 11), при температуре 60-65°С дозируется 2,0-3,0 об.ч. ЭА и при перемешивании с частотой 60-90 мин-1 готовится пороховой лак. Затем вводится 0,5-1,0 мас.% к воде эмульгатора (мездровый клей), лак диспергируется при частоте вращения мешалки 100-120 мин-1, частота вращения снижается до 80-90 мин-1, вводится 0,5-2,5 мас.% к воде сульфата натрия для обезвоживания и при подъеме температуры в реакторе до 92-94°С удаляется ЭА. Полученный порох промывается, рассеивается через сита 0,25-0,45 мм (далее фракция 0,25-0,45 мм), сушится и подвергается поверхностной обработке графитом. Технический углерод не вводится.

Пример 1

В реактор заливается 1,5 об.ч. (750 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 1,0°Э, 25 мас.% (15,6 об.ч.) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 2,0 об.ч. (1000 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,5). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 0,5 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: толщина горящего свода (2e1) - 0,05 мм, диаметр (d) - 0,38 мм. Значение коэффициента K, равное d/2e1, характеризующего прогрессивность формы гранул, составляет 7,2.

Пример 2

В реактор заливается 2,4 об.ч. (1200 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 1,9°Э, 15 мас.% (9,4 об.ч) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 2,5 об.ч. (1250 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,7). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 1,0 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: 2e1 - 0,11 мм, d - 0,36 мм. Значение коэффициента К составляет 3,3.

Пример 3

В реактор заливается 3,0 об.ч. (1500 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 5°Э, 25 мас.% (15,6 об.ч.) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 2,8 об.ч. (1400 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,8). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 2,5 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: 2е1 - 0,14 мм, d - 0,32 мм. Значение коэффициента K составляет 2,2.

Пример 4

В реактор заливается 3,8 об.ч. (1900 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 5°Э, 25 мас.% (15,6 об.ч.) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 3,8 об.ч. (1900 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,95). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 2,5 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: 2e1 - 0,25 мм, d - 0,28 мм. Значение коэффициента K составляет 1,1, что значительно меньше, чем на примерах 1-3.

Пример 5

В реактор заливается 3,4 об.ч. (1700 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 6°Э, 25 мас.% (15,6 об.ч.) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 3,2 об.ч. (1600 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,8). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 2,5 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: 2e1 - 0,19 мм, d - 0,30 мм. Значение коэффициента К составляет 1,4, что значительно меньше, чем на примерах 1-3.

Пример 6

В реактор заливается 2,4 об.ч. (1200 л) воды, вводится 1 об.ч. (500 дм3 - 800 кг) пороховой массы, состоящей из высокоазотного пироксилина с условной вязкостью 1,9°Э, 25 мас.% (15,6 об.ч.) нитроглицерина и 0,5 мас.% ДФА, температура поднимается до 55°С, дозируется 2,5 об.ч. (1250 л) ЭА и при перемешивании готовится пороховой лак (соотношение объемов воды и лака 0,7). Затем в реактор вводится 1 мас.% к воде мездрового клея и осуществляется диспергирование порохового лака. После диспергирования вводится 0,4 мас.% к воде сульфата натрия и частицы лака подвергаются обезвоживанию. В последующем проводится отгонка ЭА при подъеме температуры в реакторе до 92°С, порох промывается, извлекается фракция 0,25-0,45 мм, сушится и покрывается 0,1 мас.% графита. Полученный СФП имеет геометрические размеры, средние: 2e1 - 0,12 мм, d - 0,35 мм. Значение коэффициента К составляет 2,3, что в целом меньше, чем на примерах 1-3.

Как следует из представленных данных, проведение процесса по установленным параметрам (примеры 1-3) дает возможность осуществлять получение тонкосводного пороха с толщиной горящего свода 0,05…0,14 мм при диаметре 0,32…0,38 мм (пп.2.1, 2.2 табл.). При этом значения К составляют 2,2…7,2. Благодаря этому и высокой насыпной плотности (п.24) образцы пороха по баллистическим характеристикам соответствуют предъявляемым требованиям (пп.3, 4 табл.).

В плане повышения технологичности расход растворителя ЭА по сравнению с прототипом снижается в среднем в 1,9 раза (п.1.4 табл.; например, прототип - МЭА CP.=2,85 л/кг·1,6 кг/дм3=4,56; предлагаемый - МЭА СР.=2,4, где 1,6 кг/дм3 - плотность пороховой массы) и, соответственно, сокращается продолжительность удаления ЭА (п.1.8 табл.). Способ реализуется без ввода дополнительно ПАВ и технического углерода. Диспергирование порохового лака по сравнению с прототипом осуществляется при меньшей частоте вращения мешалки (п.1.7 табл.), обусловленное использованием в пороховой массе пироксилина с меньшей вязкостью. Предложенный уровень вязкости пироксилина дает возможность обеспечить необходимую толщину горящего свода гранул пороха. Пироксилин 1Пл в составе пороховой массы не использовался (не производится).

Введение в систему сульфата натрия более 2,5 мас.% нецелесообразно, т.к. эффекта дальнейшего роста собственно плотности гранул и, как следствие, насыпной плотности пороха не наблюдается.

Согласно примеру 4 увеличение объемного соотношения между водной и лаковой фазами в реакторе более 0,8 (увеличение количества воды) приводит к росту толщины горящего свода получаемого СФП, уменьшению значения К и в итоге - неудовлетворительным результатам образца в патронах 6,8×18 и 6,8×11 по показателю энергоотдача (пп.3.2, 4.2 табл.).

Снижение объемного соотношения между водной и лаковой фазами менее 0,5 приводит к обращению фаз в системе и, соответственно, невозможности получения гранул. Это имеет место даже при содержании мездрового клея более 1,0 мас.% к воде.

На примере 5, отличающемся большим вводом ЭА, наблюдаются невысокий уровень насыпной плотности образца (п.2.4 табл.), смещение размера основной фракции в сторону увеличения доли мелкой фракции и снижение выхода годной фракции. Это не дает возможности обеспечить необходимый уровень массы заряда в составе патронов 6,8×18 и 6,8×11 (пп.3.1 и 4.1 табл.) и соответственно достижения требуемой энергоотдачи (пп.3.2 и 4.2 табл.). Одновременно наблюдается большая по сравнению с примерами 1-3 продолжительность отгонки (п.1.9 табл. - 190 мин), т.е. расход ЭА и продолжительность отгонки повышаются. При меньшей дозировке ЭА (модуль менее 2) пороховой лак не диспергируется до требуемых размеров частиц.

При вводе сульфата натрия менее 0,5 мас.% и содержании нитроглицерина в пороховой массе менее 15 мас.% (пример 6) не обеспечиваются достаточная насыпная плотность (п.2.4 табл. - 0,900 кг/дм3), масса заряда (п.3.1 табл. - предельная масса 0,33 г) и соответственно энергоотдача в патронах (пп.3.2 и 4.2 табл. - 7,0 и 3,9 мм). Образец получаемого пороха не обеспечивает выполнения баллистических характеристик в составе патронов.

Содержание нитроглицерина более 25 мас.% (15,6 об.ч.) нецелесообразно, так как установленный его уровень обеспечивает требуемые характеристики патронов; при содержании нитроглицерина менее 15 мас.% (9,4 об.ч) не достигаются показатели сферического пороха в патронах по энергоотдаче.

Ввод нитроглицерина осуществляется в виде пороховой массы или нитроглицеринового баллиститного пороха состава НБ, повышая безопасность процесса изготовления сферического пороха.

Примеры конкретного выполнения способа получения пороха
Наименование параметра процесса, показателя пороха и патрона с порохом Значение параметра, показателя пороха и патрона с порохом
пример 1 пример 2 пример 3 пример 4 пример 5 пример 6 прототип требова-ния НД
1 2 3 4 5 6 7 8 9
1. Технологические параметры
1.1. Загрузка реактора пороховой
массой, об.ч. (дм3)
1
(500)
1
(500)
1
(500)
1
(500)
1
(500)
1
(500)
1
-
1.2. Вязкость пироксилина 1Пл, °Э 1,0 1,9 4,0 4,0 5,0 1,9 5-12
1.3. Модуль об. по воде (объем, л) 1,5 (750) 2,4 (1200) 3,0 (1500) 3,8 (1900) 3,4 (1700) 2,4 (1200) 1,7-4,0
1.4. Модуль об. по ЭА (объем, л) 2 (1000) 2,5 (1250) 2,8 (1400) 3,0 (1500) 3,2 (1600) 2,5 (1250) 0,8-5,0
1.5. Отношение объемов водной и
лаковой фаз 0,5 0,7 0,8 0,95 0,8 0,7 0,75-1,07
1.6. Ввод мездрового клея, мас.% 1,0 0,8 0,5 1,0 1,0 1,0 0,8-5,0
1.7. Частота вращения, мин-1 120 120 120 120 120 120 190
1.8. Ввод Na2SO4, мас.% к воде 0,5 0,7 2,5 2,5 2,5 0,4 0,5-2,5
1.9. Продолжительность отгонки, мин 120 150 170 170 190 150 -
1.10. Ввод ПАВ, мас.% к воде - - - - - - 0,1-0,2
1.11. Ввод техн. углерода, мас.% - - - - - - 0,1-0,2
2. Физико-химические показатели
2.1. 2e1, мм 0,05 0,11 0,14 0,25 0,19 0,12 0,05-0,20
2.2. d, мм 0,38 0,36 0,32 0,28 0,27 0,35 0,30
2.3. K=(d/2e1) 7,2 3,3 2,2 1,1 1,4 2,3 1,5-6
2.4. Плотность насыпная, кг/дм3 0,998 0,994 1,040 0,990 0,992 0,900 0,9-1,1
3. Характеристики в патроне 6,8×18
3.1. Масса заряда, г:
- рабочая 0,34 0,35 0,37 0,37 0,37 - -
- предельная 0,37 0,37 0,38 0,37 0,37 0,33 -
3.2. Энергоотдача, мм 7,6 7,8 7,3 7,0 7,0 - 7,2-7,9
3.3. Рмакс.ср., кгс/см2 1910 1934 2009 1974 2008 - 2200, не более
4. Характеристики в патроне 6,8×11
4.1. Масса заряда, г:
- рабочая 0,16 0,17 0,19 0,19 0,19 -
- предельная 0,19 0,19 0,20 0,19 0,19 0,17
4.2. Энергоотдача, мм 5,0 4,8 4,3 3,8 3,9 - 4,3- 5,2
4.3. Рмакс.ср., кгс/см2 1968 1972 1905 1822 1880 - 2000,
не более
Примечания: 1. Объем реактора 6500 л; загрузка реактора 800 кг, т.е. 500 дм3 - постоянная на всех примерах;
2. Расчет соотношения по п.1.5 производился по формуле МВ/(1+МЭА), где МВ - модуль об. по воде, МЭА - модуль об. по ЭА;
3. Модуль определяется как отношение объема воды (этилацетата) к объему пороховой массы; плотность последней 1,6 кг/дм3;
4. Фракционный состав высушенного пороха 0,2-0,4 мм (после мокрой сортировки 0,25-0,45 мм);
5. Предельная масса заряда (вместимость) определена как произведение значений насыпной плотности пороха и полезного объема гильзы; для патрона 6,8×18 полезный объем гильзы 0,37 см3, для патрона 6,8×11 - 0,19 см3;
6. Энергоотдача выражена через среднюю глубину отпечатка от удара поршня по преграде из стали 10;
7. Рмакс. ср. - максимальное среднее давление пороховых газов (оценено в баллистической группе из 10 выстрелов).

Источники информации

1. Патент №1727375, РФ. С06В 21/00. Эмульсионный способ получения пороха для патронов к охотничьему патрону. Заявка №4804112 от 19.03.90 г.

2. Патент №2280635, РФ. С06В 21/00. Способ получения сферического пороха для 9-мм патрона. Заявка №2004116283 от 28.05.04 г.

Способ получения сферического пороха, включающий перемешивание в воде 1 об. ч. компонентов пороха - высокоазотного пироксилина, стабилизатора химической стойкости, нитроглицерина, приготовление порохового лака в этилацетате, диспергирование порохового лака с вводом эмульгатора, ввод сульфата натрия в количестве 0,5-2,5 мас.% к воде для обезвоживания частиц лака, удаление этилацетата, промывку, сортировку и сушку пороховых элементов, отличающийся тем, что воду в реактор дозируют, соблюдая соотношение между объемами воды и порохового лака 0,5-0,8, приготовление лака проводят в 2,0-3,0 об.ч. этилацетата, лак диспергируют с вводом эмульгатора в количестве 0,5-1,0 мас.% по отношению к воде, пироксилин используют с условной вязкостью 1,0-4,0°Э, а нитроглицерин в количестве 15-25 мас.% относительно компонентов пороха вводят в виде пороховой массы или баллиститного пороха состава НБ.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия и малокалиберной артиллерии. .

Изобретение относится к области получения сферических порохов для крупнокалиберных пулеметов и 30 мм авиационных пушек. .
Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия и малокалиберной артиллерии. .
Изобретение относится к области получения сферических порохов для стрелкового оружия. .
Изобретение относится к баллиститным твердым ракетным топливам. .
Изобретение относится к порохам для стрелкового оружия. .
Изобретение относится к области получения порохов для стрелкового оружия, например гладкоствольного дробового ружья 12,16 и 20 клб. .
Изобретение относится к твердым ракетным топливам баллиститного типа, которое может быть использовано, например, в противотанковых управляемых ракетных системах. .
Изобретение относится к области производства сферических порохов. .

Изобретение относится к области промышленных взрывчатых веществ. .

Изобретение относится к области смешения компонентов взрывчатого состава, а конкретно к процессу приготовления и дозирования смеси жидковязких компонентов взрывчатого состава.
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия и малокалиберной артиллерии. .

Изобретение относится к области получения сферических порохов для крупнокалиберных пулеметов и 30 мм авиационных пушек. .
Изобретение относится к получению ультрадисперсного октогена и может быть использовано в военной технике, в горнодобывающей промышленности, в строительстве. .

Изобретение относится к области утилизации вооружения и военной техники и, более конкретно, к утилизации компонентов энергетических конденсированных систем - зарядов смесевых твердых ракетных топлив (СТРТ), и может быть использовано при утилизации СТРТ, содержащих в качестве энергетических добавок взрывчатые вещества.

Изобретение относится к способу изготовления изделия смесевого ракетного твердого топлива (СРТТ) с применением смесительной установки непрерывного действия. .
Изобретение относится к области ракетной техники, а именно к способу изготовления высоконаполненного твердого ракетного топлива баллиститного типа. .

Изобретение относится к области приготовления смесевого ракетного твердого топлива. .

Изобретение относится к области ракетной техники, утилизации корпусов ракетных двигателей твердого топлива (РДТТ) с прочно скрепленным твердотопливным зарядом, обезвреживанию отходов твердого ракетного топлива (ТРТ).

Изобретение относится к военной технике, в частности к снаряжению боеприпаса. .

Изобретение относится к области производства порохов, в частности флегматизации пироксилиновых и сферических (СФП) порохов
Наверх