Способ получения изобутилена


 


Владельцы патента RU 2422424:

Александрова Ирина Владимировна (RU)

Изобретение относится к способу получения изобутилена разложением метил-третично-бутилового эфира на гетерогенном катализаторе при повышенной температуре, характеризующемуся тем, что в качестве катализатора используют кальций-боро-фосфатный катализатор и процесс проводят при атмосферном давлении, в присутствии водяного пара при следующих условиях: температура 200-250°С, объемная скорость подачи МТБЭ 1,0-2,0 ч-1. Применение настоящего способа позволяет увеличить конверсию МТБЭ за проход. 3 табл.

 

Изобретение относится к нефтехимической промышленности, к процессам получения мономеров для синтетического каучука, а именно к процессу получения изобутилена.

Известен способ получения изобутилена дегидратацией триметилкарбинола (ТМК) [1]. По данному способу смесь углеводородов С4, содержащую изобутилен, подвергают гидратации в присутствии кислотного катализатора (серной кислоты или сульфокатионита). Затем ректификацией отделяют образовавшийся третичный спирт - ТМК и подвергают его дегидратации на тех же кислотных катализаторах с выделением и очисткой образовавшегося изобутилена.

Процесс характеризуется большими энергетическими затратами за счет циркуляции и нагрева больших объемов воды (более чем десятикратный массовый избыток воды к изобутилену) и сложностью технологической схемы, включающей дополнительную стадию получения промежуточного продукта ТМК.

Наиболее близким к заявляемому является способ получения изобутилена разложением метилтретбутилового эфира (МТБЭ) в присутствии кислого катионитного катализатора [2] (прототип). Недостатками данного способа являются:

- образование «вредной» примеси - диметилового эфира (ДМЭ);

- потери изобутилена за счет его изомеризации в cis-бyтен-2;

- низкая производительность процесса: конверсия МТБЭ за проход составляет менее 50%, а объемная скорость подачи МТБЭ - не более 0,2 ч-1.

Следует отметить, что образование ДМЭ и скелетная изомеризация изобутилена в cis-бyтен-2 являются следствием применения кислого катионитного катализатора, так как данный процесс проходит на кислотных центрах катализатора. Этим обусловлена низкая конверсия МТБЭ за проход и малая объемная скорость подачи сырья, что в конечном итоге предполагает большие рецикловые потоки непревращенного сырья и влечет за собой увеличение энергетических затрат.

Задачей настоящего изобретения является увеличение конверсии МТБЭ за проход, снижение образования ДМЭ и потерь изобутилена за счет его изомеризации, а также увеличение производительности процесса по изобутилену. Результатом решения данной задачи является также упрощение технологии процесса и снижение энергетических затрат.

Поставленная задача решается проведением процесса разложения МТБЭ на кальций-боро-фосфатном катализаторе типа КБФ (КБФ-76У) в присутствии небольшого избытка водяного пара при повышенной температуре. Кальций-боро-фосфатный катализатор используется в процессе получения изопрена разложением 4,4-диметил-1,3-диоксана (ДМД) [3, 4]. Катализатор получают путем взаимодействия хлорида кальция и диаммонийфосфата в водно-аммиачной среде с последующим фосфатированием образовавшейся суспензии, отделением осадка, формовкой и обработкой смесью борной и фосфорной кислот при повышенных температурах. Использование данного катализатора для получения изобутилена разложением МТБЭ в литературе не описано. Катализатор соответствует следующим техническим характеристикам.

Таблица 1
Технические характеристики катализатора КБФ-76У
Наименование показателей Норма по ТУ 38.103427-86
1. Внешний вид Гранулы диаметром 2,8±0,5 мм бело-сероватого цвета
2. Химический состав катализатора,
высушенного при температуре 100-120°С:молярное соотношение СаО:Р2O5
2,7-2,9
3. Массовая доля хлора, % не более 1,0
4. Насыпная плотность, г/см3 0,62±0,06
5. Удельная поверхность, м2 80±20
6. Коэффициент прочности катализатора, кг/мм, не менее
- средний
- минимальный
0,80
0,29
7. Диаметр экструдатов, мм 2,8±0,5
8. Каталитические свойства: выход изопрена в молярных процентах, не менее:
- на пропущенный ДМД (активность) 75
- на превращенные ДМД (селективность) 83

Заявленный способ иллюстрируется следующими примерами.

Пример 1. В проточный металлический цилиндрический реактор диаметром 2,5 см и высотой 21 см загружают 100 см3 катализатора КБФ-76У. Реактор оборудован электрообогревом. Через реактор при температуре 250°С пропускают МТБЭ с объемной скоростью VМТБЭ=0,2 ч-1 и воду с объемной скоростью VH2O=1,5 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,75:1. На выходе из реактора получают газ и водный слой, содержащий метанол.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 92,57%, МТБЭ - 5,55%, метанол - 1,00%, ДМЭ - 0,13%. ТМК - 0,01%, вода - 0,24%, димеры изобутилена - 0,24%, cis-бyтeн-2 - 0,25%, тримеры изобутилена - 0,01%.

Конверсия МТБЭ - 94,4%. Селективность по изобутилену - 99,2%. Конверсию МТБЭ рассчитывают как отношение превращенного МТБЭ к поданному на реакцию в мас.%.

Селективность по изобутилену рассчитывают как разность: 100% - примеси (ДМЭ, ТМК, димеры изобутилена, сis-бутен-2, тримеры изобутилена) %.

Составы продуктов и результаты опытов сведены в таблицах 2 и 3.

Пример 2. Разложение МТБЭ проводят в условиях примера 1 при температуре 240°С, VМТБЭ=1,5 ч-1, VH2O=0,8 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,53:1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 85,29%, МТБЭ - 11,76%, метанол - 2,34%, ДМЭ - 0,03%, вода - 0,30%, ТМК - 0,01%, димеры изобутилена - 0,27%.

Конверсия МТБЭ - 88,4%. Селективность по изобутилену - 99,95%.

Пример 3. Разложение МТБЭ проводят в условиях примера 1 при температуре 225°С, VМТБЭ=1,7 ч-1, VH2O=0,8 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,47:1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 76,72%, МТБЭ - 20,4%, метанол - 2,15%, ДМЭ - 0,02%, вода - 0,31%, ТМК - 0,07%, димеры изобутилена - 0,33%.

Конверсия МТБЭ - 77,0%. Селективность по изобутилену - 99,96%.

Пример 4. Разложение МТБЭ проводят в условиях примера 1 при температуре 200°С, VМТБЭ=1,5 ч-1, VH2O=1,0 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,67:1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 71,99%, МТБЭ - 23,55%, метанол - 3,70%, ДМЭ - 0,02%, вода - 0,23%, ТМК - 0,01%, димеры изобутилена - 0,50%.

Конверсия МТБЭ - 76,0%. Селективность по изобутилену - 99,90%.

Пример 5. Разложение МТБЭ проводят в условиях примера 1 при температуре 250°С, VМТБЭ=1,9 ч-1, VH2O=0,6 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,32:1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 89,11%, МТБЭ - 8,20%, метанол - 1,50%, ДМЭ - 0,05%, вода - 0,22%, тримеры изобутилена - 0,02%, димеры изобутилена - 0,70%, сis-бутен-2 - 0,20%.

Конверсия МТБЭ - 91,1%. Селективность по изобутилену - 99,92%.

Пример 6. Разложение МТБЭ проводят в условиях примера 1 при температуре 250°С, VМТБЭ=2,3 ч-1, VH2O=1,5 ч-1. Массовое соотношение вода: МТБЭ=0,65:1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 88,20%, МТБЭ - 9,57%, метанол - 1,85%, ДМЭ - 0,02%, вода - 0,30%, ТМК - 0,01%, димеры изобутилена - 0,05%.

Конверсия МТБЭ - 90,2%. Селективность по изобутилену - 99,10%.

Пример 7. В проточный металлический цилиндрический реактор диаметром 2,5 см и высотой 21 см загружают 100 см3 кислого катионитного катализатора Амберлист-35 (гранулы диаметром 0,3-1,0 мм, статистическая обменная емкость СОЕ=5,2 мг/экв.Н+/г кат-ра). Реактор оборудован электрообогревом. Через реактор при температуре 70°С пропускают МТБЭ с объемной скоростью VМТБЭ=0,2 ч-1. На выходе из реактора получают газ.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 86,77%, МТБЭ - 10,22%, метанол - 2,52%, ДМЭ - 0,18%, вода - 0,28%, димеры изобутилена - 0,03%.

Конверсия МТБЭ - 63,2%. Селективность по изобутилену - 99,51%.

Пример 8 (по прототипу). Разложение МТБЭ проводят в кожухотрубном реакторе, в трубное пространство которого загружен катализатор Амберлист-35 при температуре 110-120°С, VМТБЭ=2,0 ч-1.

Состав полученной газовой фазы, мас.%: изобутилен - 98,70%, МТБЭ - 0,01%, метанол - 0,01%, ДМЭ - 1,23%, вода - 0,05%.

Конверсия МТБЭ за проход - 28,0%. Селективность по изобутилену - 98,72%.

Таблица 2
Состав газовой фазы.
Состав, мас.% 1 опыт 2 опыт 3 опыт 4 опыт 5 опыт 6 опыт 7 опыт 8 опыт (по прототипу)
i-C4H8 92,57 85,29 76,72 71,99 89,11 88,20 86,77 98,70
МТБЭ 5,55 11,76 20,40 23,55 8,20 9,57 10,22 0,01
СН3ОН 1,00 2,34 2,15 3,70 1,50 1,85 2,52 0,01
ДМЭ 0,13 0,03 0,02 0,02 0,05 0,02 0,18 1,23
Н2О 0,24 0,30 0,31 0,23 0,22 0,30 0,28 0,05
ТМК 0,01 0,01 0,07 0,01 - 0,01 - -
Димеры i-C4H8 0,24 0,27 0,33 0,50 0,70 0,05 0,07 -
Cis-бутен-2 0,25 - - - 0,20 - - -
Тримеры i-C4H8 0,01 - - - 0,02 - - -
Таблица 3
Результаты опытов по разложению МТБЭ
Катализатор Т,°С Объемная скорость по сырью, ч-1 Объемная скорость по воде, ч-1 Конверсия МТБЭ за проход, мас.% Селективность, мас.%
1 КБФ-76У 250 2,0 1,5 94,40 99,20
2 КБФ-76У 240 1,5 0,8 88,40 99,95
3 КБФ-76У 225 1,7 0,8 77,00 99,96
4 КБФ-76У 200 1,5 1,0 76,00 99,90
5 КБФ-76У 250 1,9 0,6 91,10 99,92
6 КБФ-76У 250 2,3 1,5 90,2 99,10
7 Амберлист-35 70 0,2 - 63,2 99,51
8 Амберлист-35 110-120 2,0 - 28 98,72

Как видно из приведенных примеров по заявлямому способу, достигается конверсия МТБЭ за проход от 76 до 99%, при селективности образования изобутилена не менее 99%. Образование такой «вредной» для изобутилена примеси, как ДМЭ, снижается в 10-60 раз.

При объемной скорости подачи сырья более 2,0 ч-1 (пример 6, табл.3) наблюдается снижение конверсии МТБЭ до 90,2%. Повышать температуру в реакторе более 250°С, т.е. увеличивать энергозатраты и уменьшать объемную скорость подачи сырья менее 1,0 ч-1, т.е. снижать производительность - экономически нецелесообразно. Повышение температуры ведет также к появлению «вредной» примеси - ДМЭ и сis-бутена-2 -продукта изомеризации изобутилена (пример 5 табл.2), а также тримеров.

Оптимальные параметры процесса: температура 200-250°С, VМТБЭ=(0,1-0,2) ч-1. Массовое соотношение Н2О: МТБЭ=(0,32- 0,75):1.

Проведение процесса в присутствии водяного пара снижает образование побочных продуктов: ДМЭ, димеров изобутилена, cis-бутена-2, за счет чего увеличивается селективность процесса. Кроме того, водяной пар удаляет с поверхности катализатора образующиеся смолы, чем способствует увеличению межрегенерационного пробега, а также удаляет водорастворимые компоненты - ДМЭ и другие, которые переходят в водный слой.

Анализируя результаты опытов 1-5, можно заключить, что кальций-фосфатный катализатор марки КБФ-76У может быть использован для получения изобутилена разложением МТБЭ. На данном катализаторе процесс проходит с высокой конверсией МТБЭ и высокой селективностью по изобутилену.

Использованная литература

1. П.А.Кирпичников, А.Г.Лиакумович, Л.М.Попова и др. Химия и технология мономеров для синтетических каучуков. Л., Химия, 1981, с.219-224.

2. RU 2233259 C1, 2004.07.27.

3. П.А.Кирпичников, А.Г.Лиакумович, Л.М.Попова и др. Химия и технология мономеров для синтетических каучуков. Л., Химия, 1981, с.205.

4. ТУ 38.103427-86 «Катализатор КБФ-76У».

Способ получения изобутилена разложением метил-третично-бутилового эфира на гетерогенном катализаторе при повышенной температуре, отличающийся тем, что в качестве катализатора используют кальцийборофосфатный катализатор и процесс проводят при атмосферном давлении, в присутствии водяного пара при следующих условиях: температура 200-250°С, объемная скорость подачи МТБЭ 1,0-2,0 ч-1.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к применению катализаторов для превращения кислородсодержащих соединений до низших олефинов. .

Изобретение относится к одностадийному способу газофазного получения изопрена, включающему взаимодействие формальдегида с изобутиленом, или изобутилен содержащим сырьем, или производными изобутилена в присутствии катализатора, характеризующемуся тем, что взаимодействие проводят в присутствии твердофазного катализатора, содержащего фосфаты, выбранные из ряда фосфатов циркония, ниобия или тантала.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов, который включает следующие стадии: (а) контактирование метанолсодержащего сырья (12), где содержание метанола в сырье составляет 65-100% вес., в реакционной зоне конверсии метанола (14) с катализатором в условиях процесса, которые эффективны для получения потока, выходящего из реакционной зоны (16) конверсии метанола, содержащего диметиловый эфир и воду, при этом эффективные условия включают температуру в интервале 200-300°С, давление в интервале 200-1500 кПа и массовую объемную скорость подачи в интервале 2-15 ч-1; (b) удаление по меньшей мере части воды из потока, выходящего из реакционной зоны конверсии метанола, с образованием первого технологического потока (22), содержащего диметиловый эфир и имеющего пониженное содержание воды; (с) контактирование сырья, содержащего по меньшей мере часть первого технологического потока, в реакционной зоне (26) конверсии кислородсодержащих соединений с катализатором конверсии кислородсодержащих соединений в условиях процесса, которые эффективны для превращения по меньшей мере части сырья в поток (30) продуктов превращения кислородсодержащих соединений, содержащий легкие олефины, содержащие С2 и С3 олефины, и тяжелые олефины, содержащие С4+ олефины, причем эффективные условия конверсии кислородсодержащих соединений включают давление процесса по меньшей мере 240 кПа (абс) и температуру в интервале 200-700°С; (d) взаимодействие по меньшей мере части (44) тяжелых олефинов из потока продуктов превращения кислородсодержащих соединений в зоне (46) превращения тяжелых олефинов с образованием потока (50), выходящего из зоны превращения тяжелых олефинов и содержащего дополнительное количество легких олефинов, где зона превращения тяжелых олефинов является или зоной процесса крекинга олефинов, или зоной процесса метатезиса олефинов; и (е) извлечение по меньшей мере части дополнительных легких олефинов из потока, выходящего из зоны превращения тяжелых олефинов, в котором общее количество олефинов включает дополнительное количество легких олефинов стадии (е) и в котором содержание пропилена в общем количестве легких олефинов выше, чем в способе, который не включает стадии (а) и (b) и использует метанолсодержащее сырье на стадии (с).

Изобретение относится к способу обработки отработанного катализатора процесса превращения сырья, содержащего оксигенат, в олефины. .

Изобретение относится к одностадийному способу газофазного получения изопрена, включающему взаимодействие формальдегида с изобутиленом, третбутиловым спиртом, метилтретбутиловым эфиром, этилтретбутиловым эфиром или их смесью с изобутиленом в присутствии катализатора, содержащего гетерополикислоту или ее соли, и характеризующемуся тем, что взаимодействие проводят в присутствии твердофазного катализатора, содержащего от 0,1 до 90 мас.% гетерополикислоты или ее соли на пористом носителе состава Al2O 3·(10-300)SiO2, причем процесс осуществляют в условиях газофазной конденсации при 200-450°С, при атмосферном давлении, при скорости подачи сырья 0,5-15 г/г·ч и массовом отношении изобутилена к формальдегиду, равном (1-20):1.
Изобретение относится к способу отделения и освобождения катализатора в реакции превращения кислородсодержащих соединений в олефины, который включает стадии: (а) превращения кислородсодержащих соединений в олефины во флюидизированной зоне в реакторе в присутствии катализатора типа молекулярных сит, имеющего углеродсодержащие отложения, где указанные кислородсодержащие соединения выбирают из группы, состоящей из метанола, этанола, диметилового эфира или их смеси; (b) отбора из реактора исходящего потока, содержащего олефины, причем исходящий поток захватывает часть катализатора, имеющего углеродсодержащие отложения; (с) отделения части катализатора от исходящего потока путем контактирования исходящего потока с нейтрализованной жидкой средой гашения в колонне гашения, чтобы образовать поток, содержащий катализатор; при этом нейтрализацию среды гашения проводят в отдельной секции после отделения части катализатора; и (d) сжигания в установке для сжигания углеродсодержащих отложений, которые находятся в той части катализатора, которая находится в потоке, содержащем катализатор.

Изобретение относится к способу производства базового масла, характеризующемуся тем, что исходный сырьевой материал, состоящий из по меньшей мере одного спирта, выбранного из группы, состоящей из первичных и вторичных насыщенных и ненасыщенных С1-С40-одноатомных спиртов, диолов и полиолов, конденсируют в присутствии 1-20 мас.% основного катализатора, выбранного из гидроксидов и алкоксидов щелочных и щелочно-земельных металлов и оксидов металлов, в сочетании с 0,05-1 мас.% сокатализатора, содержащего соль хрома (III), марганца (II), железа (II), кобальта (II), свинца (II) или палладия, или оксида олова или оксида цинка, при температуре от 200 до 300°С, продукт конденсации подвергают гидродезоксигенированию в присутствии катализатора гидродезоксигенирования при давлении водорода от 0,1 до 20 МПа, при температуре от 100 до 500°С, и затем подвергают гидроизомеризации в присутствии катализатора изомеризации при давлении водорода от 0,1 до 20 МПа, при температуре от 100 до 500°С.

Изобретение относится к способу переработки смесей алифатических спиртов, содержащих глицерин в количестве 27-86 мас.%, путем проведения реакции кросс-конденсации при температуре 300-350°С, давлении инертного газа 1-5 МПа, удельной скорости подачи смеси алифатических спиртов на катализатор 0,4-0,8 дм 3/ч·дм3кат, причем в качестве катализатора используют оксид вольфрама, оксид рения, нанесенные на -оксид алюминия при следующем соотношении компонентов, мас.%: оксид вольфрама 1,2-6,7, оксид рения 0,9-1,3, -оксид алюминия - остальное.

Изобретение относится к способу производства базового масла, характеризующемуся тем, что исходный сырьевой материал, состоящий из по меньшей мере одного альдегида и/или кетона, выбранного из группы, состоящей из С1-С40-альдегидов, С3-С79-кетонов, С2-С40-гидроксиальдегидов и их смесей, конденсируется в присутствии катализатора альдольной конденсации с гидроксидом щелочного или щелочноземельного металла в качестве катализатора альдольной конденсации при температуре от 80 до 400°С, продукт конденсации подвергается гидродезоксигенированию в присутствии катализатора гидродезоксигенирования при давлении водорода от 0,1 до 20 МПа, при температуре от 100 до 500°С и затем подвергается гидроизомеризации в присутствии катализатора изомеризации при давлении водорода от 0,1 до 20 МПа, при температуре от 100 до 500°С.

Изобретение относится к способу получения легких олефинов, представляющих собой этилен и пропилен, характеризующемуся наличием стадий: a) контактирования содержащего метанол исходного сырья, содержащего в количестве от 65 до 100 мас.% метанола, в зоне реактора конверсии метанола с катализатором конверсии метанола и при реакционных условиях, содержащих температуру от 200°С до 300°С, давление от 200 до 1500 кПа и массовой среднечасовой скорости подачи от 2 до 15 час-1, чтобы получить поток метанола из зоны реактора конверсии, содержащий диметиловый эфир и воду; b) удаления по меньшей мере части воды из потока метанола зоны реактора конверсии метанола с образованием первого потока процесса, содержащего диметиловый эфир и имеющего пониженное содержание воды, и второго потока процесса, содержащего метанол и имеющий повышенное содержание воды по сравнению с указанным первым потоком процесса; c) направления части или всего второго потока процесса к промывной колонне; d) контактирования сырья, содержащего по меньшей мере часть первого потока процесса в зоне реактора конверсии кислородсодержащих соединений с катализатором конверсии кислородсодержащих соединений при реакционных условиях конверсии кислородсодержащих соединений, содержащих температуру от 200°С до 700°С и при абсолютном давлении реакции от 240 до 580 кПа, чтобы обеспечить превращение по меньшей мере части данного сырья в поток продуктов конверсии кислородсодержащих соединений, содержащих легкие и тяжелые олефины; и e) направления потока продуктов конверсии кислородсодержащих соединений к промывной колонне, в которой второй поток процесса промывает поток продуктов конверсии кислородсодержащих соединений, чтобы получить промытый поток олефинов, для дальнейшего использования в реакции, и поток отходов, содержащий кислородсодержащие соединения и воду.

Изобретение относится к способу получения изобутена, изопрена и, возможно, трет-бутанола из изобутенсодержащей(их) С4-фракции(й), включающему гидратацию изобутена в С4-фракции(ях), отгонку непрореагировавших С4 -углеводородов от трет-бутанола, дегидратацию трет-бутанола, контактирование изобутенсодержащей С4-фракции и возможно трет-бутанола с водным(и) раствором(ами) формальдегида и кислоты, отгонку как минимум оставшихся С4-углеводородов и разложение полупродуктов при повышенной температуре с образованием и последующим выделением изопрена и изобутена, характеризующемуся тем, что исходную(ые) изобутенсодержащую(ие) фракцию(и) как минимум частично подвергают гидратации на сульфокатионитном катализаторе в узле гидратации при умеренной подаче в него воды в количестве, компенсирующем ее расходование на реакцию с изобутеном и вывод в составе органического слоя, содержащего преимущественно смесь непрореагировавших С4-углеводородов и образующегося трет-бутанола при конверсии изобутена от 40 до 80%, как минимум из части указанного органического слоя выделяют ректификацией поток, содержащий преимущественно трет-бутанол, и поток непрореагировавших С4-углеводородов, содержащий от 10 до 40% изобутена, который контактируют с водным(и) раствором(ами) формальдегида и кислоты и образующиеся полупродукты после отгонки как минимум оставшихся С4-углеводородов подвергают жидкофазному или газофазному катализируемому разложению при повышенной температуре с образованием изопрена, изобутена и побочных продуктов, а указанный поток, содержащий преимущественно трет-бутанол, как минимум частично подают в зону разложения полупродуктов непосредственно и/или после контактирования как минимум с водным(и) раствором(ами) формальдегида и кислоты в дополнительной реакционной зоне, а остальную часть указанного потока, содержащего преимущественно трет-бутанол, дегидратируют с получением изобутена.

Изобретение относится к способу получения изобутилена и бутадиена-1,3 каталитическим дегидрированием соответствующих парафиновых углеводородов на алюмохромовом катализаторе при повышенной температуре, разделением полученных продуктов дегидрирования методами абсорбции-десорбции и экстрактивной ректификации с получением товарных изобутилена и бутадиена-1,3 олефиновых углеводородов C4, непревращенных парафинов и горючих отходов производства: «легких» и «тяжелых» неабсорбированных газов и бутадиен-ацетиленового концентрата, причем смесь «тяжелых» неабсорбированных газов с бутадиен-ацетиленовым концентратом и частью «легких» неабсорбированных газов пропускают через бинарный слой катализаторов гидрирования, один из которых никель-хромовый, а другой алюмопалладиевый, и на выходе получают пропановую фракцию.

Изобретение относится к способу выделения изобутилена из изобутиленсодержащей фракции путем гидратации изобутиленсодержащей фракции с получением трет-бутанолсодержащей фракции и ее последующей дегидратации, характеризующемуся тем, что процесс дегидратации проводят в две стадии, при этом на первой стадии выдерживают температуру 90-120°С и давление 1-3 кгс/см2 и выделяют концентрированный изобутилен и водный раствор трет-бутилового и втор-бутилового спиртов, из которого на второй стадии выделяют концентрированный втор-бутиловый спирт и изобутиленсодержащую фракцию, направляемую на гидратацию, причем на второй стадии процесс проводят при температуре 100-130°С и давлении 2-6 кгс/см.

Изобретение относится к способу получения изобутилена путем разложения метил-третично-бутилового эфира на гетерогенном катализаторе при повышенной температуре и давлении, характеризующемуся тем, что в качестве катализатора используют синтетический цеолит общего назначения NaX и процесс проводят при атмосферном давлении, в присутствии водяного пара при следующих условиях: температура 200-250°С, объемная скорость подачи МТБЭ 1,0-2,0 ч-1 .

Изобретение относится к способу выделения изобутилена полимеризационной чистоты путем жидкофазного контактирования углеводородной фракции, содержащей изобутилен, с водой в реакционной системе колонного типа в присутствии кислотного гетерогенного катализатора, расположенного в реакционной(ых) зоне(ах) реакционной системы, выводом непрореагировавших углеводородов, выделением образующегося трет-бутанола и направлением его на разложение с выделением изобутилена, и характеризующемуся тем, что при этом углеводородную фракцию перед контактированием с водой смешивают с изобутиленом, полученным разложением метил-трет-бутилового эфира, в весовом соотношении от 10:1 до 1:1,5.

Изобретение относится к способу переработки изобутенсодержащей углеводородной смеси, содержащей преимущественно углеводороды С4, включает взаимодействие содержащегося в ней изобутена с метанолом в присутствии кислого твердого катализатора в одной или нескольких зонах синтеза метил-трет-бутилового эфира с последующей отгонкой непрореагировавших углеводородов С4 из реакционной смеси, вывод в качестве более высококипящего остатка потока, содержащего метил-трет-бутиловый эфир, который полностью или частично подают в зону разложения эфира, разложение метил-трет-бутилового эфира в присутствии высококислого твердого катализатора, отгонку из продуктов реакции потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, вывод из системы или рециркуляцию в зону разложения эфира оставшегося более высококипящего продукта, содержащего преимущественно метил-трет-бутиловый эфир, ректификацию отогнанного потока, содержащего преимущественно изобутен, метанол и меньшую часть неразложенного метил-трет-бутилового эфира, при которой отгоняют поток, содержащий преимущественно изобутен, а более высококипящий остаток, содержащий метанол и эфир, подвергают дополнительной ректификации при меньшем давлении, рециркуляцию полученного кубового продукта, содержащего преимущественно метанол, в зону синтеза эфира, а дистиллята - в следующую после зоны разложения отгонную зону, извлечение водной экстракцией метанола из потока, содержащего преимущественно изобутен, очистку отмытого изобутенового потока от диметилового эфира путем ректификации с выводом в качестве дистиллята потока, содержащего диметиловый эфир и изобутен, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, а в случае гетероазеотропной осушки изобутена совместно с очисткой изобутена от диметилового эфира расслаивание полученного дистиллята с выводом водного и углеводородного потока, а в качестве более высококипящего кубового остатка - очищенного изобутена, и характеризуется тем, что разложение метил-трет-бутилового эфира осуществляют при давлении, обеспечивающем сжиженное состояние веществ, и температуре 60-120°С, поток, полученный в качестве дистиллята ректификации отмытого изобутенового потока и содержащий диметиловый эфир и изобутен, или углеводородный поток, содержащий диметиловый эфир и полученный после расслаивания дистиллята гетероазеотропной осушки изобутена рециркулируют в зону реакции разложения метил-трет-бутилового эфира.

Изобретение относится к способу получения чистого изобутена из изобутенсодержащей смеси преимущественно углеводородов С 4 с использованием катализа сильнокислотным(и) катионитом(ами), включающему жидкофазное взаимодействие изобутена с водой при температуре от 60 до 130°С в одной или нескольких зонах на стадии гидратации, расслаивание выводимого(ых) из нее потока(ов), отгонку непрореагировавших углеводородов C4 из углеводородного слоя, разложение трет-бутанола в зоне(ах) на стадии дегидратации, отделение образующегося изобутена от воды и его очистку и характеризующемуся тем, что изобутен и общее количество возвращаемой со стадии дегидратации и/или свежей воды подают в зону(ы) гидратации в суммарной молярной пропорции от 1:0,4 до 1:20, предпочтительно от 1:1 до 1:5, в прямоточном или барботажном режиме в отсутствие эмульгатора гидратируют от 30 до 97% изобутена, со стадии гидратации на стадию дегидратации как минимум одну треть получаемого трет-бутанола подают в потоке, выделяемом ректификацией из слоя непрореагировавших углеводородов и содержащем от 5 до 30 мас.% воды, и, возможно, остальное количество в потоке водного слоя, при общем содержании иных, чем изобутен, углеводородов, не превышающем их допустимого количества в целевом изобутене, и со стадии дегидратации воду как минимум частично возвращают на стадию гидратации.

Изобретение относится к катализатору углекислотного риформинга, который используют при производстве синтез-газа, содержащего водород и монооксид углерода, путем углекислотного риформинга газообразного углеводородного исходного сырья, к способу производства синтез-газа при использовании катализатора углекислотного риформинга, к способу получения катализатора углекислотного риформинга и к носителю для катализатора углекислотного риформига.
Наверх