Способ термической обработки блочного катализатора сотовой структуры на основе оксида железа


 


Владельцы патента RU 2429071:

Учреждение Российской академии наук Институт катализа им.Г.К.Борескова Сибирского отделения РАН (RU)

Изобретение относится к химической технологии и может быть использовано в производстве блочных катализаторов. Описан способ термообработки блочного катализатора сотовой структуры на основе оксида железа, характеризующийся тем, что термообработку блоков проводят ступенчато, а именно: сначала блоки сушат при температуре 20-25°С в течение не менее 120 ч, затем воздушно-сухие блоки подвергают предварительному ступенчатому прокаливанию: при подъеме температуры до 100-110°С со скоростью 5-7°С/ч блоки выдерживают при температуре 100-110°С в течение не менее 10 ч; при подъеме температуры до 250-270°С со скоростью 30-35°С/ч блоки выдерживают при температуре 250-270°С не менее 6 ч; при подъеме температуры до 400-410°С со скоростью 50-55°С/ч блоки выдерживают при температуре 400-410°С не менее 6 ч; затем поднимают температуру до 950-970°С со скоростью 50-60°С/ч и выдерживают блоки при температуре 950-970°С в течение не менее 10 ч. Технический результат - предложенный способ термообработки позволяет получать прочные и устойчивые к термоциклам блочные катализаторы.

 

Изобретение относится к химической технологии и может быть использовано в производстве блочных катализаторов и носителей сотовой структуры для различных отраслей экономики.

В технологии приготовления катализаторов термообработка является заключительной стадией, во время которой формируются основные характеристики катализаторов - прочность, пористая структура, фазовый состав, активность и др. При этом существенное влияние на прочность катализаторов оказывает не только конечная температура прокаливания, но и выбранный режим подъема температуры, а иногда и охлаждения. При термообработке блочных сотовых структур, имеющих более сложную форму и большие размеры, чем зернистые катализаторы, роль температурного режима становится особенно важной, поскольку происходящие при термообработке фазовые и полиморфные превращения или спекание могут привести к нарушению целостности блоков (образованию трещин) и, соответственно, формированию некачественных блоков (брака).

Известными технологическими приемами для снижения возникающих при сушке и термообработке напряжений, вызванных капиллярными явлениями и фазовыми переходами, являются введение ПАВ и армирующих добавок на стадии приготовления пасты, а также низкая скорость нагрева или введение температурных изотермических выдержек вблизи температур фазовых превращений на стадии термообработки катализаторов.

Так, например, авторы работы [В.И.Ванчурин, А.В.Беспалов, B.C.Бесков Термическая обработка блочных катализаторов сотовой структуры для окисления аммиака. // Химическая промышленность. 2001. №. 10. С.17-20] на основе выполненных исследований процессов, происходящих при термообработке блочного катализатора, получаемого из катализаторной пасты на основе промышленных железо-алюмооксидных шихт КН-СХ и НК-2У и петролатума в качестве пластификатора, предложили ступенчатый режим подъема температуры, что позволило им решить задачу получения качественных блоков.

В работах [РФ 1676142, B01J 37/04, 20.01.95; РФ 2100068, B01J 23/78, 27.12.1997] показана принципиальная возможность изготовления массивных блочных катализаторов сотовой структуры из активной шихты.

Известен блочный катализатор сотовой структуры [РФ 2117528, B01J 23/83, 20.08.1998], получаемый из альфа-оксида железа и оксида алюминия, содержащий дополнительно оксид кремния и/или оксиды редкоземельных элементов (РЗЭ), циркония. Катализатор готовят смешением исходных компонентов катализатора до образования пластичной массы с ее последующей экструзионной формовкой, сушкой и прокаливанием гранул. При небольших геометрических размерах блоков стадию термообработки, как и в случае термообработки простых гранул, обычно проводят путем медленного подъема температуры до 900°С. Однако в случае термообработки блоков большего размера такая термообработка приводит к формированию большого количества брака (некондиционных блоков).

Кроме того, использование катализаторов в высокотемпературных процессах выдвигает также требование получения блоков устойчивых к быстрым сменам температуры (без растрескивания), поскольку запуск и остановки процесса связаны со значительными перепадами температур. Поэтому характеристика устойчивости блоков к термоциклам/теплосменам является определяющей для их использования в таких процессах и, например, в процессе окисления аммиака, в котором перепады могут составлять ~700°С.

Изобретение решает задачу получения прочного и устойчивого к термоциклам блочного катализатора сотовой структуры на основе оксида железа путем оптимизации условий его термообработки.

Задача решается тем, что термообработку блочного катализатора сотовой структуры на основе оксида железа проводят ступенчато, а именно: сначала блоки сушат при температуре 20÷25°С в течение не менее 120 ч, затем воздушно-сухие блоки подвергают предварительному ступенчатому прокаливанию: при подъеме температуры до 100÷110°С со скоростью 5÷7°С/ч, блоки выдерживают при температуре 100÷110°С в течение не менее 10 ч; при подъеме температуры до 250÷270°С со скоростью 30-35°С/ч, блоки выдерживают при температуре 250-270°С не менее 6 ч; при подъеме температуры до 400÷410°С со скоростью 50÷55°С/ч блоки выдерживают при температуре 400-410°С не менее 6 ч; затем поднимают температуру до 950÷970°С со скоростью 50÷60°С/ч и выдерживают блоки при температуре 950÷970°С в течение не менее 10 ч.

Готовый катализатор представляет собой прямоугольную призму высотой 50-55 мм с квадратным основанием (со стороной 70-80 мм × 70-80 мм), пронизанную однонаправленными квадратными каналами 4-5 мм × 4-5 мм с толщиной канала 1.5-2.5 мм. Механическую прочность на раздавливание определяли на приборе МП-9С (Россия). Измерялось усилие, необходимое для разрушения блока, помещенного боковыми гранями между двумя параллельными плоскостями.

Устойчивость блоков к термоциклам/теплосменам определяли как количество разогревов и охлаждений (теплосмен) блоков от комнатной температуры до 700°С на воздухе без их разрушения. Блоки считаются качественными, если в среднем они выдерживают не менее 10 теплосмен. 1 цикл/теплосмена включает разогрев от комнатной температуры до 700°С, выдержка 15 мин, охлаждение до комнатной температуры, выдержка 15 мин).

Блоки характеризуются прочностью на раздавливание по боковой грани не менее 4000 Н/изделие и выдерживают не менее 12 термоциклов (теплосмен).

Сущность изобретения иллюстрируется следующими примерами.

Пример 1 (сравнительный)

Блочный катализатор состава, мас.%: 75 оксида железа, 20 оксида алюминия, 5.0 оксида кремния предварительно провяливают и высушивают при температуре 110°С.

Результаты термообработки в режиме монотонного подъема температуры до 950°С (без изотермических выдержек) и выдержкой в течение 10 ч при максимальной температуре - до 40% от общего количества блоков с трещинами (брака). Отобранные для испытаний на устойчивость к термоциклам целые блоки, прокаленные без изотермических выдержек, независимо от используемого оксида железа имели нарушение структуры и разрушились уже после 5 термоциклов. Их прочность была ниже 4000 Н/изделие.

Пример 2 (сравнительный)

Режим термической обработки блочного катализатора сотовой структуры состава, мас.%: 73 оксида железа, 18 оксида алюминия и 9 кордиерита, имеющего форму квадратных параллелепипедов с размерами (0,1×0,1×0,1) м и стенками каналов толщиной 0,4-0,6 мм:

1. Провяливание блоков в сушильном шкафу в течение 4-6 ч при температуре 50-60°С.

2. Нагревание блоков до температуры 330-350°С.

3. Отгонка пластификатора 330-350°С в течение 2-3 ч.

4. Подъем до 470°С и выдержка (ступенька)1-1,5 ч дает возможность растянуть во времени выгорание кокса.

5. Нагрев до 600°С и выдержка 1-1,5 ч - низкотемпературное спекание частиц.

6. Нагрев до 800°С и выдержка 2 ч - протекание высокотемпературного эффекта сжатия структуры и регенерация активной фазы гематита.

7. Спекание катализатора при температуре 950-1050°С в течение 2 ч.

Результаты термообработки - высокий процент качественных блоков с высокой механической прочностью, в два раза превышающую прочность таблеток, приготовленных из той же промышленной шихты. Блоки выдерживают более 12 термоциклов с сохранением структуры.

Пример 3

Термообработку блоков железооксидного катализатора состава, мас.%: 75 оксида железа, 20 оксида алюминия, 5 оксида кремния осуществляют ступенчато и выделяют 3 стадии:

1. сушка блоков при комнатной температуре до 25°С;

2. предварительная термообработка блоков до 400°С;

3. прокаливание блоков 900-950°С.

Термообработку блоков проводят ступенчато, а именно: сначала блоки сушат при температуре 25°С в течение не менее 120 ч, затем воздушно-сухие блоки подвергают ступенчатому прокаливанию: поднимают температуру до 100°С со скоростью 5°С/ч, блоки выдерживают при температуре 100°С в течение не менее 10 ч; поднимают температуру до 250°С со скоростью 30°С/ч, блоки выдерживают при температуре 250°С не менее 6 ч; поднимают температуру до 400°С со скоростью 50°С/ч, блоки выдерживают при температуре 400°С не менее 6 ч; затем поднимают температуру до 950°С со скоростью 50°С/ч и выдерживают блоки при температуре 950°С в течение не менее 10 ч. Затем печь с блоками остывает. Прокаленные блоки имеют красно-коричневый цвет.

Предложенный режим термообработки позволяет добиться равномерного прогревания блоков. Выдержка при указанных выше температурах позволяет значительно снизить влияние внутренних напряжений, возникающих при структурных и химических изменениях в процессе термообработки. Введение изотермических выдержек также обеспечивает достаточно равномерное, плавное газовыделение, практически с одинаковой скоростью как по всему объему прокалочной камеры, так и по объему отдельного блока. Количество бракованных блоков не превышает 10% от общего числа. Учитывая, что бракованные изделия возвращают в производственный цикл в виде ретура, это количество брака следует признать вполне приемлемым. Все блоки, прокаленные в таком оптимизированном ступенчатом режиме, независимо от используемого сырья, выдерживают не менее 12 теплосмен, хотя их прочность на раздавливание существенно отличается и составляет 8000 Н/изделие (для блоков из оксида железа, полученного по «сульфатной» технологии), 4000 Н/изделие (для блоков из «хлоридного» оксида железа).

Способ термообработки блочного катализатора сотовой структуры на основе оксида железа, характеризующийся тем, что термообработку блоков проводят ступенчато, а именно: сначала блоки сушат при температуре 20÷25°С в течение не менее 120 ч, затем воздушно-сухие блоки подвергают предварительному ступенчатому прокаливанию; при подъеме температуры до 100÷110°С со скоростью 5÷7°С/ч блоки выдерживают при температуре 100÷110°С в течение не менее 10 ч; при подъеме температуры до 250÷270°С со скоростью 30-35°С/ч блоки выдерживают при температуре 250÷270°С не менее 6 ч; при подъеме температуры до 400÷410°С со скоростью 50÷55°С/ч блоки выдерживают при температуре 400÷410°С не менее 6 ч; затем поднимают температуру до 950÷970°С со скоростью 50÷60°С/ч и выдерживают блоки при температуре 950÷970°С в течение не менее 10 ч.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к пакету катализаторных сеток для конверсии аммиака в газовой смеси, содержащей кислород, выполненных из сплавов платиноидов, и может быть использовано в агрегатах азотной и синильной кислот, а также гидроксиламинсульфата.

Изобретение относится к катализаторам для процесса окисления аммиака в производстве слабой азотной кислоты. .
Изобретение относится к производству азотной кислоты и касается катализатора для окисления аммиака. .

Изобретение относится к способу получения пористых веществ на подложке для каталитических применений, к способу получения пористых катализаторов для разложения N2 O и их применению для разложения N2O, окисления аммиака и реформинга метана с водяным паром.
Изобретение относится к каталитическим элементам, включающим керамический контакт регулярной сотовой структуры для гетерогенных высокотемпературных реакций, например для конверсии аммиака, и может быть использовано в производствах азотной, синильной кислот, гидроксиламинсульфата.
Изобретение относится к применению катализатора для разложения N2O в условиях процесса Оствальда, в котором применяется катализатор. .

Изобретение относится к химической промышленности, в частности к производству азотной кислоты, азотных удобрений, синильной кислоты, нитритов и нитратов, и другим производствам химических продуктов, где технологическая схема производства включает каталитическую конверсию аммиака до оксидов азота с использованием платиноидных сеточных катализаторов.

Изобретение относится к технологии производства азотной кислоты и может быть использовано для повышения производительности установок по производству неконцентрированной азотной кислоты под давлением.

Изобретение относится к опорной системе для каталитических решеток в горелке для окисления аммиака и к способу уменьшения движения макрочастиц керамического материала, вызванного тепловым расширением.

Изобретение относится к катализаторам для получения сложного эфира карбоновой кислоты. .

Изобретение относится к области химии, а именно к химии каталитических процессов, и может быть использовано в производстве получения катализатора синтеза винилацетата.
Изобретение относится к катализаторам гидрообработки и способам их получения. .

Изобретение относится к усовершенствованному способу асимметрического гидрирования, катализируемому переходными металлами, производных акриловой кислоты формулы (I), в которой R1 представляет собой Н или необязательно замещенный С1 -С20-алкильный, С5-С20-арильный или С5-С20-гетероарильный радикал, R 2 означает необязательно замещенный С1-С 20-алкильный, С5-С20-арильный или С5-С20-гетероарильный радикал и R3 означает Н или C1-С6-алкильный радикал, который включает в себя гидрирование соединений формулы (I), необязательно в растворителе, в присутствии одного или нескольких доноров водорода, с использованием каталитической системы, которая содержит переходный металл из группы рутения, родия и иридия и комбинацию хирального фосфорного лиганда формулы (II), в которой Cn, вместе с двумя атомами кислорода и атомом фосфора, образуют необязательно замещенное кольцо, имеющее от 2 до 6 атомов углерода, и R4 представляет собой необязательно замещенный алкильный, арильный, алкокси- или арилоксирадикал или группу NR5 R6, в которой каждый R5 и R6 независимо может быть водородом или необязательно замещенным алкильным, арильным, аралкильным или алкарильным радикалом, или вместе с атомом азота могут образовать кольцо, и ахирального фосфинового лиганда формулы (III), в которой R является необязательно замещенным алкильным или арильным радикалом, с получением соответствующих соединений формулы (IV), в которой каждый R1, R 2 и R3 имеет указанное выше значение.

Изобретение относится к производству катализаторов для конверсии углеводородов и способам получения синтез-газа путем каталитического риформинга углеводородсодержащего сырья в трубчатых реакторах с использованием катализаторов.

Изобретение относится к улучшенному способу получения серебряных катализаторов, полезных для производства окиси этилена из этилена и кислорода в газовой фазе. .

Изобретение относится к способам получения фотокатализаторов. .

Изобретение относится к способам получения фотокатализаторов. .

Изобретение относится к химическим катализаторам для производства углеродных нанотрубок (УНТ) методом каталитического пиролиза углеводородов. .
Наверх