Способ извлечения никеля из растворов и очистки от примесей


 


Владельцы патента RU 2430981:

Гуров Владимир Алексеевич (RU)
Общество с ограниченной ответственностью "Горнодобывающая компания "Голд" (RU)

Изобретение относится к гидрометаллургии, а именно к способам извлечения никеля из водных растворов и очистки от примесей с использованием ионообменных смол. Способ извлечения никеля из растворов и очистки от примесей: Cr3+, Fe3+, Al3+, Cu2+, Zn2+, Со2+, Fe2+, Mn2+, Са2+, Mg2+ включает доведение рН растворов до значений 4,0-6,5, сорбцию никеля при рН 4,0-6,5 из растворов или пульп на слабокислотные катиониты, десорбцию никеля из насыщенного катионита раствором серной или соляной кислоты с получением раствора десорбата никеля. Перед десорбцией насыщенный катионит обрабатывают раствором никеля, очищенным от примесей, в том числе частью раствора десорбата с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе или пульпе, поступающим на сорбцию, при значении рН меньшем, чем рН раствора или пульпы в процессе сорбции. Техническим результатом является более глубокая очистка раствора десорбата никеля от примесей Cr3+, Fe3+, Al3+, Cu2+, Zn2+, Со2+, Fe2+, Mn2+, Са2+, Mg2+. Отношение CNi:ΣСпримеси в растворе десорбата изменяется от 7:1 до 500:1. 4 табл.

 

Изобретение относится к гидрометаллургии, а именно к способам извлечения никеля из водных растворов и очистки от примесей с использованием ионообменных смол.

Известен способ извлечения никеля из пульп окислительного выщелачивания пирротиновых концентратов с использованием слабокислотных карбоксильных катионитов, в том числе катионитов хелатного типа, в кальциевой форме: СГ-1, КБ-4, КМ-2П, АНКБ-35 (см. статью В.В.Коновалова и Н.И.Кубаревой. Применение сорбционной технологии для переработки пульп от автоклавного окислительного выщелачивания пирротиновых концентратов // Цветные металлы, №1, 1985). Жидкая фаза пульп имела сложный химический состав, содержащий, наряду с никелем, примеси кобальта, меди, цинка, железа, алюминия, марганца, магния и кальция в соизмеримых с никелем концентрациях. Для повышения емкости ионитов по цветным металлам здесь рекомендуется между циклами сорбции обрабатывать насыщенный катионит щелочным реагентом, в частности известью, с дополнительной сорбцией и последующей десорбцией цветных металлов раствором серной кислоты с получением раствора десорбата. Далее рекомендуется дополнительная более глубокая очистка раствора десорбата никеля от железа, кобальта, меди и цинка методами химического осаждения. Концентрация никеля в жидкой фазе пульпы составляла 4-5 г/л, в растворе десорбата - 30-50 г/л.

Описанный в аналоге способ извлечения и очистки никеля в ходе сорбционной переработки позволяет только частично очищать раствор десорбата от примесей железа, алюминия, кальция и магния и не позволяет отделять никель от кобальта и других цветных металлов.

Известен также способ очистки и извлечения никеля и кобальта из растворов от выщелачивания пиритных огарков с использованием слабокислотного карбоксильного катионита КБ-4П2 в натриевой или кальциевой форме (см. статью Л.С.Гецкина, В.В.Яцук и др. Экстракция и сорбция в металлургии цветных металлов. М., Металлургия, 1968. ВНИИЦветмет. Сб. №12). Исходные растворы содержали: Ni2+, Fe3+, Al3+, Cu2+, Zn2+, Со2+, Fe2+, Mn2+, Ca2+, Mg2+. Их обрабатывали содой или известью и кислородом воздуха для окисления Fe2+ и осаждения Fe3+ и других примесей в виде гидратов при рН 5,0-5,5. Далее вели сорбцию цветных металлов непосредственно из гидратных пульп в противоточном режиме с отделением ионообменной смолы от пульпы на сетке, десорбцию проводили 4 н. HCl. Затем раствор десорбата перерабатывали экстракцией для разделения цветных металлов.

Описанный в аналоге способ извлечения и очистки никеля в ходе сорбционной переработки позволяет только частично очищать раствор десорбата от примесей железа, алюминия, кальция и магния и не позволяет отделять никель от кобальта и других цветных металлов.

Задачей настоящего изобретения является разработка способа извлечения никеля из кислых растворов и более глубокой очистки с использованием ионообменных смол, слабокислотных катионитов, в том числе катионитов хелатного типа.

Поставленная задача решается тем, что насыщенный при рН 4,0-6,5 из растворов или пульп сложного состава катионит перед десорбцией обрабатывают раствором никеля, очищенным от примесей, с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе или пульпе, поступающем на сорбцию, при значении рН меньшем, чем значение рН раствора или пульпы в процессе сорбции.

Сущность изобретения состоит в следующем. Емкость слабокислотных катионитов по тому или иному иону, при сорбции из растворов сложного состава при прочих равных условиях зависит от концентрации иона в растворе, значения рН раствора в фазе смолы и сродства иона к функциональной группе катионита, или положения его в ряду селективности. Сродство тех или иных ионов к функциональным группам слабокислотных катионитов, в том числе катионитов хелатного типа, определяется как свойством иона, так и свойством функциональной группы, и в общем случае подчиняется следующему ряду селективности:

Н+>Cr3+>Fe3+>Al3+>Cu2+>Ni2+>Zn2+>Со2+>Fe2+>Mn2+>Са2+>Mg2+>Na+ (см. кн. К.Б.Лебедева и др. Иониты в цветной металлургии, М., Металлургия, 1975.). При этом приведенный ряд селективности мало отличается применительно к различным слабокислотным катионитам. И эти отличия не являются в данном случае принципиальными. Из приведенного ряда селективности следует, что если вести сорбцию в режиме непрерывной противоточной декантации раствора или пульпы и катионита (до достижения равновесного состояния концентрации никеля на смоле при исходной ее величине в растворе), то на смолу преимущественно будут сорбироваться никель и ионы Cr3+>Fe3+>Al3+>Cu2+. Ионы же Zn2+>Со2+>Fe2+>Mn2+>Са2+>Mg2+>Na+ будут поглощаться лишь частично и вытесняться из фазы смолы в хвостовые маточники сорбции. Если же насыщенный в условиях равновесия катионит обработать раствором никеля, очищенным от приведенных выше примесей, с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе, поступающем на сорбцию, то равновесие изменится. В этом случае часть примесей вытеснится из фазы смолы (в большей мере справа от никеля в ряду, в меньшей мере слева от никеля в ряду), а емкость сорбента по никелю возрастет. И чем большая концентрация никеля применяется для такой обработки, тем в большей степени катионит, а следовательно, и последующий раствор десорбата никеля будут очищаться от примесей.

Для слабокислотных катионитов, содержащих карбоксильные, фосфоновые или другие функциональные группы, прочно связывающие ионы водорода (Н+) и слабо диссоциирующие в кислой среде, большое значение имеет и величина рН раствора в фазе смолы. Чем ниже значение рН, тем в большей мере затрудняется сорбция для всех ионов приведенного ряда селективности (в большей мере справа от никеля в ряду, в меньшей мере слева от никеля в ряду).

Если насыщенный в условиях равновесия катионит обработать раствором никеля, очищенным от приведенных выше примесей, с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе, поступающем на сорбцию, при значении рН, меньшем, чем значение рН раствора или пульпы в процессе сорбции, то равновесие в фазе смолы изменится в еще большей степени. И тем в большей степени катионит, а, следовательно, и последующий раствор десорбата никеля будут очищаться от примесей.

В приведенном аналоге показано, что при испытании катионита КБ-4П2 в пределах рН 4,0-9,0 наибольшая селективность по цветным металлам получена при значениях рН 5,5-6,5 (см. статью Л.С.Гецкина, В.В.Яцук и др. Экстракция и сорбция в металлургии цветных металлов, М., Металлургия, 1968. ВНИИЦветмет. Сб. №12). Однако исходя из выше сказанного применительно к очистке никеля, лучше вести сорбцию при значении рН, как можно меньшем - в пределах 4,0-6,5. Вероятно, что емкость по никелю в этом случае снизится, но относительная емкость по примесям снизится в еще большей степени. При доведении рН исходного раствора основными критериями должны служить: значение рН осаждения гидратов окисей ионов примесей, концентрации примесей в исходном растворе и требования к необходимой чистоте получаемого никелевого раствора десорбата. Например, практически полное осаждение гидрата окиси Fe3+ достигается при рН 4,0, гидрата Al3+ - при рН 5,2, гидратов Cr3+ и Cu2+ - при рН 6,7-6,8, гидратов Zn2+, Ni2+, Со2+ и Fe2+ - при рН 8,0-9,7 (см. кн. Ю.Ю.Лурье. Справочник по аналитической химии. М., Химия, 1971). Поэтому лучше довести рН исходного раствора до минимальных значений (в пределах 4,0-6,5), пусть при не полном, но максимально возможном осаждении примесей, стоящих слева в ряду селективности от никеля. Тем самым в процессе сорбции значительно уменьшится емкость смолы по примесям, стоящим справа от никеля в ряду. Например, вести сорбцию при рН 4,5-5,0, когда полностью осаждается Fe3+ и Al3+, большей частью Cr3+ и Cu2+. Это заключение связано с тем, что примеси справа от никеля имеют близкие с никелем, либо большие значения рН осаждения гидратов и очистить от них раствор никеля гидролизом не представляется возможным. Очистить же никель от остатков примесей, стоящих слева в ряду селективности, можно дополнительной обработкой уже раствора десорбата щелочным реагентом до значения рН осаждения их гидратов. Если же концентрации примесей справа от никеля в ряду в исходном растворе не велики, то сорбцию можно вести и при рН 6,5 - для получения максимальной емкости смолы по никелю.

Для примерных опытов нами использовался раствор от выщелачивания пробы силикатной никелевой руды раствором серной кислоты в лабораторных условиях. Исходный раствор от выщелачивания силикатной никелевой руды имел следующий состав, г/л: Ni2+ - 1,740, Со2+ - 0,064, Cr3+ - 0,031, Fe3+ - 5,341, Al3+ - 0,865, Cu2+ - 0,040, Zn2+ - 0,035, Fe2+ - 0,080, Mn2+ - 0,585, Са2+ - 0,323, Mg2+ - 8,572 (рН 2,0). Пробы раствора обрабатывались мелом и доводились до значений в пределах рН 4,0-6,5. В качестве сорбентов были испытаны слабокислотные катиониты следующих марок: С104-106, S-930, фирмы Пьюролайт (Purolite); Lewatit ТР-207, фирмы Ланксес (Lanxess) и СН-23, фирмы Резинекс (Resinex). Все испытанные смолы показали принципиально аналогичные результаты, для демонстрации которых приведем данные по использованию катионита марки Lewatit ТР-207.

Раствор приведенного выше состава обрабатывался при перемешивании тонко измельченным мелом (СаСО3), в результате чего получалась гипсогидратная пульпа с рН 4,5. Сорбция на ионообменную смолу в Н+-форме велась в режиме непрерывной противоточной декантации на 4х ступенях сорбции при перемешивании на каждой ступени в течение 1 часа. После чего навеска смолы отделялась от пульпы на сите и вводилась на следующую ступень сорбции, а маточная пульпа контактировала со следующей порцией смолы. Всего время контакта составляло 4 часа, соотношение объемов пульпы и смолы на каждой ступени - 18:1. На каждой ступени сорбции значение рН 4,5 поддерживалось дополнительной дозировкой мела. Полученная таким образом, насыщенная никелем смола тщательно отмывалась на сите дистиллированной водой от пульпы и порового раствора и использовалась в опытах по десорбции с предварительной обработкой и без нее.

Навески насыщенной смолы по 60 мл загружались в вертикально установленные стеклянные колонки, в качестве транспортной влаги применялась также дистиллированная вода. В качестве десорбента использовался раствор серной кислоты 100 г/л при соотношении объем раствора на 1 объем смолы (Vp-pa/Vсмолы) во всех опытах - 1,5:1. Подача раствора десорбента в каждом опыте осуществлялась перистальтическим насосом в течение 2х часов с фильтрацией растворов снизу вверх.

По известному способу (опыт 1) сразу осуществлялась десорбция никеля. По предлагаемому способу проводились серии опытов с предварительной обработкой смолы раствором чистого никеля с различной его концентрацией и значением рН. Подача чистого раствора никеля при обработке осуществлялась также снизу вверх при соотношении Vp-pa/Vсмолы=0,7:1 в течение 1 часа. Такое соотношение соответствовало поровому объему смолы, найденному опытным путем, и предопределяло минимальный проскок никеля в маточный раствор. Для обработки был приготовлен раствор чистого сульфата никеля 30 г/л марки НС-1 (ГОСТ 2665-85). Раствор чистого сульфата никеля имел следующий состав, г/л: Ni2+ - 30,010, Со2+ - 0,020, Cr3+ - 0,001, Fe3+ - 0,0005, Al3+ - 0,001, Cu2+ - 0,001, Zn2+ - 0,001, Fe2+ - отс., Mn2+ - 0,001, Са2+ - 0,003, Mg2+ - 0,002 (рН 4,5). Данный раствор доводился до необходимых значений концентраций никеля (разбавлением) и значений рН (серной кислотой). После обработки в каждом опыте проводилась десорбция в режиме, аналогичном с опытом 1 без обработки.

В первой серии опытов по предлагаемому способу (опыты 2, 3, 4) концентрация никеля в чистом растворе при обработке составляла 10, 20 и 30 г/л (больше чем 1,740 г/л в исходном растворе, поступающем на сорбцию), а значение рН 4,5 было одинаковым во всех трех опытах - как в процессе сорбции. Результаты представлены в табл.1. Как следует из табл.1, в опыте 1 по известному способу соотношение концентраций никеля и суммы концентраций примесей в растворе десорбата составило, CNi:ΣСпримеси=7:1. В опытах 2, 3, 4 по предлагаемому способу оно увеличилось от 22:1 до 51:1, что свидетельствует о существенной очистке раствора десорбата никеля от примесей. При этом концентрация никеля в десорбате увеличилась с 21 г/л до 25-35 г/л.

Во второй серии опытов по предлагаемому способу (опыты 5, 6, 7) концентрация никеля в чистом растворе была одинаковой и составляла 20 г/л (больше чем 1,740 г/л в исходном растворе, поступающем на сорбцию), а значение рН - 3,5; 3,0 и 2,5 (меньше чем 4,5 в исходном растворе). Результаты представлены в табл.2. Полученные данные свидетельствуют, что с уменьшением значения рН раствора при обработке смолы чистым раствором никеля от 4,5 до 2,5 соотношение CNi:ΣСпримеси увеличилось с 40:1 до 486-500:1, то есть произошла значительно более глубокая очистка раствора десорбата никеля от примесей. Удельный расход чистого никеля составил 14 г на 1 л смолы или около 30% от всего извлеченного никеля.

Из второй серии опытов также следует вывод, что если часть раствора десорбата никеля, очищенного от примесей, выводить и использовать в обороте для обработки насыщенной смолы, то никель в фазе смолы, а значит, и весь раствор десорбата никеля будет более глубоко очищаться от примесей без дополнительного расхода чистого никеля. Поэтому в опыте 8 проба насыщенной смолы обрабатывалась нами частью раствора десорбата из опыта 6, разбавленной до 20 г/л и доведенной до рН 3,0. Сравнительные результаты опыта 8 и опытов 1,6 представлены в табл.3. Как следует из табл.3, в сравнении с опытом 6, где обработка проводилась раствором чистого товарного никеля, в опыте 8 с обработкой оборотной частью раствора десорбата соотношение CNi:ΣСпримеси несколько уменьшилось с 500:1 до 462:1, но осталось значительно более высоким, чем в известном способе, где отношение CNi:ΣСпримеси составило 7:1.

Таким образом, если насыщенный никелем при рН 4,0-6,5 из растворов или пульп сложного состава слабокислотный катионит перед десорбцией обрабатывать раствором никеля, очищенным от примесей, с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе или пульпе, поступающем на сорбцию, при значении рН меньшем, чем значение рН раствора или пульпы в процессе сорбции, то извлеченный в раствор десорбата никель более глубоко очистится от примесей и поставленная задача будет решена.

Таблица 1
Параметры и показатели Известный способ Предлагаемый способ
Опыт, №
Опыт №1 2 3 4
Концентрация Ni, г/л:
- в исходном растворе при сорбции 1,74 1,74 1,74 1,74
- в чистом растворе при обработке - 10 20 30
Значение рН:
- в исходном растворе при сорбции - 4,5 4,5 4,5
- в чистом растворе Ni при обработке - 4,5 4,5 4,5
Уд. нагрузка при подаче чистого раствора Ni при обработке, Vр-ра/Vсмолы - 0,7 0,7 0,7
Концентрация серной кислоты в десорбирующем растворе, г/л 100 100 100 100
Выход раствора десорбата, Vр-ра/Vсмолы 1,5 1,5 1,5 1,5
Выход извлеченного никеля, г на 1 л смолы 30,78 37,82 45,06 52,51
Уд. расход чистого никеля:
- г на 1 л смолы - 7,0 14,0 21,0
- в % от извлеченного никеля - 18 31 40
Состав раствора десорбата, г/л:
Ni 20,52 25,21 30,04 35,01
Со 0,745 0,255 0,120 0,094
Fe3+ 0,011 0,010 0,011 0,011
Al 0,280 0,268 0,257 0,260
Cu 0,027 0,023 0,025 0,022
Cr 0,034 0,033 0,034 0,030
Zn 0,035 0,020 0,015 0,010
Fe2+ 0,060 0,020 0,010 0,010
Mn 0,657 0,157 0,107 0,102
Mg 0,887 0,088 0,058 0,055
Ca 0,366 0,166 0,112 0,104
Отношение CNi:ΣСпримеси 7:1 22:1 40:1 51:1
Таблица 2
Параметры и показатели Известный способ Предлагаемый способ
Опыт, №
Опыт №1 3 5 6 7
Концентрация Ni, г/л:
- в исходном растворе при сорбции 1,74 1,74 1,74 1,74 1,74
- в чистом растворе при обработке 20 20 20 20
Значение рН:
- в исходном растворе при сорбции - 4,5 4,5 4,5 4,5
- в чистом растворе Ni при обработке - 4,5 3,5 3,0 2,5
Уд. нагрузка по чистому раствору Ni при обработке, Vр-ра/Vсмолы - 0,7 0,7 0,7 0,7
Концентрация серной кислоты в десорбирующем растворе, г/л 100 100 100 100 100
Выход раствора десорбата, Vр-ра/Vсмолы 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Выход извлеченного никеля, г на 1 л смолы 30,78 45,06 45,12 45,02 40,10
Уд. расход чистого никеля:
- г на 1 л смолы - 14,0 14,0 14,0 14,0
- в % от извлеченного никеля - 31 31 31 35
Состав раствора десорбата, г/л:
Ni 20,52 30,04 30,08 30,01 26,73
Со 0,745 0,120 0,055 0,022 0,029
Fe3+ 0,011 0,011 0,009 0,005 0,001
Al 0,280 0,257 0,026 0,001 0,001
Cu 0,027 0,025 0,013 0,002 0,002
Cr 0,034 0,034 0,023 0,004 0,003
Zn 0,035 0,015 0,002 0,001 0,001
Fe2+ 0,060 0,010 0,002 0,001 0,001
Mn 0,657 0,107 0,017 0,004 0,002
Mg 0,887 0,058 0,028 0,008 0,005
Ca 0,366 0,112 0,016 0,012 0,010
Отношение CNi:ΣCпримеси 7:1 40:1 157:1 500:1 486:1
Таблица 3
Параметры и показатели Известный способ Предлагаемый способ Предлагаемый способ
Опыт №1 Опыт, №6 Опыт, №8
Концентрация Ni, г/л:
- в исходном растворе при сорбции 1,74 1,74 1,74
- в чистом растворе при обработке - 20 20
Значение рН:
- в исходном растворе в процессе сорбции - 4,5 4,5
- в чистом растворе Ni при обработке - 3,0 3,0
Уд. нагрузка по чистому раствору Ni при обработке, Vр-ра/Vсмолы - 0,7 0,7
Концентрация серной кислоты в десорбирующем растворе, г/л 100 100 100
Выход раствора десорбата, Vр-ра/Vсмолы 1,5 1,5 1,5
Выход извлеченного никеля, г на 1 л смолы 30,78 45,02 45,0
Уд. расход чистого никеля:
- г на 1 л смолы - 14,0 -
- в % от извлеченного никеля - 31 -
Состав раствора, г/л: десорбат десорбат десорбат
Ni 20,52 30,01 30,0
Со 0,745 0,022 0,024
Fe3+ 0,011 0,005 0,004
Al 0,280 0,001 0,001
Cu 0,027 0,002 0,002
Cr 0,034 0,004 0,005
Zn 0,035 0,001 0,001
Fe2+ 0,060 0,001 0,001
Mn 0,657 0,004 0,005
Mg 0,887 0,008 0,010
Ca 0,366 0,012 0,015
Отношение CNi:ΣСпримеси 7:1 500:1 462:1

В опытах с соляной кислотой в качестве десорбента использовался раствор соляной кислоты 100 г/л при тех же параметрах, что и в опытах с серной: соотношении объем раствора на объем смолы (Vр-ра/Vсмолы) во всех опытах - 1,5:1. Подача раствора десорбента в каждом опыте осуществлялась перистальтическим насосом в течение 2х часов с фильтрацией растворов снизу вверх. По известному способу (опыт 9) сразу осуществлялась десорбция никеля. По предлагаемому способу проводились серии опытов с предварительной обработкой смолы раствором чистого хлорида никеля с различной его концентрацией и значением рН. Подача чистого раствора хлорида никеля при обработке осуществлялась также снизу вверх при соотношении Vр-ра/Vсмолы=0,7:1 в течение 1 часа. Для обработки был приготовлен раствор чистого хлорида никеля 30 г/л квалификации «ХЧ». Раствор чистого хлорида никеля имел следующий состав, г/л: Ni2+ - 30,170, Со2+ - 0,005, Cr3+ - 0,001, Fe3+ - 0,0005, Al3+ - 0,001, Cu2+ - 0,001, Zn2+ - 0,001, Fe2+ - отс, Mn2+ - 0,001, Са2+ - 0,001, Mg2+ - 0,001 (рН 4,5). Наиболее оптимальным при обработке, так же как и в опытах с сульфатом никеля, оказался раствор хлорида никеля с концентрацией 20 г/л по никелю и при рН 3.0. После обработки проводилась десорбция никеля, результаты приведены в опыте 10. В опыте 11 часть раствора десорбата хлорида никеля из опыта 10 разбавлялась до 20 г/л по никелю и также доводилась до рН 3.0. После чего проводилась обработка свежей порции насыщенной смолы и последующая десорбция раствором соляной кислоты. Показатели опытов приведены в табл.4.

Таблица 4
Параметры и показатели Известный способ Предлагаемый способ Предлагаемый способ
Опыт №9 Опыт, №10 Опыт, №11
Концентрация Ni, г/л:
- в исходном растворе при сорбции 1,74 1,74 1,74
- в чистом растворе при обработке - 20 20
Значение рН:
- в исх. растворе в процессе сорбции - 4,5 4,5
- в чистом растворе хлорида Ni при обработке - 3,0 3,0
Уд. нагрузка по чистому раствору Ni при обработке, Vp-pa/Vсмолы - 0,7 0,7
Концентрация соляной кислоты в десорбирующем растворе, г/л 100 100 100
Выход раствора десорбата, Vp-pa/Vсмолы 1,5 1,5 1,5
Выход извлеченного никеля, г на 1 л смолы 30,80 45,05 45,01
Уд. расход чистого никеля:
- г на 1 л смолы - 14,0 -
- в % от извлеченного никеля - 31 -
Состав раствора десорбата, г/л: десорбат десорбат десорбат
Ni 20,55 30,02 30,0
Со 0,748 0,012 0,018
Fe3+ 0,010 0,005 0,006
Al 0,285 0,003 0,004
Cu 0,025 0,007 0,004
Cr 0,037 0,001 0,005
Zn 0,038 0,001 0,001
Fe2+ 0,040 0,001 0,001
Mn 0,657 0,004 0,005
Mg 0,877 0,010 0,011
Ca 0,356 0,014 0,005
Отношение CNi:ΣСпримеси 6,7:1 517:1 461:1

Способ извлечения никеля из растворов и очистки от примесей: Cr3+, Fe3+, Al3+, Cu2+, Zn2+, Со2+, Fe2+, Mn2+, Са2+, Mg2+ и других элементов, включающий доведение рН растворов до значений 4,0-6,5, сорбцию никеля при рН 4,0-6,5 из растворов или пульп на слабокислотные катиониты, десорбцию никеля из насыщенного катионита раствором серной или соляной кислоты с получением раствора десорбата никеля, отличающийся тем, что перед десорбцией насыщенный катионит обрабатывают раствором никеля, очищенным от примесей, в том числе частью раствора десорбата с концентрацией никеля, большей, чем концентрация его в исходном растворе или пульпе, поступающим на сорбцию, при значении рН меньшем, чем рН раствора или пульпы в процессе сорбции.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к извлечению ниобия (V) из водного фторсодержащего раствора с использованием сорбентов и может быть использовано в цветной и черной металлургии, а также для очистки промышленных и бытовых стоков.

Изобретение относится к области извлечения веществ с использованием сорбентов и может быть использовано в цветной и черной металлургии, а также для очистки промышленных и бытовых стоков и для переработки отходов цветных металлов, содержащих молибден (VI).

Изобретение относится к области извлечения веществ с использованием сорбентов и может быть использовано в цветной и черной металлургии, а также для очистки промышленных и бытовых стоков и для переработки отходов цветных металлов, содержащих катионы тяжелых металлов и вольфрам (VI).

Изобретение относится к области гидрометаллургии благородных металлов, в частности к сорбционной технологии, и может быть использовано для селективного извлечения цианистых комплексов меди из фазы насыщенного медью угля.

Изобретение относится к области гидрометаллургии благородных металлов и может быть использовано для извлечения золота из медистой золотосодержащей руды. .

Изобретение относится к гидрометаллургии рения, в частности к способам извлечения рения из молибденсодержащих растворов, например из промывной серной кислоты систем мокрого пылеулавливания молибденового производства и из других технологических растворов.

Изобретение относится к гидрометаллургии, в частности к способу отделения кобальта от марганца. .

Изобретение относится к области извлечения веществ с использованием сорбентов и может быть использовано в цветной и черной металлургии, а также для очистки промышленных и бытовых стоков.

Изобретение относится к химии и металлургии, конкретно к технологии извлечения скандия из техногенных и продуктивных сернокислых скандийсодержащих растворов, образующихся после извлечения урана, никеля, меди или других металлов при их добыче методом подземного выщелачивания, а также получения твердого экстрагента - ТВЭКСа - для его извлечения из указанных растворов.

Изобретение относится к новому способу очистки воды от катионов меди(II) в присутствии аммиака, который основан на применении в качестве реагента для флотации -N-оксиэтилгидразидов алифатических карбоновых кислот формулы (I), где R - радикал с прямой цепью, содержащей от 7 до 14 атомов углерода.
Изобретение относится к способу получения иридия из тетракис(трифторфосфин)гидрида иридия и может быть использовано для получения порошка металлического иридия высокой чистоты.
Изобретение относится к металлургии тяжелых цветных металлов и может найти применение при переработке цинковых концентратов гидрометаллургическим методом. .
Изобретение относится к металлургии благородных металлов (БМ), в частности к способу переработки гидроксидов нитрования аффинажного производства платиновых металлов, содержащих халькогениды, олово, мышьяк и металлы платиновой группы, золото и серебро.

Изобретение относится к экстрагированию металла из минеральной руды, содержащей упорную руду в безрудной породе, и установке для осуществления указанного способа.

Изобретение относится к способам извлечения благородных металлов из водных растворов и включает пропускание водных растворов, содержащих ионы благородных металлов, через электросорбционный углеродный материал, который поддерживают в активном состоянии.

Изобретение относится к области химической технологии неорганических веществ и может быть использовано в тех случаях, когда необходимо получить никелевый концентрат.

Изобретение относится к получению высокочистого вольфрама для распыляемых мишеней. .

Изобретение относится к получению высокочистого молибдена для распыляемых мишеней. .

Изобретение относится к способу регенерации цианида из водных растворов, в частности из оборотной воды, содержащей тиоцианаты CNS-. .

Изобретение относится к способу извлечения никеля из силикатных руд. .
Наверх