Способ заполнения тепловых труб



 


Владельцы патента RU 2431101:

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "СПЕЦИАЛЬНОЕ КОНСТРУКТОРСКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ БЮРО ПО РЕЛЕЙНОЙ ТЕХНИКЕ" (ОАО "СКТБ РТ") (RU)

Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано при изготовлении тепловых труб. Представлен способ заполнения рабочими жидкостями тепловых труб, содержащих капиллярно-пористые вставки. Способ включает предварительную вакуумную дегазацию, заполнение тепловых труб рабочей жидкостью с избытком, пропитывание капиллярно-пористой вставки в течение определенного времени и при определенном давлении, при температуре меньше температуры кипения рабочей жидкости, избыток которой после завершения пропитки удаляют. Технический результат - повышение стабильности теплопередающих характеристик тепловых труб с капиллярно-пористыми вставками за счет гарантированного насыщения (пропитки) капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью.

 

Изобретение относится к способам заполнения тепловых труб рабочими жидкостями с невысокой температурой кипения, преимущественно диэлектрическими, включая полярные как смачивающие, так и несмачивающие.

Известен способ заполнения тепловой трубы рабочей жидкостью по а.с. №542086, F28D 15/00, F25B 19/02, включающий подачу рабочей жидкости с избытком в вертикально расположенную тепловую трубу, вытеснение атмосферного воздуха и удаление излишков рабочей жидкости.

Недостатком известного способа является неполнота насыщения (пропитки) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью, сохранение остаточных газов в мелких порах, что приводит к нестабильности работы тепловой трубы при последующем выделении остаточных газов.

Известен способ заполнения тепловой трубы рабочей жидкостью по а.с. №1273728, F28D 15/02, F25B 45/00, включающий подачу рабочей жидкости с избытком в наклонно установленную тепловую трубу, приводимую во вращение, и насыщение капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью за счет центробежных сил, возникающих при вращении.

Недостатком данного способа является недостаточность величины давления, прикладываемого при насыщении (пропитке) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью, сохранение остаточных газов в мелких порах, что приводит к нестабильности работы тепловой трубы при последующем выделении остаточных газов.

Наиболее близким к заявляемому способу принятый в качестве прототипа является способ заполнения тепловой трубы рабочей жидкостью по а.с. №1160227, F28D 15/02, F25B 45/00, включающий вакуумирование тепловой трубы, и подачу в нее рабочей жидкости в виде известного количества сухого насыщенного пара рабочей жидкости.

Недостатком данного способа является неполнота насыщения (пропитки) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью в виде сухого насыщенного пара, связанная с тем, что при конденсации пара в порах вставки резко падает давление и снижается проникающая способность жидкости. Процесс насыщения (пропитки) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью - процесс небыстрый, требующий стабильного давления, поэтому в результате падения давления не достигают полноты пропитки и вытеснения остаточных газовых примесей, что приводит к нестабильности работы тепловой трубы и недостижению ее предельных параметров.

Цель изобретения - повышение стабильности теплопередающих характеристик тепловых труб с капиллярно-пористыми вставками за счет гарантированного насыщения (пропитки) капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью.

Поставленная цель достигается тем, что насыщение капиллярно-пористой вставки осуществляют путем пропитывания при температуре, не превышающей температуру кипения рабочей жидкости tK, при давлении Р и времени пропитывания τ, определяемыми из уравнений (1) и (2), а количество поглощенной при пропитывании рабочей жидкости M определяют из уравнения (3):

где:

PВСТ - давление, необходимое для насыщения (пропитывания) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью, Па;

ΔPЭ - электростатическое противодавление, Па;

ΔPК - контактное противодавление, Па;

ΔPσ - капиллярное противодавление несмачивающей рабочей жидкости, Па;

σК - предел прочности компактного материала (без учета пористости) капиллярно-пористой вставки, Па;

m - постоянный показатель степени, равный m=3÷4.

П - средняя пористость капиллярно-пористой вставки;

µ - коэффициент динамической вязкости пропитывающей жидкости, кг/м·сек;

l - средняя толщина капиллярно-пористой вставки, м;

r - средний радиус пор капиллярно-пористой вставки, м.

V - объем капиллярно-пористой вставки, м3;

ρ - плотность рабочей жидкости, кг/м3.

Пропитывание (насыщение) капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью внутри тепловых труб проводят при температуре, не превышающей температуру кипения tK рабочей жидкости. Превышение температуры процесса пропитывания над tK приводит к кипению жидкости с образованием двухфазного парожидкостного состояния, резкому уменьшению пропитывания и, как следствие, к неполноте пропитки. При низкой температуре становится значимым возрастание вязкости рабочей жидкости, что также приводит к неполноте пропитки.

Давление пропитывания (насыщения) Р капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью определяют из уравнения (1), и оно должно превышать суммарную величину давления пропитывания капиллярно-пористой вставки PВСТ; тормозящего электростатического противодавления ΔPЭ; тормозящего противодавления областей контактов (контактного противодавления) ΔPК; тормозящего капиллярного противодавления +ΔPσ в случае несмачивающего характера рабочей жидкости. Давление меньшее Р не гарантирует полноту пропитки и вытеснения остаточных газовых примесей, а превосходящее предел прочности σК приводит к разрушению капиллярно-пористых вставок.

Время (продолжительность) τ насыщения (пропитывания) капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью определяют из уравнения (2). Отклонение в меньшую сторону или меньшая продолжительность насыщения (пропитывания) не гарантирует полноту пропитки, а в большую сторону нецелесообразно по экономическим соображениям.

Поглощенное при пропитке капиллярно-пористых вставок количество рабочей жидкости определяют из уравнения (3). Отклонение в меньшую сторону или меньшее поглощенное количество не гарантируют полноту пропитки, а в большую сторону может привести к разрушению капиллярно-пористых вставок.

При ламинарной фильтрации (пропитывании) рабочей жидкостью капиллярно-пористой вставки тепловой трубы количество прошедшей через внешнюю поверхность фрагмента вставки рабочей жидкости оценивают следующим образом (Андриевский Р.А. Пористые металлокерамические материалы. - М.: Металлургия, 1964 г., с.87):

где:

q - объемный расход жидкости при пропитывании фрагмента пористой вставки, м3/сек;

α - коэффициент проницаемости фрагмента пористой вставки, м2;

µ - коэффициент динамической вязкости пропитывающей жидкости, кг/м·сек;

ΔP - перепад давления на пропитываемом фрагменте пористой вставки, Па;

l - толщина фрагмента капиллярно-пористой вставки, м;

S - площадь внешней поверхности фрагмента капиллярно пористой вставки, м2.

Величина коэффициента проницаемости α при ламинарной фильтрации (течении) рабочей жидкости с учетом гидравлического радиуса пор связана с пористостью пропитываемого фрагмента капиллярно-пористой вставки следующим образом (там же, с.88-89):

C - численный коэффициент порядка 10-2;

r - средний радиус пор пропитываемого фрагмента пористой вставки, м;

П - пористость пропитываемого фрагмента пористой вставки.

Используют определение расхода q и коэффициента гидравлического сопротивления ξ из руководящего документа (Арматура трубопроводная. Методика определения коэффициентов сопротивления, коэффициентов расхода и пропускной способности. РД. 26-07-32-99), подставляют выражение (5) в уравнение (4), проводят необходимые преобразования и получают выражение для коэффициента гидравлического сопротивления ξ при ламинарном пропитывании фрагмента капиллярно-пористой вставки толщиной l:

где:

ξ - коэффициент гидравлического сопротивления, безразмерная величина.

ρ - плотность рабочей жидкости, кг/м3;

Коэффициент гидравлического сопротивления ξ при пропитывании фрагмента пористой вставки внутри тепловой трубы представляет собой инвариант, связывающий как собственно геометрические характеристики фрагмента пористой вставки, так и параметры процесса насыщения (пропитывания) вставки рабочей жидкостью.

Используют аналогию с трубопроводной арматурой согласно стандарту ОТТ-87 (Арматура для оборудования и трубопроводов АС. Общие технические требования. М., 1992 г., с.8), коэффициент гидравлического сопротивления ξ которой выдерживают практически постоянным при всех больших и малых диаметрах проходных каналов арматуры данного класса и всех внешних параметрах - давлении, температуре, расходе и скорости текущей среды. Основываются на максимальном значении коэффициента гидравлического сопротивления ξ~102, рекомендованном ОТТ-87 для арматуры КИП, и задают величину ξ всех пропитываемых (насыщаемых) капиллярно-пористых вставок и их фрагментов в тепловых трубах, при всех допустимых значениях толщин капиллярно-пористых вставок l, их среднего радиуса пор τ, давления (перепада давления) Р и пористости П.

Таким образом, для всех насыщаемых (пропитываемых) капиллярно-пористых вставок, размещенных в тепловых трубах, средняя величина гидравлического сопротивления ξ фрагмента такой вставки постоянна и равна:

и тем самым задают режим ламинарной фильтрации (пропитывания) капиллярно-пористых вставок рабочей жидкостью.

Решают уравнение (4) с учетом (5), (6) и (7) и получают выражение для определения давления РВСТ, необходимого для пропитывания расположенных в тепловых трубах капиллярно-пористых вставок толщиной l:

где

РВСТ - давление, необходимое для насыщения (пропитывания) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью, Па.

При этом вместо перепада давления ΔР на насыщаемой (пропитываемой) капиллярно-пористой вставке толщиной l задают полное давление рабочей жидкости РВСТ.

При протекании диэлектрической рабочей жидкости по порам капиллярно-пористой вставки, выполненной также из диэлектрического материала, на поверхности пор появляются поверхностные электрические заряды. Эти наведенные заряды создают, в свою очередь, электрическое поле E, которое взаимодействует с электрическими дипольными моментами полярных молекул жидкости (молекулярными моментами) и тормозит их течение. Таким образом, при протекании диэлектрической (полярной) жидкости по порам диэлектрической капиллярно-пористой вставки возникает дополнительное поверхностное трение, которое представляют в виде тормозящего электростатического противодавления ΔPЭ. Величину этого электростатического противодавления с учетом гидравлического радиуса пор и элементарной электростатики (Тамм И.Е. Основы теории электричества. - М.: Наука, 1976 г., с.134-135) представляют в следующем виде:

где:

ΔPЭ - электростатическое противодавление, Па;

n - число полярных молекул в единице объема рабочей жидкости, 1/м3;

P0 - электрический дипольный момент полярной молекулы диэлектрической рабочей жидкости, кг/м·сек;

ε - диэлектрическая проницаемость материала капиллярно-пористой вставки;

ε0 - электрическая постоянная;

d0 - размер полярной молекулы диэлектрической рабочей жидкости, м.

При насыщении (пропитывании) капиллярно-пористой вставки, расположенной внутри тепловой трубы, учитывают контактные гидравлические сопротивления ξK, возникающие в местах соединения различных элементов капиллярно-пористой вставки - элемента удержания рабочей жидкости в зоне кипения, элемента, формирующего поток пара из зоны кипения, и элемента переноса рабочей жидкости (конденсата) из зоны конденсации назад в зону кипения тепловой трубы.

Контактные гидравлические сопротивления ξK, к в местах соединения различных элементов, которые могут иметь различную пористость, возникают из-за переформирования струйного потока жидкости в струйный с иным числом струй, равным другому числу пор на единицу площади, и приводят к дополнительному торможению при течении рабочей жидкости в капиллярно-пористой вставке. Это дополнительное тормозящее трение представляют в виде контактного противодавления ΔPК, величину которого определяют опытным путем в специальных калибровочных опытах.

При насыщении (пропитывании) капиллярно-пористой вставки несмачивающей диэлектрической рабочей жидкостью учитывают капиллярное противодавление ΔPσ, возникающее при проникновении жидкости внутрь пор. Величину капиллярного противодавления оценивают по уравнению:

где:

ΔPσ - капиллярное противодавление несмачивающей рабочей жидкости, Па;

σ - коэффициент поверхностного натяжения несмачивающей рабочей жидкости, м2.

Таким образом, давление PΣ, минимально необходимое для пропитки капиллярно-пористой вставки, определяется из выражения:

где:

PΣ - минимально необходимое давление для пропитки капиллярно-пористой вставки, Па;

+ - перед вкладом ΔPσ означает случай несмачивающей жидкости;

- - перед вкладом ΔPσ означает случай смачивающей жидкости.

Максимальное давление рабочей жидкости, которое может быть приложено при насыщении (пропитывании) капиллярно-пористой вставки, ограничивается прочностью вставки (Джонс В.Д. Свойства и применение порошковых материалов. Пер. с англ. Под ред. Балынина М.Ю., Натансона А.К. - М.: Мир, 1965 г., с.7), и его определяют следующим образом:

где:

PMAX - максимальное давление рабочей жидкости, Па;

σк - предел прочности компактного материала (без учета пористости) капиллярно-пористой вставки, Па;

m - постоянный показатель степени, обычно m=3÷4.

Таким образом, окончательное выражение для давления Р насыщения (пропитывания) капиллярно-пористой вставки внутри тепловой трубы выглядит следующим образом:

Внутренний объем пор VПОР во фрагменте капиллярно-пористой вставки с линейными размерами l, в первом приближении оценивают следующим образом:

где:

V - объем фрагмента капиллярно-пористой вставки с линейными размерами l.

M - количество поглощенной при пропитывании рабочей жидкости, кг.

Объемный расход жидкости при ламинарном течении в цилиндрическом канале с гидравлическим радиусом r пор (Андриевский Р.А. Пористые металлокерамические материалы. - М.: Металлургия, 1964 г., с.88) вычисляют следующим образом:

Рассматривают гипотетический случай существования одной внутренней поры VПОР внутри фрагмента капиллярно-пористой вставки с характерным размером l, включая прежде всего толщину. Внутренняя пора соединена цилиндрическим каналом радиусом r с поверхностью пористого фрагмента и окружающим пространством внутри тепловой трубы и оценивают теоретически максимальное время заполнения τ объема внутренней поры VПОР объемным расходом диэлектрической (полярной) несмачивающей жидкости с расходом q из уравнения (15) следующим образом:

где:

τ - время заполнения поры во фрагменте капиллярно-пористой вставки с линейными размерами l диэлектрической (полярной) несмачивающей жидкостью, сек.

Обозначения во всех уравнениях и выражениях (1)-(16) едины.

Пример осуществления способа

Давление пропитывания P

Подставляют в уравнение (13) следующие значения размерных параметров: минимальное значение коэффициента гидравлического сопротивления ξ~104, толщину капиллярно-пористой вставки l~10-2 м, плотность рабочей жидкости, в качестве которой применяют диэтиловый эфир (C2H5)2O, ρ~0.71·103 кг/м3, средний радиус пор r~50 нм (5·10-8)м, коэффициент динамической вязкости диэтилового эфира µ~1.5·10-4 кг/м·сек, пористость капиллярно-пористой вставки П~0.2, тормозящее электростатическое противодавление ΔРЭ~2.2·103 Па, контактное противодавление ΔРК~3·104 Па, капиллярное противодавление ΔPσ~1·103 Па и получают:

Р~3.5·105 Па

Время пропитывания τ

Подставляют в уравнение (16) те же самые размерные параметры, и давление Р~3.5-105 Па и получают:

τ~5.7·104 сек ~15.9 час

Количество поглощенной при пропитывании рабочей жидкости M.

Подставляют в уравнение (14) объем капиллярно-пористой вставки V~1·10-3 м3 и получают:

M~1.42·10-1 кг ~142 г

Подставляют в уравнение (13) размерные параметры для графита, из которого сделана капиллярно-пористая вставка.

Предел прочности σК компактного графита σК ~2 МПа, П ~0.2, показатель степени m~4, и получают максимальное значение давления пропитывания рабочей жидкостью на примере графита:

σК·(1-П)m~2 МПа·(0.8)4~0.8 МПа.

Таким образом, в случае пропитывания капиллярно-пористой вставки, выполненной из графита ГС-1, необходимая величина давления рабочей жидкости, в качестве которой взят диэтиловый эфир, находится в пределах:

3.5·105 Па≤Р<8·105 Па

Температура кипения рабочей жидкости, в качестве которой взят диэтиловый эфир, равна tK=35.6°С, таким образом температура пропитывания ограничена:

t≤tK=35.6°С,

что хорошо согласуется с экспериментально определенными значениями давления, времени пропитывания и температуры.

Способ заполнения тепловых труб с капиллярно-пористой вставкой, включающий предварительную вакуумную дегазацию, подачу рабочей жидкости во внутреннее пространство трубы с избытком и с последующим удалением избытка, отличающийся тем, что насыщение капиллярно-пористой вставки осуществляют путем пропитывания при температуре, не превышающей температуру кипения рабочей жидкости tK, при давлении Р и времени пропитывания τ, определяемыми из уравнений (1) и (2), а количество поглощенной при пропитывании рабочей жидкости М определяют из уравнения (3):



где РBCT - давление, необходимое для насыщения (пропитывания) капиллярно-пористой вставки рабочей жидкостью, Па;
ΔРэ - электростатическое противодавление, Па;
ΔРк - контактное противодавление, Па;
ΔРσ - капиллярное противодавление несмачивающей рабочей жидкости, Па;
σk - предел прочности компактного материала (без учета пористости) капиллярно-пористой вставки, Па;
m - постоянный показатель степени, равный m=3÷4;
П - средняя пористость капиллярно-пористой вставки;
µ - коэффициент динамической вязкости пропитывающей жидкости, кг/м·с;
- средняя толщина капиллярно-пористой вставки, м;
r - средний радиус пор капиллярно-пористой вставки, м;
V - объем капиллярно-пористой вставки, м3;
ρ - плотность рабочей жидкости, кг/м3.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к терморегулирующим устройствам, стабилизирующим заданную температуру объекта сплошной среды (жидкости, пара и др.), и может быть применено в энергосберегающих обогревателях.

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в космических летательных аппаратах, самолетах или в автомобильной технике. .

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для утилизации вторичных энергоресурсов и низкопотенциальной энергии природных источников, а именно для трансформации тепловой энергии в электрическую.

Изобретение относится к холодильной и криогенной технике. .

Изобретение относится к системам утилизации вторичных энергоресурсов системами вентиляции, а также к промышленной теплотехнике. .

Изобретение относится к области теплотехники, а именно к тепловым трубам, предназначенным преимущественно для замораживания грунта с целью укрепления фундаментов и оснований различных сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах.

Изобретение относится к теплотехнике, а именно к технологии изготовления тепловых труб. .

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для передачи теплоты на значительные расстояния при малом температурном напоре в случаях, когда требуется охлаждение отдельных элементов, а отвод теплоты с помощью стока или радиатора, расположенного непосредственно у охлаждаемого элемента может оказаться неудобным или нежелательным

Изобретение относится к теплотехнике, в частности к передаче тепла тепловыми трубами

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в рекуператорах тепла выхлопных газов

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для утилизации вторичных тепловых энергоресурсов и низкопотенциальной тепловой энергии природных источников, а именно для трансформации тепловой энергии в механическую

Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в тепловых трубах

Изобретение относится к области технологического оборудования для осуществления газофазных каталитических процессов и может быть использовано в химической, нефтехимической и других областях промышленности, использующих газофазные каталитические процессы

Изобретение относится к теплотехнике, а именно к методам контроля качества тепловых труб

Изобретение относится к теплотехнике, а именно к тепловым трубам плоского типа, которые могут применяться для охлаждения печатных плат электронной аппаратуры

Изобретение относится к космической технике и касается обеспечения требуемого температурного режима в герметичных отсеках космических аппаратов и станций
Наверх