Способ удаления йодидного соединения из органической кислоты

Изобретение относится к способу повышения коэффициента использования серебра при адсорбции и удалении децилйодида из уксусной кислоты, содержащей децилйодид в качестве примеси, путем пропускания уксусной кислоты через упакованный слой катионообменной смолы при температуре 50°С или ниже, причем катионообменная смола является полистирольной смолой макропористого типа со средним размером частиц от 0,3 до 0,6 мм и средним размером пор от 15 до 28 нм, и где смола имеет сульфогруппы, и серебро замещает от 40 до 60% активных сайтов сульфогрупп.

 

ТЕХНИЧЕСКАЯ ОБЛАСТЬ

Данное изобретение относится к способу удаления йодидного соединения из органической кислоты. В частности, данное изобретение относится к способу очистки уксусной кислоты, синтезированной карбонилированием метанола, путем удаления йодидного соединения, содержащегося в ней.

Способ карбонилирования метанола с помощью монооксида углерода в присутствии родиевого катализатора с получением уксусной кислоты хорошо известен как так называемый «способ Монсанта». Существует два метода карбонилирования. Один представляет собой метод, при котором уксусную кислоту используют как растворитель, метанол из сырьевого материала добавляют к уксусной кислоте, родиевое соединение в качестве катализатора растворяют в нем, и газообразный моноксид углерода подают в реакционную смесь (гомогенная каталитическая реакция). Другой представляет собой метод, при котором твердый катализатор, содержащий родиевое соединение, помещенное на носитель, суспендируют в реакционной смеси вместо растворения родиевого соединения в ней (гетерогенная каталитическая реакция). Однако в обоих случаях йодидное соединение, такое как метилйодид, добавляют в реакционную смесь в качестве сокатализатора (активатор реакции), так что примерно от нескольких десятков до нескольких сотен частей/млрд (мкг/кг) йодидное соединение остается в уксусной кислоте, получаемой способом карбонилирования даже после того, как уксусная кислота была очищена дистилляцией. Йодидное соединение, остающееся в уксусной кислоте, таким образом действует, как каталитический яд в отношении ВАМ (винилацетатного мономера), синтетического катализатора, при использовании уксусной кислоты в качестве сырьевого вещества ВАМ, например, и соответственно его нужно удалить до уровня в примерно несколько частей на миллиард.

Существует способ удаления йодидного соединения, остающегося в уксусной кислоте, путем пропускания уксусной кислоты через упакованный слой катионообменной смолы макропористого типа, имеющей ион серебра или ион ртути, обмениваемый и несомый (Японская патентная публикация № Н05-021031). Этот способ эффективен для рационального удаления йодидного соединения из уксусной кислоты и снижения концентрации йодида в уксусной кислоте на выходе до 10 частей/млрд или ниже, но при этом существует проблема в том, что число атомов углерода йодидного соединения повышается, степень адсорбции снижается, ширина зоны адсорбции расширяется, и показатель использования серебра в точке проскока снижается. В результате, данным способом можно обрабатывать небольшое количество кислоты на единицу объема смолы, что не подходит с точки зрения стоимости обработки.

Чтобы решить представленную выше проблему, проведены исследования нескольких методов. Один из них представляет собой метод, при котором используют ионообменную смолу, имеющую активный сайт только на поверхности, и этот метод разработан благодаря тому, что особое внимание уделялось тому моменту, что диффузия йодидного соединения в адсорбентные частицы ограничивает степень адсорбции (Японская выложенная патентная заявка № H09-291058). Другой представляет собой метод, при котором аппарат для адсорбции йодида работает при температуре выше примерно 50ºС (Японская выложенная патентная заявка № 2003-527963). Однако первый метод имеет тот недостаток, что нелегко получить ионообменную смолу так, чтобы активный сайт находился только на поверхности, и что, если внутренняя поверхность ионообменной смолы в результате эффективно не используется, обменная способность на единицу объема смолы становится небольшой. С другой стороны, последний метод имеет тот недостаток, что, когда аппарат работает при высокой температуре, активный сайт более быстро разрушается и сбрасывается, и ионы серебра также более быстро выводятся.

Кроме того, предложен способ, при котором удаление йодида начинается при низкой температуре, и через каждый промежуток времени, когда йодидное соединение обнаруживается в выпускаемой жидкости, из-за снижения скорости удаления йодида повышают температуру так, чтобы снизить сбрасывание активного сайта и выведение ионов серебра (Японская выложенная патентная заявка № Н09-291059). Однако данный метод также имеет тот недостаток, что он представляет усложненную операцию с повышением температуры от стадии к стадии и что активный сайт неизбежно разрушается и сбрасывается и ионы серебра неизбежно выводятся, так как ионообменная смола контактирует с жидкостью при высокой температуре. Сбрасываемый активный сайт и ионы серебра становятся примесями в продукте уксусной кислоты, что не является желательным.

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

По этим соображениям требуется такой адсорбент, чтобы он был способен поддерживать степень адсорбции, которая обеспечивает достаточный коэффициент использования серебра даже без необходимости работы при высоких температурах, которые ускоряют удаление активного сайта и иона серебра. В результате исследований обнаружено, что скорость удаления активного сайта и иона серебра экспоненциально повышается, когда температура обработки повышается от 40ºC до 70ºС. В частности, при повышении температуры на каждые 10ºС скорость удаления иона серебра примерно удваивается и скорость разрушения активного сайта повышается примерно в 10 раз, как показано в таблице 1. Когда температура составляет 50ºС или ниже, в частности, степень разрушения активного сайта составляет 0,1% в год или менее, что находится в незначимом интервале, но когда температура превышает 50ºС, разложение активного сайта становится не незначимым.

Соответственно, объектом данного изобретения является получение коэффициента использования серебра, эквивалентного тому, который наблюдается в случае пропускания жидкости при такой высокой температуре, как свыше 50ºС, даже при пропускании жидкости при температуре 50ºС или ниже, а предпочтительно, 40ºС или ниже.

Таблица 1
Температура обработки Скорость удаления иона серебра Скорость разрушения активного сайта
(ºС) (%/год) (%/год)
40 0,06 0,01
50 0,12 0,1
60 0,23 1,0
70 0,46 10,0

Данное изобретение представляет способ адсорбирования/удаления йодидного соединения из органической кислоты, содержащей йодидное соединение в качестве примеси, пропусканием органической кислоты через упакованный слой катионообменной смолы, имеющей ион серебра, при 50ºС или ниже, причем катионообменная смола является смолой макропористого типа со средним размером частиц от 0,3 до 0,6 мм, предпочтительно, от 0,3 до 0,5 мм, более предпочтительно, от 0,3 до 0,45 мм и средним размером пор от 15 до 28 нм, предпочтительно, от 20 до 28 нм, и ион серебра замещает от 40 до 60%, предпочтительно, от 50 до 60% активных сайтов, и тем самым решается описанная выше проблема.

Обычной органической кислотой, которая предназначена для обработки, является уксусная кислота, и иодидное соединение, содержащееся в уксусной кислоте в качестве примеси, представлено главным образом йодидом низшего алкила, имеющего от 1 атома до 12 атомов углерода.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

ФИГ. 1 представляет отношение коэффициента использования серебра и температуры пропускаемой жидкости в случае использования общепринятого адсорбента;

ФИГ. 2 представляет отношение между коэффициентом использования серебра и средним размером частиц адсорбентов;

ФИГ. 3 представляет отношение между коэффициентом использования серебра и средним размером пор адсорбента; и

ФИГ. 4 представляет отношение между коэффициентом использования серебра и степенью замещения серебра в адсорбенте.

Катионообменную смолу обычно готовят в две стадии: получения частиц стирол/дивинилбензольного сополимера маточного вещества, которое получают с использованием от 4 до 20 мас.% дивинилбензола в качестве структурирующего средства; и введения сильно кислотной сульфогруппы в частицу в качестве катионообменной группы (активный сайт). Обычно используемая порошковая ионообменная смола имеет распределение частиц по размеру, при котором частицы размером от 0,3 до 1 мм составляют 95% или более, и имеет средний размер частиц (диаметр 50% частиц, проходящих по методу влажного просеивания) примерно от 0,5 до 0,8 мм.

Катионообменная смола, обычно используемая для удаления йодидного соединения из органической кислоты, является смолой макропористого типа (макросетчатый или МR (МС) тип), имеющей большую удельную площадь поверхности, являющуюся результатом пористого строения даже в сухом состоянии. В отличие от этого существует смола типа геля, у которой поры появляются только после погружения в воду и набухания, но ее нельзя использовать из-за того, что она слабо набухает в органической кислоте при небольшом содержании воды в растворе и у нее не образуются эффективные поры.

Смола макропористого типа образует макропоры сама по своей природе при добавлении несмешиваемого с ней растворителя на стадии полимеризации и удалении растворителя после стадии полимеризации. Таким образом, образованные макропоры имеют средний размер пор обычно в интервале примерно от 5 до 100 нм. Средний размер пор в приведенном выше описании определяют по методу БЭТ определения удельной площади поверхности, насыпной плотности и абсолютной удельной массе в следующем выражении:

d=(4×103/S)×(1/dа-1/ds), где

d - средний размер пор (нм),

S - удельная площадь поверхности по БЭТ (м2/г),

dа - насыпная плотность (г/мл),

ds - абсолютная удельная масса (г/мл).

Проведены исследования по связи между средним размером частиц и степенью адсорбции йодидного соединения при использовании катионообменной смолы макропористого типа с разным средним размером частиц и изготовлению смол, несущих ионы серебра, для получения адсорбентов. В результате этого обнаружено, что степень адсорбции йодидного соединения значительно повышается со снижением среднего размера частиц. Обычно ожидается, что степень адсорбции повышается при снижении размера частиц адсорбента, так как площадь наружной поверхности на единицу заполненного объема повышается обратно пропорционально размеру частиц адсорбента. Однако нельзя сказать, что основанное на таком понимании применение смолы с малым размером частиц всегда является наиболее эффективным, так как даже хотя площадь наружной поверхности немного повышается, падение давления в упакованной колонке, заполненной такой смолой, также повышается при снижении размера частиц смолы. Однако в результате детального исследования по данному изобретению при использовании адсорбента из катионообменной смолы, несущей ионы серебра и имеющей сниженный размер частиц и площадь наружной поверхности в 1,6 раза больше, чем у адсорбента с нормальным размером частиц, и изготовленной из адсорбента для йодидного соединения, степень адсорбции йодидного соединения, как показано, в два раза выше адсорбируемого количества, в случае адсорбента с нормальным размером частиц, на ранней стадии адсорбции (когда коэффициент использования серебра составлял примерно 1%), примерно в 2,9 раза выше этого количества, когда коэффициент использования серебра составлял примерно 20%, и примерно в 12 раз выше этого количества, когда коэффициент использования серебра составлял примерно 40%. Причина, по которой получен такой неожиданный результат, неясна, но сделано предположение, что йодид серебра селективно осаждается на наружной поверхности адсорбента, когда адсорбция иодидного соединения продолжается и осадок йодида серебра препятствует диффузии йодидного соединения в поры и снижает степень адсорбции йодидного соединения, увеличение площади наружной поверхности катионообменной смолы благодаря снижению размера частиц эффективно компенсирует это снижение.

Способ по данному изобретению основан на представленных выше сведениях, полученных из эксперимента, и, в частности, способ удаления йодидного соединения из органической кислоты со стадиями: изготовления адсорбента, несущего ионы серебра на катионообменной смоле макропористого типа со средним размером частиц от 0,3 до 0,6 мм, предпочтительно, от 0,3 до 0,5 мм, более предпочтительно, от 0,3 до 0,45 мм; изготовления адсорбционной колонки, заполненной адсорбентом; и пропускания органической кислоты, содержащей йодидное соединение в качестве примеси, через адсорбционную колонку. Когда средний размер частиц превышает 0,6 мм, не получается достаточная степень адсорбции при 50ºС или ниже, и когда средний размер частиц менее 0,3 мм, падение давления на адсорбционной колонке повышается. Чтобы получить катионообменную смолу со средним размером частиц 0,3-0,6 мм, приемлемо удалять большие частицы из промышленно выпускаемой катионообменной смолы с помощью сита или предварительно приготовить полистирольную смолу с малым размером частиц и сульфонировать ее.

Без проблем можно использовать любую катионообменную смолу макропористого типа, в частности, если она является сильно кислотной смолой, имеющей сульфогруппу в качестве ионообменной группы. Но катионообменная смола макропористого типа, имеющая чрезвычайно малый средний размер пор, имеет тенденцию к относительному снижению ее адсорбционной способности из-за повышения резистентности к йодидному соединению при диффузии в частицы. С другой стороны, катионообменная смола макропористого типа, имеющая чрезвычайно большой средний размер пор, имеет тенденцию к относительному снижению степени адсорбции у нее из-за снижения ее удельной площади поверхности. Обычно средний размер пор предпочтительно находится в интервале от 15 до 28 нм, более предпочтительно, в интервале от 20 до 28 нм. Кроме того, у катионообменной смолы макропористого типа с чрезвычайно низкой степенью структурирования (например, 5% или менее) происходит интенсивное набухание и сжатие, и она имеет плохую физическую прочность, что не является предпочтительным. Кроме того, слабо кислая катионообменная смола, имеющая карбоксильную группу в качестве ионообменной группы, не является предпочтительной из-за того, что ионы серебра имеют тенденцию удаляться, когда органическую кислоту пропускают через смолу.

Рекомендуется для изготовления катионообменная смола, несущая ионы серебра с временным превращением сульфогрупп в смоле полностью в кислотную форму (водородная форма) при использовании сильной кислоты, такой как соляная кислота и серная кислота, а затем превращением от 40 до 60% от всего числа активных сайтов в водородной форме в форму с серебром путем использования водного раствора таких веществ, как нитрат серебра или ацетат серебра. Когда форма с серебром составляет менее 40%, катионообменная смола приобретает слишком малую адсорбционную способность в отношении йодидного соединения. К тому же обнаружено, что когда катионообменная смола, имеющая более 60% формы с серебром, адсорбирует йодидное соединение, например, при 40ºС (что является типичной температурой обработки, предполагаемой при способе по данному изобретению), степень адсорбции снижается. Причина этого, как предполагают, состоит в следующем. В частности, механизм, по которому катионообменная смола, несущая ион серебра, удаляет йодидное соединение, содержащееся в уксусной кислоте, как считают, состоит в том, что, во-первых, йодидное соединение превращается в йодистый водород и сложноэфирные соединения посредством реакции эстерификации с использованием в то же время кислотного центра (активного сайта кислотной формы) катионообменной смолы в качестве катализатора, затем йодистый водород реагирует с ионом серебра с образованием йодида серебра, и йодидное соединение тем самым фиксируется на адсорбенте и удаляется из продукта. При этом процессе, когда температура обработки выше 50ºС, даже небольшое количество кислотных центров может обеспечить достаточную степень реакции эстерификации, но когда температура обработки составляет 50ºС или ниже, нужно, чтобы большое количество кислотных центров осталось, чтобы обеспечить достаточную степень реакции эстерификации. В двух словах, предполагается, что когда катионообменная смола является высокозамещенной в форму серебром, данная смола имеет мало кислотных центров на ней, что снижает степень реакции эстерификации в отношении йодидного соединения и снижает также степень адсорбции.

Катионообменную смолу, несущую ионы серебра, загружают в адсорбционную колонку для удаления йодидного соединения из органической кислоты. Высота упакованного слоя предпочтительно должна составлять примерно от 1 до 5 диаметров упакованного слоя. Объемная скорость на стадии адсорбции и удаления йодидного соединения из органической кислоты пропусканием органической кислоты через упакованный слой смолы, несущей ионы серебра, должна соответствовать обычно применяемым условиям, и обычно является условием ЧОСЖ (LHSV) = примерно 6-10 (что означает, что количество проходящей жидкости в час составляет 6-10 объемов смолы).

Температура органической кислоты при пропускании через упакованный слой несущей ионы серебра смолы должна быть 50ºС или ниже, а предпочтительно, 40ºС или ниже. Наиболее предпочтительно пропускать жидкость при примерно 40ºС. Как описано выше, когда температура пропускаемой жидкости превышает 50ºС, активный сайт (ионообменная группа) смолы и ион серебра, который она несет, вымываются быстрее. При способе по данному изобретению применяется смола, имеющая высокую степень адсорбции, и соответственно данный способ делает эффективным использование присутствующих на ней ионов серебра даже при температуре 50ºС или ниже, и особенно при температуре при обработке в 40ºС.

Способ по данному изобретению обладает также тем преимуществом, что имеет большую производительность по удалению до тех пор, пока адсорбция йодидного соединения не достигнет точки проскока и сброса небольшого количества ионов серебра в органическую кислоту во время обработки, что будет описано позднее. Причина этого, как считают, в том, что хотя ионы серебра, которые были нанесены на смолу, но временно выделялись в жидкость, причиной чего было равновесие между твердым веществом и жидкостью или разрушение активного сайта, они снова адсорбировались ионообменными группами кислотной формы по ходу потока в сторону выпуска, применяемая по данному изобретению смола имеет большую площадь наружной поверхности, так как имеет малый размер частиц, и быстро снова адсорбирует ионы серебра.

ПРИМЕРЫ

(1) Получение адсорбента

Катионообменные смолы с А по F были изготовлены, как описано ниже, и их использовали в качестве основы смол для получения адсорбента.

А. Катионообменная смола Amberlyst 15, изготовленная Rohm and Haas Company (со средним размером частиц 0,68 мм и средним размером пор 24 нм).

В. Представленный выше Amberlyst 15, средний размер частиц которого доведен до 0,55 мм путем просеивания.

С. Вновь синтезированная порошковая катионообменная смола по данному изобретению (со средним размером частиц 0,42 мм и средним размером пор 24 нм)

D. Вновь синтезированная порошковая катионообменная смола по данному изобретению (со средним размером частиц 0,36 мм и средним размером пор 24 нм)

Е. Катионообменная смола DIAION RCP160M (со средним размером пор 10 нм), изготовленная Mitsubishi Chemical Corporation, средний размер частиц которой доведен до 0,52 мм путем просеивания.

F. Amberlyst ХН2071 (со средним размером пор 30 нм), средний размер частиц которой доведен до 0,52 мм путем просеивания.

Адсорбент получали путем изготовления представленных выше смол с А по F, несущих ион серебра так, чтобы получить назначенную степень замещения серебром (от 30 до 90%) в отношении общей ионообменной способности каждой представленной выше смолы.

(2) Проверка расхода

При каждой проверке расхода адсорбентом в количестве 5 мл, изготовленным, как описано в пункте (1), заполняли колонку (ø 10 мм × Н 100 мм), и уксусную кислоту, содержащую 25 частей/млрд децилйодида (С10Н21I), пропускали через колонку при скорости потока 60 мл/час (ЧОСЖ=12). В это время внутреннюю температуру адсорбционной колонки регулировали путем циркуляции теплой воды в примыкающей рубашке, снаружи колонки. Концентрацию децилйодида в вытекающей из адсорбционной колонки жидкости измеряли путем газовой хроматографии с установленным электронозахватным детектором (ГХ-ЭЗД) и определяли период времени до того момента, когда концентрация достигает 10 частей/млрд, которое является временем проскока. Кроме того, количество (в молях) адсорбированного децилйодида определяли по объему жидкости, прошедшей до проскока, и отношение адсорбированного количества к количеству (в молях) несомых ионов серебра определяли как коэффициент использования серебра (%).

(2) Результаты

Результаты проверки расхода представлены в таблице 2.

Таблица 2
№ п/п Основа смолы Средний размер частиц Средний размер пор Степень замещения серебром Температура пропускаемой жидкости Время проскока Коэффициент использования серебра
мм нм % ºС ч %
1 A 0,68 24 50 40 144 18,9
2 A 0,68 24 50 50 216 28,4
3 A 0,68 24 50 60 264 34,7
4 B 0,55 24 50 40 456 55,6
5 C 0,42 24 50 40 552 72,5
6 D 0,36 24 50 40 552 72,6
7 E 0,52 10 50 40 312 41,0
8 F 0,52 30 50 40 288 37,9
9 C 0,42 24 30 40 216 45,0
10 C 0,42 24 40 40 360 59,2
11 C 0,42 24 70 40 720 67,6
12 C 0,42 24 90 40 840 61,3

Результат описанного выше испытания 1 (№ п/п 1) по 3 показаны на фиг. 1. Числовые значения, указанные сверху данных графика, являются номерами по порядку. Из фиг. 1 понятно, что когда при испытании используют адсорбент на основе смолы с нормальным средним размером частиц, время проскока и коэффициент использования серебра зависит от температуры проходящей жидкости, и когда температура пропускания жидкости равна 50ºС или ниже (испытания 1 и 2), коэффициент использования серебра равен менее 30% в момент проскока.

Результат описанных выше испытаний с 4 по 6 и испытания 1 показаны на фиг. 2. Числовые значения, указанные сверху данных графика, являются номерами по порядку. Из фиг. 2 понятно, что когда все условия, кроме размера частиц адсорбента, одинаковы, время проскока и коэффициент использования серебра намного повышаются при снижении среднего размера частиц смолы. Понятно, что коэффициент использования серебра в смоле со средним размером частиц 0,68 мм значительно отличается от коэффициента использования серебра при размере 0,55 мм и что когда смола имеет средний размер частиц 0,6 мм или менее, коэффициент использования серебра составляет примерно 40% или более.

Результат описанного выше испытания 4 и испытаний 7 и 8 представлены на фиг. 3. Числовые значения, указанные сверху данных графика, являются номерами по порядку. Из фиг. 3 понятно, что когда все условия, кроме размера пор, являются примерно одинаковыми, смолы со слишком большим размером пор (30 нм) и слишком малым средним размером пор (10 нм) дают сниженные время проскока и коэффициент использования серебра. Понятно также, что когда, в частности, смола имеет средний размер пор в интервале от 15 до 28 нм, коэффициент использования серебра составляет примерно 50% или более.

Результат описанного выше испытания 5 и испытаний с 9 по 12 показаны на фиг. 4. Числовые значения, указанные сверху данных графика, являются номерами по порядку. Из фиг. 4 понятно, что коэффициент использования серебра повышается вместе с повышением степени замещения серебром до того, как степень замещения серебром достигает 50%, но коэффициент использования серебра наоборот снижается после того, как степень замещения серебром превышает 60%.

Эта заявка устанавливает приоритет Японской патентной заявки № 2006-258437, зарегистрированной 25 сентября 2006 г., которая включена в виде ссылки во всей ее полноте.

Способ повышения коэффициента использования серебра при адсорбции и удалении децилйодида из уксусной кислоты, содержащей децилйодид в качестве примеси, путем пропускания уксусной кислоты через упакованный слой катионообменной смолы при температуре 50°С или ниже, причем катионообменная смола является полистирольной смолой макропористого типа со средним размером частиц от 0,3 до 0,6 мм и средним размером пор от 15 до 28 нм, и где смола имеет сульфогруппы, и серебро замещает от 40 до 60% активных сайтов сульфогрупп.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к усовершенствованному способу карбонилирования спирта и/или его реакционноспособного производного, который включает следующие стадии: (а) подача одного или нескольких потоков исходных материалов реакционной зоны в реакционную зону, где по меньшей мере один поток исходных материалов реакционной зоны включает спирт и/или его реакционноспособное производное и по меньшей мере один поток исходных материалов реакционной зоны включает моноксид углерода; (б) поддержание в реакционной зоне температуры и давления, достаточных для создания возможности протекания экзотермической реакции карбонилирования с получением карбоновой кислоты и/или ангидрида карбоновой кислоты; (в) удаление из реакционной зоны одного или нескольких потоков продуктов, включающих карбоновую кислоту и/или ангидрид карбоновой кислоты; (г) передача тепла, содержащегося в по меньшей мере части одного или нескольких потоков продуктов, первому теплообменному потоку; причем тепло передают от второго теплообменного потока потоку исходных материалов реакционной зоны стадии (а) перед направлением этого потока исходных материалов реакционной зоны в реакционную зону, в которой температура второго теплообменного потока перед передачей тепла ниже температуры одного или нескольких потоков продуктов.
Изобретение относится к усовершенствованному способу карбонилирования, предназначенному для получения продукта карбонилирования путем взаимодействия монооксида углерода с сырьем, включающим спирт и/или его реакционно-способное производное, в паровой фазе с использованием в качестве гетерогенного катализатора гетерополикислоты, которая подвергнута ионному обмену с одним или большим количеством металлов, выбранных из группы, включающей родий, иридий, медь и палладий, и металлом группы IA, выбранным из группы, включающей литий, натрий, калий и рубидий, или в которую включены эти металлы, где гетерополикислота описывается формулой H3M 12XO40, где М обозначает вольфрам, молибден, хром, ванадий, тантал или ниобий и Х обозначает фосфор или кремний.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты каталитической реакцией карбонилирования, представляющему собой превращение метанола и его реакционноспособного производного в присутствии монооксида углерода и каталитической системы на основе родия, состоящей из (i) родия; (ii) галогенного промотора; (iii) йодидной соли в качестве со-промотора в концентрации, дающей концентрацию йодид-иона выше 3 мас.% от реакционной смеси; и (iv) соли металла в качестве стабилизатора, выбранной из группы, состоящей из солей рутения, солей олова и их смесей; причем реакционная смесь содержит от 0,1 мас.% до 14 мас.% воды; и причем соли рутения, соли олова или их смеси присутствуют в реакционной смеси в молярном отношении объединенных рутения и олова к родию от 0,1:1 до 20:1.
Изобретение относится к применению индия в качестве стабилизатора каталитической системы в способе получения уксусной кислоты, причем этот способ включает карбонилирование метанола и/или его реакционноспособного производного монооксидом углерода в по меньшей мере одной реакционной зоне карбонилирования, содержащей жидкую реакционную композицию, включающую иридиевый катализатор карбонилирования, метилиодидный сокатализатор, воду в ограниченной концентрации, уксусную кислоту, метилацетат, рутений - промотор и индий - стабилизатор каталитической системы, выбранный из индия, где молярное соотношение иридия/промотора/стабилизатора в жидкой реакционной композиции поддерживают в интервале 1:(от >2 до 15):(от 0,25 до 12).
Изобретение относится к способам получения этилена и этилена и уксусной кислоты из исходного газа, содержащего этан и кислород при контактировании упомянутого газа с катализатором MOaVvTaxTeyO z, в котором а равно 1,0, v равно приблизительно от 0,01 до приблизительно 1,0, x равен приблизительно от 0,01 до приблизительно 1,0 и y равен приблизительно от 0,01 до приблизительно 1,0, а z представляет собой число атомов кислорода, необходимое, чтобы привести катализатор в электронно-нейтральное состояние.

Изобретение относится к усовершенствованному способу уменьшения количества и/или удаления восстанавливающих перманганат соединений, образующихся при карбонилировании пригодного к карбонилированию реагента с целью получения продукта карбонилирования, содержащего уксусную кислоту, включающему стадии: (а) разделения продукта карбонилирования с получением газообразного верхнего погона, содержащего уксусную кислоту, метанол, метилиодид, воду, метилацетат и, по меньшей мере, одно восстанавливающее перманганат соединение, включая ацетальдегид, и менее летучей фракции катализатора; (b) дистилляции газообразного верхнего погона с получением очищенной уксусной кислоты и низкокипящего газообразного верхнего погона, содержащего метанол, метилиодид, воду, уксусную кислоту, метилацетат и, по меньшей мере, одно восстанавливающее перманганат соединение, включая ацетальдегид; (с) конденсации низкокипящего газообразного верхнего погона и разделения его на сконденсированную тяжелую жидкую фракцию, содержащую метилиодид и метилацетат, и сконденсированную легкую жидкую фракцию, включающую воду, уксусную кислоту и, по меньшей мере, одно восстанавливающее перманганат соединение, включая ацетальдегид; (d) дистилляции легкой жидкой фракции в отдельной ректификационной колонне с получением второго газообразного верхнего погона, включающего метилиодид и, по меньшей мере, одно восстанавливающее перманганат соединение, включая ацетальдегид, и остатка, содержащего фракцию более высококипящей жидкости, содержащей метилацетат, воду и уксусную.

Изобретение относится к усовершенствованным совмещенным способам получения уксусной кислоты и винилацетата, включающим стадии: (а) получения первого потока продукта первой реакционной зоны, содержащего уксусную кислоту, где уксусную кислоту получают экзотермической реакцией карбонилирования и где по меньшей мере часть тепла от получения уксусной кислоты отводят из первой реакционной зоны и по меньшей мере часть тепла, отведенного при получении уксусной кислоты, переносят в систему теплообмена; (b) контактирования во второй реакционной зоне реакционного потока уксусной кислоты, включающего по меньшей мере часть уксусной кислоты из первого потока продукта, с кислородсодержащим газом в присутствии катализатора для получения второго потока продукта, включающего мономерный винилацетат; (с) направления по меньшей мере части второго потока продукта в секцию очистки для очистки по меньшей мере части винилацетата во втором потоке продукта; и либо (d) отвода по меньшей мере части тепла, перенесенного в систему теплообмена, и доставки по меньшей мере части тепла, отведенного из системы теплообмена, к по меньшей мере одному из реакционных потоков уксусной кислоты и секции очистки для очистки винилацетата, и где система теплообмена содержит поток парового конденсата, и где по меньшей мере часть тепла, отведенного при получении уксусной кислоты, доставляют к потоку парового конденсата, который используют для обеспечения теплом, отведенным при получении уксусной кислоты, по меньшей мере одного из реакционного потока уксусной кислоты и секции очистки винилацетата, причем поток парового конденсата, содержащий тепло от получения уксусной кислоты, направляют в испарительный сосуд низкого давления, поддерживаемый под давлением от 4,0 кг/см 2 до 5,3 кг/см2, либо (d) отвода по меньшей мере части тепла, перенесенного в систему теплообмена, и доставки по меньшей мере части тепла, отведенного из системы теплообмена, к по меньшей мере одному из реакционных потоков уксусной кислоты и секции очистки для очистки винилацетата, в котором используют цикл циркуляции конденсата для снятия основной части тепла реакции получения уксусной кислоты направлением потока горячего реакционного раствора через теплообменник для переноса тепла к потоку парового конденсата, причем поток парового конденсата, содержащий тепло от получения уксусной кислоты, направляют в испарительный сосуд низкого давления, поддерживаемый под давлением от 4,0 кг/см 2 до 5,3 кг/см2.

Изобретение относится к способу получения уксусной кислоты и конкретно к способу получения уксусной кислоты путем карбонилирования в присутствии родиевой каталитической системы.

Изобретение относится к усовершенствованному способу регулирования процессом карбонилирования для получения уксусной кислоты, который включает в себя импульсное испарение выводимого из реактора потока для получения верхнего погона; дальнейшую очистку верхнего погона путем дистилляции с получением уксусной кислоты при нормальных рабочих условиях; текущего контроля скорости образования уксусной кислоты путем регулирования, по меньшей мере, одного независимого переменного технологического параметра; текущего контроля скорости образования уксусной кислоты путем регулирования, по меньшей мере, одного зависимого переменного параметра; снижение скорости образования уксусной кислоты в ответ на изменение состояния процесса или состояния технологического оборудования; управление процессом при уменьшенной скорости образования уксусной кислоты путем регулирования, по меньшей мере, одного из независимых и/или зависимых переменных параметров в то время как система технологического оборудования возвращается к исходному состоянию нормального рабочего процесса до упомянутого изменения; повышение скорости образования уксусной кислоты после упомянутого изменения режима до тех пор, пока система не возвратится в исходное состояние нормального рабочего процесса путем управления, по меньшей мере, одним из независимых и/или зависимых параметров, где нелинейное многовариантное регулирование основано на модели процесса.
Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты и/или ее эфира или ангидрида, который включает контактирование метанола и/или его реакционноспособного производного, выбранного из метилацетата и диметилового эфира, с монооксидом углерода в присутствии катализатора при температуре в интервале от 250 до 600°С и под давлением в интервале от 10 до 200 бар и где содержание йодида в метаноле и/или его реакционноспособном производном, монооксиде углерода и катализаторе составляет меньше 500 час/млн, где катализатор состоит по существу из морденита, который в качестве каркасных элементов включает кремний, алюминий и один или несколько из других элементов, выбранных из галлия и бора, и в котором ионообменом или иным способом введены медь, никель, иридий, родий или кобальт.
Изобретение относится к усовершенствованному способу выделения акриловой кислоты из жидкой фазы, содержащей акриловую кислоту в качестве основного компонента и целевого продукта и метакролеин в качестве побочного продукта, в котором в качестве жидкой фазы используют жидкую фазу, получаемую с помощью по крайней мере одного нечеткого разделения из газообразной смеси продуктов парциального окисления в газовой фазе на гетерогенном катализаторе по крайней мере одного трехуглеродного предшественника акриловой кислоты, при этом жидкую фазу подвергают кристаллизации с обогащением акриловой кислоты в образовавшемся кристаллизате и метакролеина в остаточной жидкой фазе.

Изобретение относится к области получения антиоксидантов каучуков эмульсионной полимеризации и латексов, конкретно - к получению антиоксидантов фенилендиаминного типа.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения галогенфталевой кислоты, включающему смешивание от 3 до 7 весовых частей уксусной кислоты с 1 весовой частью галоген-орто-ксилола, с от 0,25 до 2 мол.

Изобретение относится к органическому синтезу. .

Изобретение относится к усовершенствованному способу, который относится к удалению примесей и извлечению маточного раствора и промывного фильтрата из отводимого потока реактора окисления, образующегося при синтезе карбоновой кислоты, обычно терефталевой кислоты.

Изобретение относится к способу повышения коэффициента использования серебра при адсорбции и удалении децилйодида из уксусной кислоты, содержащей децилйодид в качестве примеси, путем пропускания уксусной кислоты через упакованный слой катионообменной смолы при температуре 50°С или ниже, причем катионообменная смола является полистирольной смолой макропористого типа со средним размером частиц от 0,3 до 0,6 мм и средним размером пор от 15 до 28 нм, и где смола имеет сульфогруппы, и серебро замещает от 40 до 60 активных сайтов сульфогрупп

Наверх