Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника



Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника
Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника
Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника
Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника
Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника
Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника

 


Владельцы патента RU 2450230:

Дубровский Евгений Владимирович (RU)

Изобретение относится к теплотехнике, в частности к гофрированным вставкам для пластинчатых теплообменников. Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника содержит двусторонние асимметричные выточки, выполненные скругленными по радиусу скругления и образующие сужающиеся участки каждого канала, выполненные с эквивалентным гидравлическим диаметром, составляющим 0,65-0,92 эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала, с высотой канала гофра, равной 4-6 шагам ребер гофров, отношение значения внешнего радиуса R сопряжения поверхностей двусторонних асимметричных выточек, образующих смежные и плавно скругленные поперечные направлению потока теплоносителя выступы и канавки асимметричных выточек, к значению эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала d равно 0,05-0,20 (R/d=0.05-0,20), при этом максимальная длина n сечения поперечных выступов и канавок на ребрах гофров определяется как расстояние между местами сопряжения радиусом R1 боковых граней сечения поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выточек с ребрами гофров, при этом сопряжение боковых граней сечения двусторонних асимметричных выточек с ребрами гофров по радиусу сопряжения R1 выполняется на расстоянии k от места сопряжения радиусной части вершин гофров с их ребрами, равном или большем значения половины внутреннего радиуса округления вершин гофров R2 (k≥0,5*R2), а сечения боковых граней поперечных выступов и канавок асимметричных выточек выполнены в виде сопряженных разнонаправленных двух дуг одинакового радиуса R1, кроме того, на периферийных участках ребер гофров на входе и выходе теплоносителя из гофрированной вставки для образования гладких периферийных участков каналов треугольного сечения выполнены эквидистантно расположенные впадины двусторонних симметричных выточек глубиной h1, значение которых в 2 раза меньше глубины h2 впадин двусторонних асимметричных выточек (h1=0,5*h2). Технический результат - повышение теплогидравлической эффективности гофрированной вставки для пластинчатого теплообменника и качества их изготовления. 6 ил.

 

Изобретение относится к теплотехнике, в частности к гофрированным вставкам для пластинчатых теплообменников.

Известны конструкции гофрированных вставок для пластинчатых теплообменников с выполненными на ребрах гофров двусторонними асимметричными выточками по авторским свидетельствам СССР №336489 [1], №591684 [2] и №962743 [3]. Наиболее близким аналогом является авторское свидетельство СССР №591684 [2].

Известна конструкция гофрированной вставки для пластинчатого теплообменника содержащая выполненные на ребрах гофров двусторонние асимметричные выточки, выполненные скругленными по радиусу сопряжения, а сужающиеся участки каждого канала выполнены с эквивалентным гидравлическим диаметром, составляющим 0,65-0,92 эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала, а высота канала гофра выполнена равной 4-6 шагам ребер гофров.

Недостатком известной конструкции является низкое значение ее теплогидравлической эффективности и недостаточно высокое качество ее изготовления. Это объясняется тем, что отсутствовало условие выбора необходимого значения внешнего радиуса R округления поверхностей поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выточек в зависимости от отношения R/d, где d - эквивалентный гидравлический диаметр гладкого некруглого канала гофра. Как известно, внешний радиус округления турбулизатора в канале при всех прочих равных условиях определяет масштаб и интенсивность вихря, а следовательно, и уровень значений турбулентных параметров потока как на внешней границе вихря, так и в области повторного присоединения и повторно развития пограничного слоя. Поэтому значение радиуса округления, а вернее значение его отношение к эквивалентному гидравлическому диаметру гладкого участка канала, играет определяющую роль в уровне интенсификации теплообмена. При этом отсутствовал диапазон возможных значений радиуса R. В последние годы результатами систематических экспериментальных исследований [5, 6] установлено, что уровень теплогидравлической эффективности определяется и надежно управляем значениями безразмерного параметра R/d в определенном диапазоне их значений R/d=0.05-0.2. Именно в этом диапазоне значений реализуется новый и самый эффективный в теплогидравлическом отношении процесс рациональной интенсификаци теплообмена в каналах согласно научному открытию №242 [6].

Кроме того, у аналога сопряжение боковых граней поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выточек происходит непосредственно с радиусной частью вершин гофров. В результате радиусная часть вершины гофра и связанные с ней двусторонние асимметричные выступы при изготовлении нагортовываются и представляют единое силовое плечо. Поэтому после процесса штамповки гофров при их сборке по требуемому значению шага ребер происходит не только уменьшение шага ребер гофров, но и сжатие радиусной части вершины гофра, поскольку радиусная часть гофра представляет собой гибкий шарнир рассмотренного силового плеча. В результате площадь самой узкой части сечения канала - вершины гофра дополнительно уменьшается. Необходимо отметить, что радиусная часть сечения канала у вершины гофра характеризуется наиболее низкими значениями интенсификации теплоотдачи. В результате сужения этой части сечения канала при изготовлении гофрированной вставки в ней дополнительно ухудшаются условия теплоотдачи из-за возникновения глубоко ламинизированного течения теплоносителя в угловой зоне при вершине сечения канала. При таких гидродинамических условиях в радиусной части сечения канала все турбулентные параметры потока теплоносителя, которые характерны для широкой части сечения некруглого канала, затухают. Поэтому в радиусной части сечения канала невозможно осуществить интенсификацию теплоотдачи, что приводит к ухудшению теплогидравлической эффективности гофрированной вставки.

Кроме того, у аналога отсутствует описание конструктивного выполнения боковых граней поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выступов, которые играют основную роль в интенсификации теплоотдачи в радиусной части сечения канала в области вершины гофра.

Далее необходимо отметить, что у аналога периферийные гладкие участки каналов выполнятся сопряженными с двусторонними асимметричными выточками. При этом выполнение двусторонних асимметричных выточек характеризуется наибольшими значениями напряжений растяжения, которые беспрепятственно распространяются на ребра периферийных гладких участков каналов.

В результате действия сил растяжения ребра гладких участков каналов расширяются и на них появляется волнистость произвольной формы. Поэтому при сборке гофров по шагу ребер невозможно получить одинаковое их значение. В результате идентичность профиля каналов гофров нарушается, что приводит к неравномерному распределению потока теплоносителя в них и, как следствие, к ухудшению процесса теплоотдачи и повышению гидравлического сопротивления.

Задачей настоящего изобретения является повышение теплогидравлической эффективности гофрированной вставки для пластинчатого теплообменника и качества их изготовления. Указанная цель достигается тем, что гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника с двусторонними асимметричными выточками, выполненными скругленными по радиусу сопряжения, равному 1-10 толщинам материала гофра, и имеющей сужающиеся участки каждого канала, выполненные с эквивалентным гидравлическим диаметром, составляющим 0,65-0,92 эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала, с высотой канала гофра, равной 4-6 шагам ребер гофров, снабжена внешним радиусом R сопряжения поверхностей двусторонних асимметричных выточек, образующих смежные и плавно скругленные поперечные направлению потока теплоносителя выступы и канавки асимметричных выточек, значение отношения которого к значению эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала d равно 0,05-0,20 (R/d=0.05-0,2), при этом максимальная длина сечения n поперечных выступов и канавок на ребрах гофров определяется как расстояние между местами сопряжения радиусом R1 боковых граней сечения поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выточек с ребрами гофров, при этом сопряжение боковых граней сечения двусторонних асимметричных выточек с ребрами по радиусу сопряжения R1 выполняется на расстоянии k от места сопряжения радиусной части вершин гофров с их ребрами, равном или большем значению половины внутреннего радиуса округления вершин гофров R2 (k≥0,5*R2), а сечения боковых граней поперечных выступов и канавок асимметричных выточек выполнены в виде сопряженных разнонаправленных двух дуг одинакового радиуса R1, кроме того, на периферийных участках ребер гофров на входе и выходе теплоносителя из гофрированной вставки для образования гладких периферийных участков каналов треугольного сечения выполнены эквидистантно расположенные впадины двусторонних симметричных выточек глубиной h1, значение которых в h2 раза меньше глубины h2 впадин двусторонних симметричных выточек (h1=0,5*h2).

На фиг.1 изображена гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника с двусторонними асимметричными выточками:

а) гофрированная вставка с непрерывно выполненными двусторонними асимметричными выточками.

б) гофрированная вставка с дискретно выполненными двусторонними асимметричными выточками.

На фиг.2 изображено сечение А-А рис.1а одного канала гофра в увеличенном масштабе.

На фиг.3 изображено сечение А-А рис.1б одного канала гофра в увеличенном масштабе.

На фиг.4 изображено сечение Г-Г канала гофра по выступам двусторонних асимметричных выточек.

На фиг.5 изображено сечение В-В канала гофра по впадинам двусторонних асимметричных выступов.

На фиг.6 изображен вид по стрелке Б на периферийные участки каналов.

Гофрированная вставка [Фиг.1-6] для пластинчатого теплообменника с двусторонними асимметричными выточками состоит из гофров 1 с каналами 2 и размещается в пластинчатом теплообменнике между плоскими разделительными пластинами или в трубчато-ленточном теплообменнике между коридорными рядами плоских трубок. На ребрах 3 гофров 1 выполнены двусторонние ассиметричные выточки 4, которые могут быть выполнены непрерывно друг за другом или дискретно разделенными гладкими участками канала 5 длиной l', не превышающей пяти эквивалентных гидравлических диаметров d гладкого участка канала. Двусторонние асимметричные выточки 4 на ребрах 3 гофров 1 образуют периодическое сужение и расширение каналов 2. При этом эквивалентный гидравлический диаметр канала в самом узком его сечении d* составляет (0,65-0,92)*d.

Выполнение внешнего радиуса R сопряжения поверхностей двусторонних асимметричных выточек 4, образующих смежные и плавно скругленные поперечные направлению потока теплоносителя выступы 6 и канавки 7 [Фиг.1-6], отношение значения которого к значению эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала d равно 0,05-0,20 (R/d=0.05-0,2) позволяет надежно обеспечивать наибольшие значения интенсификации теплоотдачи и наименьшие значения гидравлического сопротивления теплоносителя при выбранных значениях отношения d*/d. При этом при любых выбранных значениях отношения d*/d, исходя из технологических возможностей изготовления двусторонних асимметричных выточек, необходимо стремиться к наименьшим значениям радиуса R и отношения R/d. Это объясняется тем, что с уменьшением значения радиуса R уменьшается масштаб вихря (диаметр вихря) и увеличивается его интенсивность (скорость вращения вихря). В результате уменьшается вихревая область и, в конечном счете, уменьшаются гидравлические потери в вихревой пристенной области канала и в канале в целом. Увеличение интенсивности вихря обуславливает увеличение плотности распределения турбулентных пульсаций и их абсолютных значений, особенно на внешней границе вихря, где происходит основная выработка турбулентности. В результате в оторвавшемся пограничном слое существенно увеличиваются значения турбулентных параметров потока. В точке повторного присоединения и в области повторного развития пограничного слоя резко увеличиваются значения турбулентных параметров потока, что обуславливает рост более чем на порядок турбулентной теплопроводности у стенке канала и увеличение значения теплоотдачи до 2,8 раза. При этом происходит рост гидравлического сопротивления не более чем в 2,8 раза. Таким образом, в предлагаемой конструкции гофрированной вставки с двусторонними ассиметричными выточками реализуется новый процесс рациональной интенсификации теплообмена, зарегистрированный в 1981 г. в качестве научного открытия №242 [6]. Далее, зная значения выбранного отношения R/d и d, нетрудно определить требуемое значение R.

Выполнение максимальной длины n сечения поперечных выступов и канавок на ребрах 3 гофров 1 [Фиг.4, 5, 6] определяется как расстояние между местами сопряжения радиусом R1 боковых граней 8 сечения поперечных выступов 6 и канавок 7 двусторонних асимметричных выточек 4 с ребрами 3 гофров 1. При этом сопряжение боковых граней 8 сечения двусторонних асимметричных выточек 4 с ребрами 3 по радиусу сопряжения R1 выполняется на расстоянии k от места сопряжения радиусной части вершин гофров с их ребрами 3, равном или большем значению половины внутреннего радиуса округления вершин гофров R2 (k≥0,5*R2). Такое конструктивное выполнение позволяет разрушить равнонапряженную (силовую) связь радиусной части вершины гофра с двусторонними ассиметричными выточками 4 за счет их разделения недеформируемыми гладкими участками 9 ребер гофров. В этом случае участки 9 ребер 3 гофров 1 выполняют роль гибкого шарнира между радиусной частью гофра и поперечными выступами 6 и канавками 7 двусторонних асимметричных выточек 4. Кроме того, выполнение разделительных участков 9 ребер 3 гофров 1 позволяет увеличить площадь радиусной части сечения гофра, повысить в нем скорость течения теплоносителя до значений, позволяющих интенсифицировать в нем процесс теплоотдачи и увеличить теплогидравлическую эффективность вставки. При этом, как показал технологический опыт изготовления таких конструкций вставок, минимальное значение длины k разделительного участка 9 ребра 3, сопрягающего радиусную часть вершины сечения гофра и двусторонние асимметричные выступы 6 и канавки 7, составляет половину внутреннего радиуса округления R2 радиусной части гофра (k≥0,5*R2). Поэтому максимальная длина сечения n поперечных выступов 6 и канавок 7 двусторонних асимметричных выточек 4 на ребрах 3 гофров 1 не превышает расстояние между местами сопряжения радиусом R1 боковых граней 8 сечения поперечных выступов 6 и канавок 7 двусторонних асимметричных выточек 4 с ребрами 3 гофров 1.

Выполнение сечения боковых граней 8 поперечных выступов 6 и канавок 7 двусторонних асимметричных выточек 4 в виде сопряженных разнонаправленных двух дуг одинакового радиуса R1 [Фиг.4, 5, 6] позволяет создать двусторонние асимметричные выточки с поперечными выступами и канавками в области радиусной части вершины сечения канала, которая характеризуется большей площадью, чем у аналога. В результате обтекания их потоком теплоносителя в сравнении с аналогом дополнительно интенсифицируется процесс теплоотдачи в этой области, где уровень интенсификации теплообмена минимальный. Это в конечном итоге приводит к увеличению интенсификации теплообмена и повышению теплогидравлической эффективности гофрированной вставки.

Выполнение на периферийных участках ребер гофров на входе и выходе теплоносителя из гофрированной вставки [Фиг.1, 2, 3, 6] гладких периферийных участков каналов 10 треугольного сечения обеспечивается выполнением эквидистантно расположенных впадин 11 двусторонних симметричных выточек глубиной h1, значение которых в 2 раза меньше глубины h2 впадин 7 двусторонних асимметричных выточек 4 (h1=0,5*h2). В результате обеспечивается снятие напряжения растяжения в материале гофра до нуля. Поэтому при выполнении периферийных гладких участков каналов 10 гофров 1 в штампе происходит только гибка, а не растяжение материала гофра. В результате формуются периферийные гладкие участки каналов 10 гофров 1 треугольного сечения, а их ребра 12 гофров 1 не имеют волнистости. Поэтому сборка гофров по шагу ребер обеспечивает надежную воспроизводимость профиля сечения каналов гофрированной вставки, что обеспечивает равномерное распределение потока теплоносителя. В результате уменьшаются потери давления теплоносителя и увеличивается теплоотдача гофрированной вставки и ее теплогидравлическая эффективность.

Библиография

1. А.с. №336489. Опубликовано 21.061972 г., Бюл. №14 за 1972 г.

2. А.с. №591684. Опубликовано 05.02.1978 г., Бюл. №5 за 1978 г.

3. А.с. №962743. Опубликовано 30.09.1982 г., Бюл. №36 за 1988 г.

4. Dubrovsky E.V. Highly Effective Plate-Fin Heat Exchanger Surfaces - from Conception to Manufacturing. Proceedings of the First International Conference on Aerospace Heat Exchanger Technology. Palo Alto, CA, USA, 15-17 February 1993, pp. 501-548.

5. Дрейцер Г.А., Мякочин А.С. Влияние геометрической формы турбулизаторов на эффективность интенсификации конвективного теплообмена в трубах. - М.: ж. Теплоэнергетика, 2002, №6, с.57-59.

6. Воронин Г.И., Дрейцер Г.А., Дубровский Е.В., Калинин Э.К., Ярхо С.А. Закономерность изменения теплоотдачи на стенках каналов с дискретной турбулизацией потока при вынужденной конвекции. Научное открытие №242. Бюл. №36, за 1981 г.

Гофрированная вставка для пластинчатого теплообменника, содержащая двусторонние асимметричные выточки, выполненные скругленными по радиусу скругления и образующие сужающиеся участки каждого канала, выполненные с эквивалентным гидравлическим диаметром, составляющим 0,65-0,92 эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала, с высотой канала гофра, равной 4-6 шагам ребер гофров, отличающаяся тем, что, с целью повышения тепловых и аэродинамических характеристик, отношение значения внешнего радиуса R сопряжения поверхностей двусторонних асимметричных выточек, образующих смежные и плавно скругленные поперечные направлению потока теплоносителя выступы и канавки асимметричных выточек, к значению эквивалентного гидравлического диаметра гладкого участка канала d равно 0,05-0,20 (R/d=0,05-0,20), при этом максимальная длина n сечения поперечных выступов и канавок на ребрах гофров определяется как расстояние между местами сопряжения радиусом R1 боковых граней сечения поперечных выступов и канавок двусторонних асимметричных выточек с ребрами гофров, при этом сопряжение боковых граней сечения двусторонних асимметричных выточек с ребрами гофров по радиусу сопряжения R1 выполняется на расстоянии k от места сопряжения радиусной части вершин гофров с их ребрами, равном или большем значения половины внутреннего радиуса скругления вершин гофров R2 (k≥0,5·R2), а сечения боковых граней поперечных выступов и канавок асимметричных выточек выполнены в виде сопряженных разнонаправленных двух дуг одинакового радиуса R1, кроме того, на периферийных участках ребер гофров на входе и выходе теплоносителя из гофрированной вставки для образования гладких периферийных участков каналов треугольного сечения выполнены эквидистантно расположенные впадины двусторонних симметричных выточек глубиной h1, значение которой в 2 раза меньше глубины h2 впадин двусторонних асимметричных выточек (h1=0,5·h2).



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к теплообменным аппаратам, и может быть использовано при создании охлаждаемых конструкций с большими удельными тепловыми потоками.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к теплообменным аппаратам, и может быть использовано при создании охлаждаемых конструкций с большими удельными тепловыми потоками.

Изобретение относится к устройствам для проведения теплообменных процессов между двумя средами через стенку и может быть использовано в химической, пищевой и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности.

Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано в любых отраслях техники для подогрева или охлаждения жидких или газообразных сред, в том числе для подогрева воздуха газотурбинной установки теплотой выхлопных газов.

Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано в регенеративных воздухоподогревателях. .

Изобретение относится к устройствам для проведения теплообменных процессов между двумя средами через стенку и может быть использовано в химической, пищевой и нефтеперерабатывающей отрасли промышленности.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а конкретно к теплоэнергетическим установкам, используемым для отопления помещений, зданий, сооружений, а также в различных промышленных установках.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, в частности к пластинчатым теплообменникам, и может быть использовано для нагрева воды в системах отопления и горячего водоснабжения, а также в тепловых системах котельных и других теплоиспользующих установок за счет тепла горячего теплоносителя (горячая вода тепловых сетей, ТЭЦ, индивидуальных котельных и т.п.).

Изобретение относится к теплообменной технике и может быть использовано в пластинчатых теплообменниках

Радиатор // 2509970
Изобретение относится к области теплотехники и может быть использовано в радиаторах охлаждения с естественной циркуляцией воздуха и применимо в составе электронных модулей, шасси, крейтов, эксплуатируемых в сложных условиях. Радиатор содержит стенку и теплообменные элементы, образующие внешнее и внутреннее оребрения. Внешнее оребрение состоит из прямых выступов, чередующихся с каналами, у которых площадь поперечного сечения в верхней части стенки меньше, чем в средней ее части, а внутреннее оребрение - из чередующихся и разделенных ребрами каналов с площадью поперечного сечения постоянной величины и каналов с площадью поперечного сечения переменной величины, выполненных максимально близко к внешней поверхности прямого выступа. Прямые выступы расположены напротив каналов с площадью поперечного сечения переменной величины внутреннего оребрения. Для перемешивания воздуха и увеличения площади поверхности радиатора, отводящей тепло, в выступах выполнено, по меньшей мере, одно сквозное отверстие. Технический результат - повышение эффективности охлаждения электронного устройства. 1 з.п. ф-лы, 6 ил.

Изобретение относится к теплообменным устройствам и применимо в теплоснабжении. Теплообменная панель содержит теплообменный коллектор, теплопроводные элементы и нагревательный секционный блок для жидкого теплоносителя с крышкой, смежные ячейки которого гидравлически изолированы друг от друга. Секции нагревательного блока выполнены в виде закрытых вертикально ориентированных ячеек из листового материала. Теплопроводные элементы выполнены в виде гребня, каждый элемент которого размещен и в теплообменном коллекторе, и в нижней части ячеек нагревательного блока. Внутренняя поверхность боковых стенок секций в их поперечном сечении выполнена криволинейной и вогнутой. Внутренние полости ячеек секций нагревательного блока снабжены разделительными поперечными вертикальными перегородками. Внутренние полости ячеек секций нагревательного блока снабжены разделительными продольными вертикальными перегородками. Внутренние секции нагревательного блока расположены с воздушным зазором друг к другу. Технический результат - повышение теплоотдачи. 3 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к теплообменным аппаратам, и может быть использовано при создании охлаждаемых конструкций с большими удельными тепловыми потоками. Тракт охлаждения теплонапряженных конструкций содержит внутреннюю профилированную оболочку, на внешней поверхности которой выполнены ребра тракта охлаждения, наружную профилированную оболочку, установленную на внутреннюю и скрепленную с ней по вершинам ребер тракта охлаждения, причем упомянутые оболочки и ребра образуют каналы охлаждения. Между ребрами тракта охлаждения выполнены полые перемычки, соединяющие вершины ребер между собой. Перемычки выполнены таким образом, что соединяют между собой группы ребер, содержащие предпочтительно по три ребра, причем между упомянутыми группами ребер, с каждой их стороны, выполнен канал, ширина которых равна ширине канала охлаждения в месте расположения перемычек. Соседние перемычки расположены со смещением относительно друг друга на величину, равную ширине канала охлаждения в месте их расположения, при этом ширина перемычек равна ширине канала охлаждения в месте расположения перемычек. Технический результат - повышение устойчивости и прочности внутренней и внешней оболочек конструкции. 2 ил.

Изобретение относится к теплообменному узлу для поворотного регенеративного подогревателя. Теплообменный узел содержит множество теплообменных элементов, расположенных в стопку на расстоянии друг от друга. Каждая выемка из множества выемок одного из теплообменных элементов опирается на соответствующие плоские участки из множества плоских участков смежных теплообменных элементов для создания множества закрытых каналов, изолированных друг от друга. Каждый из каналов выполнен так, что каждый из рифленых участков из множества рифленых участков одного из теплообменных элементов обращен к соответствующему волнистому участку из множества волнистых участков смежных теплообменных элементов. В результате обеспечивается повышение мощности и эффективности теплообмена, улучшение сажеобдувки и повышение защиты от коррозии. 6 н. и 11 з.п. ф-лы, 9 ил.

Изобретение относится к системам терморегулирования космических аппаратов (КА), а именно к холодильникам-излучателям для сброса излишков тепловой энергии, вырабатываемой на борту КА. Полый телескопический холодильник-излучатель (ТХИ) содержит раздвижные полые секции, в состав которых введены стыковочные узлы. Эти узлы обеспечивают механическую стыковку секций, а также соединение гидравлических, пневматических и электрических коммуникаций смежных секций ТХИ после их раздвижения. Каждая раздвижная секция снабжена двумя поворачиваемыми на 180° жесткими теплоизлучающими панелями, связанными с этой секцией узлами поворота. Указанные панели повторяют форму раздвижной секции и уложены в стартовом положении на поверхность раздвижной секции ТХИ. Указанные панели м.б. выполнены в виде сегментов, соединенных гибкими трубопроводами и шарнирами с приводами, обеспечивающими поворот и фиксацию сегментов в рабочем положении. Технический результат изобретения состоит в повышении энергомассовой эффективности ТХИ путем увеличения эффективной площади их теплоизлучающих поверхностей. 1 з.п. ф-лы, 37 ил.

Изобретение относится к теплотехнике и может быть использовано в пластинчатых теплообменниках. В пластинчатом теплообменнике, содержащем каналы потока, по которым первый и второй потоки текут в параллельном или встречном потоке, причем каналы потока сформированы для первой среды между отдельными пластинами (1), соединенными вместе для формирования в каждом случае пары (P) пластин, и для второй среды между парами (P) пластин, соединенных вместе для формирования пакета (S) пластин, отдельные пластины (1) в пределах входной области (E) содержат направляющие лопатки (2), которые образованы штампованными выпуклостями и выступают в канал потока, причем направляющие лопатки (2) характеризуются дугообразной формой с участком (21) притока, выровненным по существу параллельно направлению основного потока, и участком (22) оттока, выровненным под углом к участку (21) притока. 8 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к теплотехнике и может использоваться в пластинчатых теплообменниках. Пластинчатый теплообменник содержит каналы потока, по которым первый и второй потоки текут в параллельном или встречном потоке, причем каналы потока сформированы для первой среды между отдельными пластинами (1), соединенными вместе для формирования в каждом случае пары (Р) пластин, и для второй среды между парами (Р) пластин, соединенных вместе для формирования пакета (S) пластин, отдельные пластины (1) в пределах входной области (Е) содержат направляющие лопатки (2), которые образованы штампованными выпуклостями и выступают в канал потока, причем направляющие лопатки (2) характеризуются дугообразной формой с участком (21) притока, выровненным, по существу, параллельно направлению основного потока, и участком (22) оттока, выровненным под углом к участку (21) притока. 9 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к теплообменным аппаратам, и может быть использовано при создании охлаждаемых конструкций с большими удельными тепловыми потоками. Тракт охлаждения теплонапряженных конструкций содержит внутреннюю профилированную оболочку, на внешней поверхности которой выполнены ребра тракта охлаждения, наружную профилированную оболочку, установленную на внутреннюю и скрепленную с ней по вершинам ребер тракта охлаждения, причем упомянутые оболочки и ребра образуют каналы охлаждения. Между ребрами тракта охлаждения выполнены полые перемычки, соединяющие вершины ребер между собой, при этом между перемычками и ребрами выполнены кольцевые радиальные канавки, причем ширина канавки не превышает ширины канала тракта охлаждения в месте выполнения упомянутых канавок. В варианте исполнения перемычки соединяют вершины всех ребер между собой с образованием единой кольцевой поверхности. Технический результат - упрощение изготовления, улучшение перемешивания охладителя. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к области теплоэнергетики, а именно к теплообменным аппаратам, и может быть использовано при создании охлаждаемых конструкций с большими удельными тепловыми потоками. Способ повышения прочности тракта охлаждения теплонапряженных конструкций, образованного путем скрепления профилированных внутренней и наружной оболочек по вершинам ребер, выполненных на внешней поверхности внутренней оболочки, заключается в увеличении поверхности под пайку путем выполнения между ребрами перемычек, наружный профиль которых соответствует профилю оболочки, при этом в указанных перемычках выполняют сквозные осевые каналы для подачи охладителя. Указанные перемычки выполняют таким образом, что при помощи их соединяют между собой группы ребер, содержащие предпочтительно по три ребра, причем между упомянутыми группами ребер, с каждой их стороны, выполняют каналы, ширина которых равна ширине канала охлаждения в месте расположения перемычек. Соседние перемычки располагают со смещением относительно друг друга на величину, равную ширине канала охлаждения в месте их расположения, при этом ширину перемычек выполняют равной ширине канала охлаждения в месте расположения перемычек. 3 ил.
Наверх