Способ тепловой защиты головной части летательного аппарата

Изобретение относится к авиационной и космической технике и касается способа охлаждения головных элементов конструкций летательных аппаратов. Способ тепловой защиты головной части летательного аппарата заключается в выполнении следующих операций: в область взаимодействия головной части с обтекающим потоком через перфорированные отверстия подают газ-охладитель и подавляют турбулентные вихри, возникающие в высокоградиентных зонах взаимодействия элементарных струй газа-охладителя и набегающего высокотемпературного газового потока, воздействуя на них периодическими тангенциальными вибрациями интенсивностью I в диапазоне 1,75×10⁵≤I≤39,2×10⁵ кг·град²/с³м². Тангенциальные вибрации налагают в плоскости, перпендикулярной оси симметрии поверхности головной части летательного аппарата. Частоту вибраций выбирают в диапазоне 5≤f≤25 Гц, амплитуду вибраций - в диапазоне 1≤А≤9 угловых градусов. Достигается повышение эффективности охлаждения головной части летательных аппаратов. 2 з.п. ф-лы, 3 ил.

 

Изобретение относится к авиационной и космической технике, а именно к способам охлаждения головных элементов конструкций летательных аппаратов (ЛА). При входе ЛА с гиперзвуковыми скоростями в плотные слои атмосферы его головная часть подвергается интенсивным тепловым нагрузкам. Возрастание скоростей спуска современных ЛА приводит к повышению требований, касающихся тепловой защиты.

Известны гидродинамические методы защиты поверхности ЛА от воздействия высокотемпературных газовых потоков, например метод пористого охлаждения, когда в зону интенсивного нагрева (пограничный слой) вдувают газ-охладитель через поверхность из пористых материалов (1. Рамсей, Голыптейн, Взаимодействие вдуваемой нагретой струи с основным потоком. / Теплопередача. Т.93, №4, 1971, с.41-50).

Недостаток способа заключается в том, что пористые теплозащитные материалы не выдерживают больших тепловых нагрузок, могут разрушаться.

Известен также способ теплозащиты поверхностей головной части ЛА, когда ее охлаждают с помощью жидкого или газообразного хладагента. Обшивку выполняют перфорированной, а хладагент подводят к внутренней поверхности обшивки и выдувают через перфорацию в пограничный слой. (2. Основы теплопередачи в авиационной и ракетной технике. // Под ред. В.К.Кошкина, М.: Машиностроение, 1975 г.)

Недостаток способа заключается в низких прочностных и температурных характеристиках материала, поскольку сквозная перфорация турбулизирует набегающий поток, что увеличивает скорость нагрева головной части ЛА. В конечном итоге материал защиты разрушается.

Наиболее близким к предлагаемому решению является способ охлаждения с использованием газа-охладителя. Способ основан на вдуве газа в зону воздействия набегающего газового потока (3. Заявка РФ, №96118303, летательный аппарат, опубл. 20.12.1998). Способ выбран за прототип.

Известный летательный аппарат использует охлаждение, основанное на вдуве газа-охладителя в зону воздействия набегающего потока высокотемпературных газов на головную часть ЛА. Газ-охладитель подают под давлением навстречу высокотемпературному потоку через сквозные отверстия в оболочке ЛА.

Существенным недостатком способа, использованного в прототипе, является высокая степень турбулизации потока в области смешивания горячего и холодного газа, что снижает эффективность охлаждения головной части ЛА. Этот недостаток следует устранить.

В основу настоящего изобретения положена задача повышенной эффективности охлаждения головной части спускаемых ЛА воздействием на поверхность охлаждаемой конструкции периодически повторяющимися во времени вибрационными воздействиями. Поставленная задача решается тем, что, в дополнение к основным признакам способа-прототипа, подавляют турбулентные вихри, возникающие в высокоградиентных зонах взаимодействия элементарных струй газа-охладителя и набегающего высокотемпературного газового потока, воздействуя на них периодическими тангенциальными вибрациями интенсивностью I в диапазоне 1,75≤I≤39,2 кг·град²/с³м², налагаемыми в плоскости, перпендикулярной оси симметрии поверхности головной части ЛА. Диапазон I характеризует частоту и амплитуду вибраций защищаемой поверхности. Сущность способа поясняется рисунками (фиг.1, фиг.2, фиг.3).

На фиг.1 показана физическая модель картины течения в окрестности оболочки головной части при вдуве газа-охладителя через круглые отверстия навстречу высокотемпературному набегающему потоку. На фиг.2 показана смена лабораторной установки, реализующей заявленный способ. Высокотемпературный набегающий поток 2 и поток газа-охладителя перпендикулярны оболочке головной части 1, ω - скорость вращения вала электродвигателя, f - частота вибраций, d₁ и d₂ - соответственно диаметр оболочки и диаметр отверстий для вдува газа-охладителя.

На фиг.3 приводится зависимость относительной функции теплообмена , при вибрациях (кривая а - расход газа-охладителя 0,3·10^-4 кг/с; б - расход газа-охладителя 0,41·10^-4 кг/с, в - расход газа-охладителя 0,73·10^-4 кг/с), от интенсивности тангенциальных вибраций I. Здесь q₊, q_- - плотность тепловых потоков при наличии (+) и отсутствии (-) вибраций.

Цифрами на рисунках обозначены: 1 - оболочка головной части в форме усеченного конуса; 2 - высокотемпературный поток; 3 - газ-охладитель; 4 - застойные области течения; 5 - зоны основных участков элементарных струй; 6 - зоны смыкания элементарных струй; 7 - область смешения подаваемого газа-охладителя и набегающего потока.

Способ реализуется следующим образом.

Защищаемую поверхность подвергают периодическим тангенциальным вибрациям в плоскости, перпендикулярной оси симметрии с некоторой частотой f. При этом газ-охладитель 3 в виде элементарных струй 5, покинув защищаемую стенку, образует область смешения 7 с набегающим потоком 2. Происходит оттеснение набегающего потока и «разбавление» пограничного слоя вблизи поверхности головной части ЛА. Условием оттеснения набегающего потока является раннее смыкание элементарных газовых струй 5. За счет этого перед набегающим потоком создается сплошной непрерывный встречный газовый барьер. Однако наличие застойных областей 4 и удаленность зон смыкания элементарных струй 6 приводят к возникновению гидродинамической неустойчивости, появлению крупномасштабных пульсаций газа. Пульсации выносят газ из набегающего высокотемпературного потока 2 к защищаемой поверхности головной части 1. В итоге теплообмен интенсифицируется. Для того чтобы устранить турбулентные вихри вблизи поверхности и обеспечить условия раннего смыкания элементарных струй 5, достаточно подействовать на поверхность тангенциальными периодическими вибрациями в плоскости, перпендикулярной оси симметрии поверхности с частотой f, меняющейся в диапазоне 5≤f≤25 Гц. Возникающая за счет тангенциальной вибрации инерционная сила, действуя на струи, приводит к их более раннему смыканию, высокоградиентные области течения разрушаются, а область смешения становится равномерной, без образования крупномасштабных пульсаций. Теплообмен между набегающим потоком и головной частью ЛА при этом снижается, что повышает эффективность охлаждения.

При частоте вибраций f<5 Гц, ослабление теплообмена не отмечается. При частотах f>25 Гц возможно нарушение эксплуатационных характеристик спускаемых ЛА. Этот признак не исключает возможности подбирать частоту для конкретных конструкций.

Целесообразно учитывать и амплитуду А тангенциальных вибраций, влияющую на эффективность теплообмена. Подробные расчеты [4] показывают, что ослабление теплообмена выполняется при изменении амплитуды А в диапазоне 1°≤А≤9° (громоздкие выкладки опущены). При А<1° ослабление теплообмена не наблюдается. При А>9° возникают нежелательные вибрации, обусловленные резонансными характеристиками устройства.

Пример. Предложенный способ охлаждения проверен на модели оболочки головной части ЛА (фиг.2), выполненной в виде перфорированного усеченного конуса. Тангенциальные вибрации задавались за счет преобразования вращательного движения вала электродвигателя 8 в колебательное движение вокруг оси модели 1 с помощью коромысла 9 и штанги 10. Частота тангенциальных вибраций f и амплитуда А регулируются изменением скорости вращения вала электродвигателя ω и длины коромысла 9. Оболочка 1 выполнена из нержавеющей стали (толщина стенки δ=1,5·10^-3 м). Диаметр затупления, на которое действует набегающий газовый поток 2, был выбран d₁=1,9·l0^-2 м, диаметры круглых отверстий 11 для вдува газа-охладителя были выбраны d₂=1·l0^-3 м. Высокотемпературный газовый поток 2 моделируется струей плазмотрона ЭДП-104А/50 (не показан). Параметры набегающего потока: температура 3600 К, плотность теплового потока q=(0,02÷6,2)·10⁶ Вт/м², расход G=(0,9÷2,25)·10^-3 кг/с, скорость потока 60 м/с. В качестве газа-охладителя используется воздух с температурой (300÷310) К. Параметры набегающего потока и тепломассообмена определяются по известным методикам с помощью термопар, термоанемометров, пневматическими зондами, ротаметрами. Во всех опытах параметры набегающего потока и вдуваемого газа-охладителя не изменяются во времени. Частота тангенциальных вибраций f выбиралась из диапазона от 5 до 25 Гц.

На фиг.3 приведены результаты испытаний. Здесь Ψ - относительная функция теплообмена, равная Ψ=(q₊-q_-)/q_-, где q₊, q_- - соответственно плотность тепловых потоков, действующих на модель, при наличии (+) и отсутствии (-) вибраций. На горизонтальной оси координат указаны значения интенсивности вибраций I. Здесь величина I меняется в интервале 1,75·10⁵≤I≤39,2·10⁵, размерность I - [кг·град² /c³м²] учитывает как амплитуду, так и частоту вибраций [4].

Из полученных результатов по влиянию тангенциальных вибраций на теплообмен отмечено следующее. При относительно небольших расходах газа-охладителя (кривая а) влияние вибраций на теплообмен незначительно. С увеличением расхода газа-охладителя через отверстия модели влияние тангенциальных вибраций на теплообмен проявляется в большей степени (кривые 6, в).

Следует заметить, что при значении I<1,75·10⁵ [кг·град²/с³м²] относительная функция теплообмена Ψ→0. В этом случае тепловой поток q высокотемпературных газов практически без помех воздействует на поверхность испытуемой модели. Аналогично, при I≥39·10⁵ [кг·град²/с³м²] значения функции Ψ также начинают уменьшаться. В этом случае возрастающая интенсивность тангенциальных вибраций будет усиливать перемешивание газов в области смешения 7 (фиг.1), что интенсифицирует процесс теплообмена между перемешанными газами с высокой температурой и испытуемой поверхностью. Это приведет к возрастанию плотности теплового потока q, соответственно, температура поверхности будет возрастать.

На графике фиг.3 горизонтальная ось соответствует тепломассообмену без вибраций. Анализ кривых Ψ от I, приведенных на фиг.3, показывает, что наличие тангенциальных вибраций, действующих на модель головной части ЛА, позволяет снизить воздействие теплового потока высокотемпературных газов на модель до 27% по сравнению с теплообменом без вибраций.

Из приведенного примера видно, что заявленный способ тепловой защиты головной части ЛА можно реализовать на практике, что говорит о соответствии изобретения критерию «промышленная применимость». Охлаждение головной части ЛА при сочетании заявленных признаков неочевидно, что говорит о соответствии технического решения критерию «изобретательский уровень». В настоящее время проводятся работы по созданию устройства для реализации способа в натурных условиях.

Источники информации

1. Рамсей, Гольштейн, Взаимодействие вдуваемой нагретой струи с основным потоком. / Теплопередача. Т.93, №4, 1971, с.41-50.

2. Основы теплопередачи в авиационной и ракетной технике. // Под ред. В.К.Кошкина, М.: Машиностроение, 1975 г.

3. Заявка РФ, №96118303, 1996 г.

4. Голованов А.Н. Теплообмен осесимметричного затупленного тела в потоке газа при наличии вдува газа-охладителя через круглые отверстия и вибрационных возмущений. // ИФЖ, Т.63, №2, 1992. С.194-198.

1. Способ тепловой защиты головной части летательных аппаратов, включающий подачу газа-охладителя под давлением через круглые отверстия проницаемого участка поверхности головной части навстречу набегающему высокотемпературному газовому потоку, отличающийся тем, что на поверхность головной части в плоскости, перпендикулярной оси симметрии, налагают тангенциальные вибрации интенсивностью I, выбираемой в диапазоне 1,75×10⁵≤I≤39,2×10⁵ кг·град²/с³м².

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что частоту тангенциальных вибраций f выбирают в диапазоне 5≤f≤25 Гц.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что амплитуду тангенциальных вибраций А выбирают в диапазоне 1≤А≤9 угловых градусов.