Способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов


 


Владельцы патента RU 2457273:

Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) (RU)

Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к термомеханической обработке изделий (полуфабрикатов, деталей, узлов и др.) из титановых сплавов Способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов включает термомеханическую обработку, которую проводят в двенадцать стадий, при этом на первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+200÷Тпп+270)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+70÷Тпп-100)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе; на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+120÷Тпп+170)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-50÷Тпп-110)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе; на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+70)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-70÷Тпп-140)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе; на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 15-60% при охлаждении до температуры (Тпп-100÷Тпп-140)°C; на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+70÷Тпп+90)°C, деформацию со степенью 30-60% при охлаждении до температуры (Тпп-40÷Тпп-90)°C; на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60÷Тпп-100)°C; на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+50)°C, деформацию со степенью 30-60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-40÷Тпп-70)°C; на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60÷Тпп-100)°C; на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+30÷Тпп+70)°C, деформацию при прокатке со степенью 40-70% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C; на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию при прокатке со степенью 30-50% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100÷Тпп-200)°C; на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C с выдержкой 15-60 мин, охлаждение на воздухе или в воде; на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-270÷Тпп-470)°C с выдержкой 5-15 часов, где Тпп - температура полиморфного превращения; при этом с четвертой по восьмую стадию направление деформации на 90° изменяют от двух до четырех раз. Предлагаемый способ термомеханической обработки изделий обеспечивает использование титановых сплавов при низких температурах и при больших 20-30% напряжениях при двухосном растяжении и позволяет повысить надежность их в работе. 2 табл.

 

Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к термомеханической обработке изделий (полуфабрикатов, деталей, узлов и др.) из титановых сплавов. Оно может быть использовано в цветной металлургии и авиационной технике для создания изделий в виде полуфабрикатов, лонжеронов, шпангоутов, балок, работающих в условиях двухосного растяжения и минусовых температур (до -70°C).

Известен способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов, включающий:

- нагрев до температуры (1050-1200)°C (Тпп+120÷Тпп+270)°C, деформацию в процессе охлаждения до 850°C (Тпп-80)°C;

- нагрев до температуры (880-1050)°C (Тпп-50÷Тпп+120)°C, охлаждение в процессе деформации до температуры 750°C (Тпп-180)°C, где Тпп=920°C (Александров В.К., Аношкин Н.Ф., Белозеров А.П. «Полуфабрикаты из титановых сплавов. М., ОНТИ ВИЛС, 1996 г., с.371).

Известен также способ термомеханической обработки, применяемый при изготовлении изделий из титановых сплавов, включающий нагрев в β-области выше температуры полиморфного превращения, деформацию в процессе охлаждения до температуры на 30-70°C ниже температуры полиморфного превращения, охлаждение, повторный нагрев в двухфазной области, повторную деформацию в этой области в процессе охлаждения, повторное охлаждение, окончательный нагрев в двухфазной области, выдержку и охлаждение, отличающийся тем, что с целью повышения механических свойств деформацию проводят в β- и (α+β)-областях с одинаковой степенью 40-60%, повторный нагрев осуществляют до температуры на 20-40°C ниже температуры полиморфного превращения, повторную деформацию проводят со степенью 25-35% при охлаждении до температуры на 100-130°C ниже температуры полиморфного превращения, повторное охлаждение после деформации осуществляют до температуры на 180-280°C ниже температуры полиморфного превращения, после чего дополнительно повторяют последний цикл нагрева и деформации в процессе охлаждения в тех же условиях, а охлаждение после деформации в этом цикле проводят до комнатной температуры, окончательный нагрев осуществляют до температуры на 100-300°C ниже температуры полиморфного превращения (а.с. СССР №1740487).

Недостатком способа является низкий уровень циклической прочности титановых сплавов при высоких концентраторах напряжения.

Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ термомеханической обработки из титановых сплавов, включающий многократные нагревы до температуры выше и ниже температуры полиморфного превращения и деформации в процессе охлаждения до температуры ниже полиморфного превращения, выдержку и охлаждение, в котором термомеханическую обработку проводят в одиннадцать стадий, при этом:

на первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+290÷Тпп+370)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+100÷Тпп-70)°C с изменением направления на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 20÷50% на каждом этапе деформации;

на второй стадии - нагрев до температуры (Tпп+180÷Tпп+270)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+50÷Тпп-90)°C с изменением направления на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 20÷50% на каждом этапе деформации;

на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+80÷Тпп+170)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-30÷Тпп-200)°C с изменением направления на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 20÷50% на каждом этапе деформации;

на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью (15-60)%;

на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+30÷Тпп+60)°C, деформацию со степенью (30-60)%;

на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью (20-40)% в процессе охлаждения до температуры (Tпп-110÷Тпп-130)°C;

на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+50)°C, деформацию со степенью (30-60)% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-110÷Тпп-130)°C;

на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью (20-60)% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-110÷Тпп-130)°C;

на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+80÷Тпп+150)°C, деформацию при прокатке со степенью (40-70)%;

на десятой стадии производят нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-50)°C, деформацию при прокатке со степенью (30-60)%;

на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-320÷Тпп-520)°C, выдержка 2-10 ч, где Тпп - температура полиморфного превращения; при этом деформацию на стадиях с четвертой по восьмую осуществляют в один этап с изменением направления деформирования на 90° от двух до четырех раз.

С третьей по девятую стадию направление деформирования на 90° изменяют от трех до семи раз (патент РФ №2369662).

Сплав, обработанный этим способом, имеет пониженные значения прочности при двухосном растяжении и механические свойства при температуре -70°C.

Технической задачей изобретения является повышение механических свойств при рабочих температурах до -70°C, а также повышение прочности при двухосном растяжении.

Поставленная техническая задача достигается тем, что предложен способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов, включающий многократные нагревы до температуры выше или ниже температуры полиморфного превращения и деформации в процессе охлаждения до температуры ниже полиморфного превращения, выдержку и охлаждение, в котором термомеханическую обработку проводят в двенадцать стадий при этом:

на первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+200÷Тпп+270)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+70÷Тпп-100)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе;

на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+120÷Тпп+170)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-50÷Тпп-110)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе;

на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+70)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-70÷Tпп-140)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе;

на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 15-60% при охлаждении до температуры (Тпп-100÷Tпп-140)°C;

на пятой стадии - нагрев до температуры (Tпп+70÷Тпп+90)°C, деформацию со степенью 30-60% при охлаждении до температуры (Тпп-40÷Тпп-90)°C;

на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60÷Тпп-100)°C;

на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+50)°C, деформацию со степенью 30-60% в процессе охлаждения до температуры (Tпп-40÷Tпп-70)°C;

на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-60% в процессе охлаждения до температуры (Tпп-60÷Tпп-100)°C;

на девятой стадии - нагрев до температуры (Tпп+30÷Tпп+70)°C, деформацию при прокатке со степенью 40-70% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C;

на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию при прокатке со степенью 30-50% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100÷Тпп-200)°C;

на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C с выдержкой 15-60 мин, охлаждение на воздухе или в воде;

на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-270÷Тпп-470)°C с выдержкой 5-15 часов, где Тпп - температура полиморфного превращения;

при этом деформацию на стадиях с четвертой по восьмую осуществляют в один этап с изменением направления деформации на 90° от двух до четырех раз.

На первой стадии проводится деформация при пониженной на 100°C температуре β-области, чем у прототипа, что обеспечивает получение β-структуры с меньшим размером β-зерна.

На второй и третьей стадиях также проводятся всесторонние деформации при более низкой температуре β-области, что обеспечивает дальнейшее измельчение β-зерна и получение в результате механического перемешивания и диффузионных процессов однородной по химическому составу, макро- и микроструктуре заготовки.

Деформации в процессе охлаждения до более низкой температуры (α+β)-области на четвертой, пятой, шестой, девятой, десятой стадиях значительно уменьшают величину α-фазы и способствуют повышению уровня механических свойств.

В процессе деформации в α+β-области более интенсивная деформация проходит в зонах с меньшей величиной зерна, а при нагреве в β-области более интенсивно в этих зонах идет процесс рекристаллизации и рост зерен. В других зонах с более крупным зерном деформация идет менее интенсивно и с меньшей скоростью идет процесс рекристаллизации. Таким образом достигается однородность структурно-фазового состояния.

Следует отметить, что на пятой стадии нагрев проводится при температуре (Тпп+70÷Тпп+90)°C, что обеспечивает проведение более полной рекристаллизации, а процесс деформации заканчивается при (Тпп-40÷Тпп-90)°C. На шестой стадии деформация заканчивается при (Тпп-60÷Тпп-100)°C, на седьмой при (Тпп-40÷Тпп-70)°C и восьмой при (Тпп-60÷Тпп-100)°C.

В отличие от прототипа, на пятой и шестой стадиях деформация заканчивается в процессе охлаждения до регламентированных температур (α+β)-области, что приводит к более интенсивному измельчению внутризеренной α-структуры и уменьшению частиц α-фазы, что в свою очередь повышает эффективность упрочнения межфазовыми границами и повышает уровень прочности.

На девятой и десятой стадиях деформация в процессе охлаждения до (Tпп-70÷Tпп-170)°C и (Tпп-100÷Тпп-200)°C обеспечивает дальнейшее измельчение внутризеренной структуры и повышение ее однородности.

Таким образом происходит выравнивание структуры при пяти частичных фазовых перекристаллизациях, в процессе которых деформация проходит при значительном охлаждении до регламентированной температуры и трех полных фазовых перекристаллизациях. При этом достигается создание однородной сверхмелкозернистой структуры.

Частичная фазовая перекристаллизация значительно повышает однородность структурно-фазового состояния и уровень механических свойств. Изделия с такой структурой имеют малую глубину окисления по границам зерен, а следовательно, требуют меньшей глубины механической обработки поверхности перед деформацией на девятой и десятой стадиях.

Проведенные десять стадий термомеханической обработки обеспечивают при последующей одиннадцатой стадии термической обработке, с регламентированным временем выдержки 15-60 мин и дальнейшим охлаждением на воздухе или в воде фиксацию большого количества метастабильных β- и α''-фаз, а также α- и β-фаз переменного химического состава.

При последней двенадцатой стадии обработки (старении) происходит распад метастабильных фаз с образованием высокой дисперсности α-фазы.

Двенадцать стадий обработки обеспечивают эффективное упрочнение изделий из титановых сплавов за счет следующих двух механизмов: твердорастворного упрочнения и дисперсионного упрочнения (упрочнение межфазными границами).

Использование предлагаемого способа, включающего три стадии деформации в β-области при пониженных температурах, регламентированные охлаждения в процессе деформации с первой по десятую стадию, термическую обработку без деформации на одиннадцатой и двенадцатой стадиях, обеспечивает получение более однородного структурно-фазового состояния при большей дисперсности фрагментов структуры, что в свою очередь обеспечивает получение высоких значений прочности при двухосном растяжении (σВД) и механических свойств при температуре -70°C: предела прочности (σВ-70), относительного удлинения δ-70, относительного сужения (ψ-70), ударной вязкости (KCU).

Примеры осуществления

Были изготовлены образцы изделий из титановых сплавов, ВТ-23М и ВТ-43, обработанные предлагаемым способом термомеханической обработки и способом-прототипом, которые были подвергнуты механическим испытаниям. Результаты испытаний приведены в табл.1, 2, примеры 1-3 по предлагаемому способу, 4 - по прототипу.

Пример 1

На первой стадии осуществляли нагрев до температуры (Тпп+200)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+70)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30% на каждом этапе;

на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+120)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-50)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30% на каждом этапе;

на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+20)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-70)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30% на каждом этапе;

на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20)°C, деформацию со степенью 15% при охлаждении до температуры (Тпп-100)°C;

на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+70)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 30% при охлаждении до температуры (Тпп-40)°C;

на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 20% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60)°C;

на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+20)°C, деформацию со степенью 30% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-40)°C;

на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20)°C, деформацию со степенью 20% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60)°C;

на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+30)°C, деформацию со степенью 40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-70)°C;

на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20)°C, деформацию со степенью 30% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100)°C;

на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-70)°C с выдержкой 15 мин, охлаждение на воздухе;

на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-270)°C с выдержкой 5 часов, где Тпп - температура полиморфного превращения;

при этом с четвертой по восьмую стадию направление деформации на 90° изменяют два раза.

Пример 2

На первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+270)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-100)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 60% на каждом этапе;

на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+170)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-110)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 60% на каждом этапе;

на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+70)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-140)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 60% на каждом этапе;

на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-40)°C, деформацию со степенью 60% при охлаждении до температуры (Тпп-140)°C;

на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+90)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 60% при охлаждении до температуры (Тпп-90)°C;

на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-40)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100)°C;

на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+50)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-70)°C;

на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-40)°C, деформацию со степенью 60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100)°C;

на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+70)°C, деформацию со степенью 70% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-170)°C;

на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-40)°C, деформацию со степенью 50% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-200)°C;

на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-170)°C с выдержкой 60 мин, охлаждение в воде;

на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-470)°C с выдержкой 15 часов, где Тпп - температура полиморфного превращения;

при этом с четвертой по восьмую стадию направление деформации на 90° изменяют четыре раза.

Пример 3

На первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+230)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-20)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 45% на каждом этапе;

на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+150)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-80)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 45% на каждом этапе;

на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+50)°C деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-100)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 45% на каждом этапе;

на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-30)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 30% при охлаждении до температуры (Тпп-120)°C;

на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+80)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 45% при охлаждении до температуры (Тпп-70)°C;

на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-30)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 30% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-80)°C;

на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+30)°C, деформацию с изменением направления деформирования на 90° со степенью 40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60)°C;

на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-30)°C, деформацию со степенью 40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-80)°C;

на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+50)°C, деформацию со степенью 50% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-110)°C;

на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-30)°C, деформацию со степенью 40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-150)°C;

на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-120)°C с выдержкой 45 мин, охлаждение на воздухе;

на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-370)°C с выдержкой 10 часов, где Тпп - температура полиморфного превращения;

при этом с четвертой по восьмую стадию направление деформации на 90° изменяют четыре раза.

Предлагаемый способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов позволяет повысить их механические свойства на 20-30%, снизить массу конструкций, работающих в условиях двухосного растяжения, и повысить их эксплуатационную надежность в условиях холода (-70°C).

Применение предлагаемого способа термомеханической обработки позволит применять сплав при низких температурах, повысить надежность работы изделий из титановых сплавов и снизить их массу на 20-30%.

Таблица 1
ВТ23М (Тпп=920°C)
σВД σВ-70 δ-70 ψ-70 KCU-70
1 1600 1490 7,8 19,5 2,6
2 1630 1500 7,4 18 2,2
3 1570 1470 8,2 22 2,7
4 1260 1100 5,3 13 1,5
Таблица 2
ВТ43 (Тпп=910°C)
σВД σВ-70 δ-70 ψ-70 KCU-70
1 1670 1550 8 22 2,7
2 1710 1560 7,5 19 2,5
3 1680 1590 8,4 25 3,1
4 1290 1140 5,6 15 1,8
σВД - прочность при двухосном растяжении.
σВ-70 - предел прочности при -70°C.
δ-70 - удлинение при -70°C.
ψ-70 - относительное сужение при -70°C.
KCU-70 - ударная вязкость на образцах с при -70°C.

Способ термомеханической обработки изделий из титановых сплавов, включающий многократные нагревы до температуры выше или ниже температуры Тпп полиморфного превращения и деформацию в процессе охлаждения до температуры ниже полиморфного превращения, выдержку и охлаждение, а термомеханическую обработку проводят в двенадцать стадий: на первой стадии осуществляют нагрев до температуры (Тпп+200÷Тпп+270)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп+70÷Тпп-100)°C с изменением направления деформации на 90° при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе, на второй стадии - нагрев до температуры (Тпп+120÷Тпп+170)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-50÷Тпп-110)°C с изменением направления деформации на 90°С при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе, на третьей стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+70)°C, деформацию в четыре этапа при охлаждении до температуры (Тпп-70÷Тпп-140)°C с изменением направления деформации на 90°С при чередовании осадки и вытяжки со степенью деформации 30÷60% на каждом этапе, на четвертой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 15-60% при охлаждении до температуры (Тпп-100÷Тпп-140)°C, на пятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+70÷Тпп+90)°C, деформацию со степенью 30-60% при охлаждении до температуры (Тпп-40÷Тпп-90)°C, на шестой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-40% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60÷Тпп-100)°C, на седьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп+20÷Тпп+50)°C, деформацию со степенью 30-60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-40÷Тпп-70)°C, на восьмой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию со степенью 20-60% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-60÷Тпп-100)°C, на девятой стадии - нагрев до температуры (Тпп+30÷Тпп+70)°С, деформацию при прокатке со степенью 40-70% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C, на десятой стадии - нагрев до температуры (Тпп-20÷Тпп-40)°C, деформацию при прокатке со степенью 30-50% в процессе охлаждения до температуры (Тпп-100÷Тпп-200)°C; на одиннадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-70÷Тпп-170)°C с выдержкой 15-60 мин, охлаждение на воздухе или в воде, на двенадцатой стадии проводят нагрев до температуры (Тпп-270÷Тпп-470)°C с выдержкой 5-15 ч, где Тпп - температура полиморфного превращения; при этом деформацию на стадиях с четвертой по восьмую осуществляют в один этап с изменением направления деформации на 90° от двух до четырех раз.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к деформационной обработке металлов и сплавов и может быть использовано в машиностроении, авиа-двигателестроении, автомобильной промышленности.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к получению дистанционирующей решетки для позиционирования топливных стержней в сборке тепловыделяющих элементов ядерных установок.

Изобретение относится к металлургии, в частности к изделиям из сплавов никелида титана с эффектом памяти формы, и может быть использовано в энергетическом машиностроении и приборостроении, в медицине.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия. .
Изобретение относится к металлургии, в частности к обработке псевдо- -титановых сплавов, и может быть использовано для изготовления конструкционных деталей и узлов авиакосмической техники.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к материаловедению в машиностроении, и может быть использовано при изготовлении проволоки из титановых сплавов и изделий из нее, например пружин.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам обработки крупногабаритных заготовок из титановых сплавов с улучшенными физико-механическими свойствами для изготовления изделий, эксплуатируемых в различных областях промышленности, в том числе машиностроении, авиадвигателестроении и медицине.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу получения жаропрочных титановых сплавов с использованием горячего изостатического прессования (ГИП), для изготовления лопаток и дисков компрессора высокого и низкого давления, дисков ГТД, силовых и энергетических установок.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам изготовления изделий из сплавов с эффектом памяти формы на основе никелида титана со способным к изменению цвета покрытием в его деформированной части, и может быть использовано при поизводстве датчиков, которые самопроизвольно информируют об изменении температуры и деформации путем изменения цвета их поверхности.

Изобретение относится к области металлургии, а именно способам химико-термической поверхностной обработки титановых сплавов, и может быть использовано в машиностроении для повышения износостойкости и коррозионной стойкости деталей машин.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке металлов давлением, и может быть использовано для получения высокопрочной проволоки из ( + )-титановых сплавов, предназначенной для изготовления витых и плетеных конструкций

Изобретение относится к области поверхностной термомеханической обработки деталей из жаропрочных сталей, титановых и никелевых сплавов, интерметаллидов и др

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству высокопрочных труб из двухфазных сплавов на основе титана, преимущественно из псевдо- и ( + )-сплавов

Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия, используемых в качестве конструкционных материалов в реакторах деления и синтеза

Изобретение относится к пластинам из титана или титанового сплава, которые могут быть использованы в качестве материалов для теплообменников и установок химической переработки
Изобретение относится к деформационно-термической обработке с изменением физико-механических свойств металла и может быть использовано в машиностроении, авиадвигателестроении и медицине при изготовлении полуфабрикатов из титана

Изобретение относится к области металлургии, в частности к титановым сплавам с высокой коррозионной стойкостью
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термической обработке высокопрочных ( + )-титановых сплавов, и может быть использовано в авиакосмической технике при изготовлении силовых деталей конструкций

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам получения изделий из жаропрочных титановых сплавов, и может найти применение в авиационной промышленности, а также энергетическом машиностроении в качестве конструкции «блиск» газотурбинных двигателей ГТД

Изобретение относится к области металлургии, в частности, сплавам на основе титаналюминидов, предпочтительно на основе (TiAl), полученных порошковой или пирометаллургией
Наверх