Способ получения хлористого калия


 


Владельцы патента RU 2465203:

Закрытое акционерное общество ВНИИ Галургии (ЗАО ВНИИ Галургии) (RU)

Изобретение может быть использовано в неорганической химии. Способ получения хлористого калия включает осветление горячего насыщенного по хлористому калию и хлористому натрию раствора на установках вакуум-кристаллизации (ВКУ), рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным раствором, полученным после выделения из него целевого продукта. Тепло растворного пара второй части ВКУ отводят через теплообменники теплоносителем, охлажденным с применением закрытой холодильной установки. Распределение теплоносителя по теплообменникам осуществляют в зависимости от перепада температур между корпусами ВКУ, а сливы теплоносителя из теплообменников возвращают на холодильную установку. Сливы теплоносителя из теплообменников объединяют и дополнительно охлаждают смешением при наличии ограничений по его температуре с частью исходного охлажденного теплоносителя до температуры, определяемой требованиями холодильных установок к возвращаемому на установку теплоносителю. В качестве холодильной установки могут быть использованы холодильные машины либо климатические установки. Изобретение позволяет упростить процесс и устранить загрязнение хлоридами воздушного и водного бассейнов засоленными водами из открытой системы оборотного водоснабжения. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.

 

Изобретение относится к технике получения хлористого калия из сильвинитовых руд методом растворения-кристаллизации.

Известны способы получения хлористого калия из сильвинитовых руд, включающие их растворение, кристаллизацию целевого продукта из горячего осветленного раствора, насыщенного хлористым калием и хлористым натрием, на установках вакуум-кристаллизации (ВКУ), рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным сильвинитовым раствором, полученным после выделения из него кристаллизата - целевого продукта, образующегося при вакуум-охлаждении осветленного насыщенного раствора - см., например, М.Е. Позин. Технология минеральных солей. Часть 1. Изд. «Химия», Л.О., 1970, с.154-159; А.Б.Здановский. Галургия. Изд. «Химия», Л.О., 1972, с.466-469; О.Д.Кашкаров, И.Д.Соколов. Технология калийных удобрений. Изд. «Химия», Л.О., 1978, с.38-43.

Во всех известных способах растворный пар второй части ВКУ конденсируют в барометрических конденсаторах смешения водой из системы оборотного водоснабжения, что позволяет охлаждать горячий осветленный насыщенный раствор с 95-98°C до 35-40°C. Недостатком известных способов является сравнительно большой расход оборотной воды на конденсаторы смешения - свыше 10 м3 на 1 т кристаллизата, существенное засоление системы оборотного водоснабжения за счет брызгоуноса в корпусах ВКУ хлоридами и необходимость сброса части воды в водоемы для сохранения уровня хлоридов ~100 г/м3 в оборотной воде, с подпиткой системы свежей водой; при этом возникают экологические проблемы. В летний период выход кристаллизата с 1 м3 осветленного горячего раствора снижается на 10-20% из-за повышения температуры оборотной воды, что влечет за собой увеличение объема циркулирующих растворов в цикле растворение - кристаллизация, а следовательно, резко возрастают энергозатраты. При изменении нагрузок по горячему осветленному раствору на ВКУ меняется температурный профиль между корпусами; при этом разница в перепадах температур может меняться более чем в 2 раза, что ведет к получению целевого продукта, неравномерного по гранулометрическому составу и с высоким содержанием пылевых фракций. Указанные недостатки влекут за собой изменение технологического процесса и ухудшение экологической обстановки в регионе.

Известен способ получения хлористого калия - прототип - см. Горный журнал, №8, 2007, ISS №0017-2278, www.rudmet.ru, Технология производства галургического хлористого калия в России и Беларуси, с.25-30. Способ включает осветление горячего насыщенного по хлористому калию и хлористому натрию раствора на установках вакуум-кристаллизации, рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным раствором, полученным после выделения из него целевого продукта - кристаллизата хлористого калия, отвод тепла растворного пара второй части ВКУ на конденсаторах смешения путем последовательной подачи в них воды из системы оборотного водоснабжения с возвратом слива конденсаторов, содержащих хлориды за счет брызгоуноса из корпусов ВКУ, в открытую систему оборотного водоснабжения - на градирни. Все недостатки, приведенные в анализе аналогов, присущи и прототипу. Кроме того, из градирни происходит интенсивный брызгоунос засоленной воды с содержанием хлоридов: например, на ОАО «Сильвинит» - до 300 г/м3, что негативно отражается на экологической обстановке.

Задачей предлагаемого изобретения является упрощение процесса и устранение загрязнения хлоридами воздушного и водного бассейнов засоленными водами из открытой системы оборотного водоснабжения.

Поставленная цель достигается тем, что в отличие от известного способа, включающего осветление горячего насыщенного по хлористому калию и хлористому натрию раствора на установках вакуум-кристаллизации, рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным раствором, полученным после выделения из него целевого продукта, по предлагаемому способу тепло растворного пара второй части ВКУ отводят через теплообменники теплоносителем, охлажденным с применением закрытой холодильной установки, распределение теплоносителя по теплообменникам осуществляют в зависимости от перепада температур между корпусами ВКУ, а сливы теплоносителя из теплообменников возвращают на холодильную установку. При наличии ограничений по температуре сливов теплоносителя из теплообменников, в соответствии с требованиями холодильных установок к теплоносителю, возвращаемому на установку, сливы объединяют и дополнительно охлаждают до требуемой температуры смешением с частью исходного охлажденного теплоносителя.

В качестве холодильной установки могут быть использованы холодильные машины либо климатические установки закрытого типа.

Сущность способа как технического решения заключается в следующем.

В отличие от известного способа, включающего осветление горячего насыщенного по хлористому калию и хлористому натрию раствора на установках ВКУ, рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным раствором, полученным после выделения из него целевого продукта, по предлагаемому способу тепло растворного пара второй части ВКУ отводят через теплообменники, например, кожухотрубчатые или пластинчатые, теплоносителем, охлажденным с применением закрытой холодильной установки, например аммиачной холодильной станции. В качестве теплоносителя может быть использована в замкнутом цикле вода - при температуре выше 1°C либо растворы гликолей, хлорида кальция, солей жирных кислот и др. - для температуры теплоносителя ниже 0°C.

Распределение теплоносителя по теплообменникам осуществляется в зависимости от перепада температур между соседними корпусами ВКУ. Опыт эксплуатации ВКУ или регулируемой ВКУ (РВКУ) на действующих калийных фабриках показал, что последовательный ввод воды на конденсаторы смешения из системы оборотного водоснабжения не обеспечивает равномерного распределения температур по корпусам, что влечет за собой неравномерное охлаждение в них суспензий, образование большого количества зародышей кристаллов с образованием пылевых фракций в целевом продукте.

По предлагаемому способу теплоноситель подается в теплообменники для конденсации растворного пара во второй части ВКУ для каждого корпуса раздельно в количестве, обеспечивающем равномерный перепад температур между корпусами путем управления расходом теплоносителя по температуре в каждом корпусе.

Опыт работы ВКУ и РВКУ показывает, что при понижении температуры суспензий в корпусах второй части на 1°C испаряется из жидкой фазы суспензии ~0,2% воды, содержащейся в ней. Для получения равномерного перепада температур между корпусами достаточно управлять расходом теплоносителя на теплообменники, что позволяет регулировать конденсацию в них растворного пара, а следовательно, - поддерживать температуру в корпусах на заданном уровне. Это техническое решение обеспечивает получение кристаллизата равномерного гранулометрического состава в корпусах ВКУ и позволяет управлять ростом кристаллов хлористого калия.

На действующих ВКУ растворный пар второй части установки поступает в конденсаторы смешения, куда подается вода из системы оборотного водоснабжения. Опыт показывает, что брызгоунос по хлоридам щелочных металлов в систему оборотного водоснабжения достигает 1% от их содержания в горячем осветленном растворе. Это приводит к засолению системы оборотного водоснабжения, необходимости сброса части засоленных вод в водоемы и реки и пополнения системы пресной водой. На градирнях наблюдается сильный брызгоунос засоленных вод, особенно в ветреную погоду, что ведет к загрязнению воздушного бассейна солями. По предлагаемому способу весь растворный пар конденсируется в теплообменниках, и конденсат, содержащий соли, используется в технологическом процессе, как правило, непосредственно на ВКУ.

По нормативам вода, поступающая на ВКУ из системы оборотного водоснабжения, должна иметь температуру не выше 19°C. Однако в летний период температура возы поднимается до 25°C, что ведет к повышению температуры суспензии из последнего корпуса ВКУ до 40°C. В таблице 1 приведен выход кристаллизата - хлористого калия с 1 м3 исходного горячего осветленного насыщенного раствора с температурой 97°C и степенью насыщения по KCl 97% в зависимости от температуры суспензии в последнем корпусе ВКУ.

Таблица 1
№ п/п Температура охлаждения, °C Выход кристаллизата, кг/м3 исходного раствора
1 45 97,9
2 40 107,9
3 35 117,6
4 30 127,1
5 20 145,5

Из приведенных данных видно, что конечная температура охлаждения суспензии существенно влияет на выход кристаллизата с 1 м3 горячего осветленного насыщенного раствора, а следовательно, на объем раствора, поступающего на ВКУ и на растворение в цикле растворение - кристаллизация.

По предлагаемому способу, благодаря использованию теплоносителя, охлаждаемого на холодильных установках до температуры +5÷(-10)°C, нет ограничений по температуре суспензии в последнем корпусе, а следовательно, упрощается процесс получения целевого продукта за счет управления температурным режимом ВКУ. В результате сокращаются объемы циркуляционных потоков жидких фаз и, соответственно, затраты на нагрев и охлаждение растворов, что особенно актуально, если учесть, что объемы этих потоков составляют 1000-2500 т/час.

По предлагаемому способу сливы теплоносителя из теплообменников второй части ВКУ возвращаются на холодильную установку, например, на аммиачную холодильную станцию (АХС). Некоторые установки имеют ограничение по перепаду температур на входе и выходе теплоносителя АХС, например, 8-10°C. В то же время в первых корпусах второй части ВКУ температура теплоносителя на выходе из теплообменников может превысить этот предел, поэтому по предлагаемому способу предусмотрено объединить все сливы теплоносителя из теплообменников и, при необходимости, их смешение с частью исходного охлажденного теплоносителя для достижения температуры на входе АХС в соответствии с нормативной документацией на установленное оборудование.

В качестве теплоносителя по предлагаемому способу могут быть использованы известные реагенты - соли органических или неорганических кислот - например, хлористый натрий, хлористый кальций, соли уксусной или муравьиной кислот, вода и водные растворы гликолей и др., а в качестве холодильных установок известные холодильные машины - аммиачные, фреоновые, климатические установки с воздушным охлаждением в зимнее время и др., применение которых зависит от объема производства целевого продукта.

Из приведенного описания видно, что благодаря предлагаемым техническим решениям достигается упрощение процесса получения целевого продукта, устраняются загрязнения окружающей среды засоленными водами из системы оборотного водоснабжения и, таким образом, решается поставленная задача предлагаемого изобретения.

Предлагаемый способ представляет особый интерес для южных засушливых регионов, где предполагается создание калийных предприятий. В этих регионах практически невозможно использование открытой оборотной системы водоснабжения из-за высокой температуры воздуха в летнее время, нехватки воды для восполнения потерь за счет ее интенсивного испарения на градирнях и инкрустации систем водоснабжения биологическими и солевыми структурами.

Возможно также применение предлагаемого способа на действующих вакуум-кристаллизационных установках, где используются открытые системы оборотного водоснабжения для дополнительного охлаждения суспензии, например, в последнем корпусе ВКУ в летнее время.

Способ осуществляется следующим образом.

Осветленный горячий насыщенный по хлористому калию и хлористому натрию раствор подавали на установку вакуум-кристаллизации, где его охлаждали с температуры 95-98°C до температуры 20-35°C и из полученной суспензии выделяли кристаллизат хлористого калия - целевой продукт сгущением и фильтрацией.

Раствор, полученный после выделения хлористого калия, подавали для рекуперации тепла растворного пара первой части ВКУ в поверхностные теплообменники, где он нагревался за счет конденсации растворного пара. Растворный пар с каждого корпуса второй части ВКУ подавали в выделенные для каждого корпуса теплообменники, в которых отвод тепла от конденсации растворного пара осуществляли за счет индивидуальной подачи теплоносителя, поступающего с закрытой холодильной установки с регулировкой его расхода в зависимости от перепада температур между корпусами ВКУ, достигая при этом равномерность в перепаде температуры суспензии между корпусами. Сливы теплоносителя из теплообменников возвращали на холодильную установку. При наличии ограничений холодильных установок на температуру теплоносителя, возвращаемого на установку, сливы из теплообменников объединяли и дополнительно охлаждали их смешением с частью исходного охлажденного теплоносителя до температуры, определяемой нормативными требованиями холодильных установок.

В качестве теплообменников для конденсации растворного пара на второй части ВКУ использовали кожухотрубчатые или пластинчатые теплообменники, а в качестве холодильной установки - холодильные машины (аммиачные, фреоновые) либо климатические установки в зимний период в зависимости от объема производства хлористого калия. Теплоносителем в системе холодильная установка - теплообменники являлись вода, водный раствор гликолей, различные соли (хлориды, соли жирных кислот) и др. соединения, понижающие температуру замерзания теплоносителя.

Примеры осуществления способа

Пример 1

1000 м3/час осветленного раствора с плотностью 1,233 т/м3 и с температурой 97°C, насыщенного по хлористому натрию и со степенью насыщения по хлористому калию 97%, подавали на 8-корпусную установку РВКУ, где охлаждали до температуры 30°C за счет испарения под вакуумом воды из жидкой фазы суспензии. Образующийся при охлаждении кристаллизат хлористого калия в количестве 127,1 т/час выделяли из охлажденной суспензии сгущением и фильтрацией с получением целевого продукта. Для предотвращения кристаллизации хлористого натрия, образующегося при испарении из раствора воды, в корпуса добавляли ее эквивалентное количество.

Раствор, полученный после выделения хлористого калия, направляли в поверхностные кожухотрубчатые теплообменники первых четырех корпусов РВКУ для рекуперации тепла растворного пара, где раствор нагревался с 30 до 65°C, а затем поступал после дополнительного нагрева на растворение сильвинитовых руд. Суспензия хлористого калия в первой части РВКУ охлаждалась до температуры 55°C, после чего поступала во вторую часть РВКУ с предварительным выделением из нее части продукционного хлористого калия.

Растворный пар с каждого корпуса второй части РВКУ, состоящей из 4-х корпусов, подавали в выделенные для каждого корпуса пластинчатые теплообменники, в которых отвод тепла от конденсации растворного пара осуществляли за счет подачи теплоносителя - воды с температурой 5°C, охлажденной на закрытой холодильной установке - аммиачной холодильной станции.

Регулирование расхода теплоносителя в теплообменниках осуществляли с учетом получения перепада температур по корпусам на уровне 6-7°C. Сливы теплоносителя из теплообменников собирали и возвращали на холодильную машину для охлаждения до температуры +5°C.

Пример 2

Способ осуществляли в соответствии с примером 1, но использовали в качестве теплоносителя раствор хлористого кальция, а теплоноситель охлаждали до температуры -5°C.

Слив теплоносителя из теплообменников 2-й части РВКУ объединяли и получали теплоноситель с температурой +7,6°C, который охлаждали смешением с частью исходного раствора хлористого кальция с температурой -5°C для получения температуры теплоносителя с температурой +3°C в соответствии с требованиями АХС.

Пример 3

Способ осуществляли в соответствии с примером 2, но в качестве холодильной установки использовали в зимнее время климатическую установку радиаторного типа с обдувом радиаторов холодным воздухом. При этом теплоноситель подавали только на теплообменник 5 корпуса РВКУ, а на остальные теплообменники - в соответствии с примером 1.

1. Способ получения хлористого калия, включающий осветление горячего насыщенного по хлористому калию и хлористому натрию раствора на установках вакуум-кристаллизации (ВКУ), рекуперацию тепла растворного пара первой части ВКУ охлажденным раствором, полученным после выделения из него целевого продукта, отличающийся тем, что тепло растворного пара второй части ВКУ отводят через теплообменники теплоносителем, охлажденным с применением закрытой холодильной установки, распределение теплоносителя по теплообменникам осуществляют в зависимости от перепада температур между корпусами ВКУ, а сливы теплоносителя из теплообменников возвращают на холодильную установку.

2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сливы теплоносителя из теплообменников объединяют и дополнительно охлаждают смешением при наличии ограничений по его температуре с частью исходного охлажденного теплоносителя до температуры, определяемой требованиям холодильных установок к возвращаемому на установку теплоносителю.

3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве холодильной установки могут быть использованы холодильные машины либо климатические установки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к технике получения хлорида калия из сильвинитового сырья. .
Изобретение относится к технике получения гранулированного хлористого калия, полученного, например, растворением сильвинитовых руд, кристаллизацией хлористого калия из насыщенного осветленного раствора, его выделением и сушкой с последующим гранулированием.
Изобретение относится к технике окрашивания белого галургического хлористого калия с получением продукта с окраской, характерной для флотационного хлористого калия.

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия галургическим методом при формировании раствора вводом воды в осветленный насыщенный раствор, поступающий со стадий растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы в запиточный стакан установок вакуум-кристаллизации.
Изобретение относится к цветной металлургии и может быть использовано при подготовке хлормагниевого сырья к электролизу. .

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия галургическим методом вводом воды в разбавленный водой осветленный насыщенный раствор, поступающий со стадий растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы из запиточного стакана в корпуса установки вакуум-кристаллизации.
Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к подготовке хлормагниевой руды к процессу получения магния и хлора электролизом расплавленных солей. .
Изобретение относится к области цветной металлургии, в частности к получению синтетического карналлита. .

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия галургическим методом на стадии охлаждения горячего щелока и кристаллизации из него целевого продукта.

Изобретение относится к технике управления процессом получения хлористого калия при формировании раствора вводом воды в осветленный насыщенный раствор, поступающий со стадии растворения сильвинитовых руд и осветления жидкой фазы, на установках вакуум-кристаллизации

Изобретение относится к способу получения диарилкарбоната и переработке, по меньшей мере, одной части образованного при этом раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, в находящемся ниже по технологической цепочке электролизе хлорида щелочных металлов, включающему следующие стадии: a) получение фосгена взаимодействием хлора с монооксидом углерода, b) взаимодействие фосгена, образованного согласно стадии a), c, по меньшей мере, одним монофенолом в присутствии основания, при необходимости, основного катализатора до диарилкарбоната и раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, c) отделение содержащей образованный на стадии b) диарилкарбонат органической фазы и, по меньшей мере, одноразовая промывка содержащей диарилкарбонат органической фазы, d) отделение раствора, содержащего хлорид щелочных металлов, оставшегося согласно стадии с), от остатков растворителя и, при необходимости, остатков катализатора путем отпаривания раствора с водяным паром и обработкой адсорбентами, e) электрохимическое окисление, по меньшей мере, одной части раствора, содержащего хлорид щелочных металлов со стадии d) с образованием хлора, щелочи и, при необходимости, водорода, где при отделении d) раствора перед обработкой адсорбентами значение рН раствора устанавливают меньше или равно 8 и f) по меньшей мере, одну часть полученного согласно стадии e) хлора возвращают на получение фосгена согласно стадии a) и/или g) по меньшей мере, одну часть полученного согласно стадии e) раствора щелочи возвращают на получение диарилкарбоната согласно стадии b)

Изобретение относится к способу получения диарилкарбоната в сочетании с электролизом образующихся содержащих хлорид щелочного металла отработанных водных растворов. Способ получения диарилкарбоната и переработки, по крайней мере, одной части образующегося при этом содержащего хлорид щелочного металла раствора включает следующие стадии: а) взаимодействие фосгена, полученного при взаимодействии хлора с монооксидом углерода, с по крайней мере одним монофенолом в присутствии основания и, при необходимости, в присутствии основного катализатора с образованием диарилкарбоната и содержащего хлорид щелочного металла раствора, б) отделение и выделение образовавшегося на стадии а) диарилкарбоната, в) отделение остающегося после стадии б) содержащего хлорид щелочного металла раствора от остатков растворителя и, при необходимости, остатков катализатора с последующей обработкой адсорбентами, причем перед обработкой адсорбентами значение рН в содержащем хлорид щелочного металла растворе устанавливают равным 8 или менее 8, г) электрохимическое окисление, по крайней мере, одной части содержащего хлорид щелочного металла раствора со стадии в), протекающее с образованием хлора, раствора гидроксида щелочного металла и в соответствующем случае водорода, причем при этом по крайней мере одну часть полученного хлора используют для получения фосгена, и/или д) возвращение по крайней мере одной части полученного на стадии г) раствора гидроксида щелочного металла на стадию получения диарилкарбоната а), где по крайней мере часть образовавшегося на стадии в) содержащего хлорид щелочного металла раствора возвращают на стадию а). Соответствующий изобретению способ наряду с другими преимуществами обеспечивает улучшенную утилизацию с помощью электролиза образующегося при получении диарилкарбоната раствора, содержащего хлорид щелочного металла. 11 з.п. ф-лы, 4 пр.
Изобретение относится к области цветной металлургии. Способ получения синтетического карналлита включает очистку и концентрирование хлормагниевых растворов, их смешение с твердым измельченным калиевым электролитом магниевых электролизеров, нагрев с выделением газов и охлаждение смеси при постоянном перемешивании с получением синтетического карналлита, содержащего не более 5 мас.% жидкой фазы, с введением частично обезвоженного карналлита в виде пыли печей обезвоживания карналлита в процессе синтеза. Перед смешением твердый измельченный калиевый электролит магниевых электролизеров нагревают выделенными из зоны нагрева газами. На стадии растворения реакционную смесь нагревают до температуры не более 120°C при массовом соотношении KCl/MgCl2 в реакционной смеси 0,78-0,83, причем начальная концентрация хлористого магния в растворе составляет 23-32 мас.%, а пыль печей обезвоживания карналлита вводят в смесь при содержании общей воды в системе 42-52 мас.%. Изобретение позволяет снизить расход теплоты, сократить время и повысить содержание карналлита в продукте.

Изобретение может быть использовано при получении хлористого калия галургическим методом. Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды включает регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его весового расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и его температуры. Проводят расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициента повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию при степени его насыщения по хлористому калию менее 1, коэффициента прироста степени насыщения раствора по хлористому натрию за счет содержания в нем кристаллического хлористого натрия. Дополнительно определяют объемный расход раствора и по полученным данным определяют весовой расход раствора. Рассчитывают концентрацию насыщения раствора по хлористому калию, общую концентрацию NaCl, концентрацию MgCl2 и воды в растворе. Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходом воды. Изобретение позволяет упростить управление процессом получения хлористого калия. 1 табл., 2 пр.

Изобретение может быть использовано в химической промышленности. Способ управления процессом получения хлористого калия путем изменения входного потока воды включает регулировку расхода воды в поступающий на кристаллизацию раствор в зависимости от его расхода, содержания в нем хлористого калия, хлористого магния, кристаллического хлористого натрия и температуры. Проводят расчеты степени насыщения раствора по хлористому калию, коэффициентов повышения концентрации насыщенного раствора по хлористому натрию с получением кристаллизата хлористого калия с содержанием KCl 96,5-98,5% в пересчете на сухой продукт. Дополнительно замеряют расход отфильтрованного кристаллизата, содержание в нем хлористого калия и влаги, отношение жидкого к твердому в интервале 0,6-1,5 в суспензии хлористого натрия в насыщенном растворе хлористого калия и хлористого натрия, подаваемой для корректировки состава целевого продукта в сгущенную суспензию кристаллизата хлористого калия после вакуум-кристаллизации перед ее фильтрацией. По полученным данным определяют расход суспензии хлористого натрия. Замеренные и вычисленные значения технологических параметров подают в систему управления расходами воды и суспензии хлористого натрия. Изобретение позволяет получить целевой продукт с нижней границей содержания в нем KCl согласно требованиям нормативной документации. 1 з.п. ф-лы, 2 пр.

Способ получения выварочной поваренной соли путем размыва резервуаров под хранение газа артезианской водой. Размывают резервуар водой расходом 100-250 м3/час, отбирают рассол из резервуара с дальнейшей закачкой в утилизационные скважины, а по достижении концентрации рассола NaCl 300 г/дм3 - 316 г/дм3 направляют на солезавод, где часть неочищенного рассола пойдет в первый аппарат четырехкорпусной вакуум-выпарной установки для содово-каустической очистки для очистки от ионов Са2+ и Mg2+ и очищенный рассол идет в емкость очищенного рассола и насосом подается в первый корпус выпарной установки, а шламовые стоки направляются на установку. Технический результат заключается в том, что за счет возвратной пресной воды становится возможным ускорение размыва подземных резервуаров и уменьшение их срока строительства более чем на два года, а также снижение затрат на строительство подземных резервуаров, и обеспечивается более ранний ввод активных мощностей подземного хранения. 1 ил. получения гипса. Другая часть неочищенного рассола из емкости неочищенного рассола насосом подается во второй, третий и четвертый корпуса четырехкорпусной вакуум-выпарной установки. В корпусах рассолы кипят, и как следствие образуется соляная пульпа, которая идет на последующее центрифугирование и сушку с получением сухой товарной соли, и образуется конденсат, в объеме 56,5% от объема перерабатываемого рассола, который направляется на растворение соли в каверны. Рассол с центрифуг направляется в цикл на повторную переработку.
Наверх