Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления

Авторы патента:


Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления
Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем и механотермохимический фракционатор для его осуществления

 


Владельцы патента RU 2467053:

Рева Василий Иванович (RU)

Изобретение относится к способу получения моторных топлив и смазочных масел функционального применения из сырой нефти и других гетерогенных систем, может быть использовано в химической промышленности при производстве деструктивным способом многокомпонентных продуктов на одном и том же устройстве. Изобретение касается механотермохимического фракционатора, содержащего последовательно выполненные зону предварительной деструкции жидкого сырья - нефтяного сырья или нефтепродукта, райзер, чередующиеся зоны реакторов и разгонных блоков с пределом температуры выкипания соответственно до 100°С, до 220°С, до 315°С, до 450°С и последовательно присоединенный блок полочного реактора с пределом выкипания фракции от 450°С до 850°С с возможностью боковой выгрузки готового продукта. Изобретение также касается способа разделения жидких и газовых гетерогенных систем. Технический результат - получение жидкофазного и газофазного топлива функционального применения из гетерогенных систем. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 18 ил.

 

Область применения

Изобретение относится к способам для получения осветленных продуктов из нефтяного сырья в качестве моторного топлива, органических связующих и смазочных масел, функционального и полуфункционального применения. Изобретение относится также к устройствам для фракционного разделения нефтепродуктов по предельным критическим свойствам материалов деструктивно химическим способом.

Предшествующий уровень техники

Известен способ получения деструктивного материала и червячно-дисковый экструдер для получения продукта (RU №2159179, опубл. 20.11.2000). Способ включает деструкцию высокомолекулярных соединений (ВИС), находящихся в расплаве, в дисковой насадке путем механического и термического воздействия на высокомолекулярное соединение, перед деструкцией высокомолекулярных соединений в дисковой насадке осуществляют предварительную деструкцию их в червячном экструдере, причем деструкцию высокомолекулярных соединений в дисковой насадке выполняют при температуре расплава, равной или ниже, чем на выходе червячного экструдера.

Недостатком этого способа является длительность выполнения процесса, а также невозможность использования для ускорения процесса поверхностно-активных веществ (ПАВ) и разделения материала по фракциям. Кроме того, используемое устройство состоит из двух аппаратов, в одном из которых ВМС подвергается предварительной деструкции, а во втором аппарате выполняется конечная деструкция, что снижает эффективность деструкционных процессов и не дает возможности эффективного управления процессом деструкции.

Наиболее близким по технической сущности заявляемому техническому решению является описание изобретения к патенту РУ 2220847 С2, экструдерный червяк, повышающий гомогенность термопластического пенопласта, относящийся к уровню техники в области смешивания расплавленного термопластика с вспенивающим агентом, таким как фторуглерод или углеводороды (пропан, бутан, пентан и т.д.), а также возможно и с другими агентами, в изолированной среде материал продвигается вдоль цилиндра, находясь во фрикционном контакте и сдвиге, разогревает материал до фразы плавления. Данная задача решается удлиненным червячным валом, расположенным в экструдерном цилиндре.

Однако известное устройство не обеспечивает необходимый набор технологических процессов для разделения сырья по фракциям ввиду его односкоростного вращения вала по всей длине устройства, расплав при движении по каналам конструкции не высвобождает низкокипящие фракции газов первой стадии и легких продуктов, что обуславливает посыл расплава к поверхности охлаждаемого цилиндра и дополнительные затраты на разделение расплава по фракциям в колоннах циркуляции и множества лопастей, удаленных от внутренней поверхности цилиндра.

Задачей изобретения является разработка способа и устройства, позволяющих снизить энергозатраты и металлоемкость, разделение в одном аппарате гетерогенной системы (нефтяного сырья) на отдельно функциональные продукты путем механотермохмического воздействия с использованием катализаторов и повышения соотношения водорода к углероду (н/с) на каждом этапе процесса с целью получения очищенного высококачественного продукта, что относится к физическим этапам переработки сырья, и через рециклинг кипящих и высококипящих фракций произвести глубокое расщепление молекул нефтепродуктов и получить высококачественный дистиллят моторных топлив и масел, что относится к химической переработке сырья при повышенных локальных температурах и локальном давлении в тонких каналах устройства. Все химические процессы получения дистиллятов из нефти связаны с перераспределением водорода между молекулами углеводородов, это может выражаться соотношением Н/С в молекулах углеводородов. При повышенных температурах в тонких каналах выполнение технологических процессов в присутствии катализаторов углеводороды распадаются мгновенно на составляющие. Одну часть из них получим обогащенную водородом, а другую обедненную, которую необходимо обогатить им. Таким образом при термической деструкции или термокаталической переработке сырья получим углеводороды с различным соотношением Н/С. Принудительные реакции углеводородов с водородом приводят к росту соотношения Н/С в остаточных продуктах их переработки. Следовательно, если в реакционную зону вводить требуемое количество водорода, то можно из остаточных твердых веществ, богатых ароматическими соединениями, получить гетерогенную систему, по своему составу близкую к составу исходной нефти или нефтяных фракций, оперируя отношением Н/С, выбирают пути переработки сырья.

Предлагаемый способ получения продукта включает поэтапную деструкцию высокомолекулярных соединений с целью локального перераспределения водорода между молекулами углеводородов, находящихся нефтяном сырье в последовательно соединенных зоне предварительной деструкции, райзере и в каждом разгонном блоке и реакторе путем механотермохимического воздействия с использованием в процессе катализаторов и донорного водорода, см. лист 1, фиг.1.

Механотермическое воздействие на групповой состав материала увеличивает плотность по предельно критическим свойствам каждой фракции, при предельном давлении и критической температуре в присутствии катализатора или без него углеводороды распадаются на составляющие за счет активного проникновения парогазового состава в смесь на скорости вращения вала и образования парциального давления.

Предварительную деструкцию начинают осуществлять на входе в конической полости устройства при температуре выкипания (ТВ) легкой газообразной фракции с низкой молекулярной массой (см. лист 1, фиг.1), снижение вязкости и увеличение плотности нефти в цилиндрической части устройства позволяет выполнить смешивание с раствором щелочи и пара, что обеспечивает обессеривание материала на предварительном этапе процесса.

Отличительными признаками заявляемого способа является то, что на I этапе перед разделением фракций исходный материал предварительно разогревается шнековым устройством с одновременным образованием газовых пузырьков и парциальным повышением давления в вершине конического шнекового устройства, причем деструкция нефтяного сырья выполняется от поверхностного фрикционного трения от шнековой канавки, взаимодействующей с винтовой канавкой в конусообразной гильзе, треугольных активаторов, расположенных на падающей стороне шнековой спирали, от компрессионного сжатия в вершине конуса, так и от воздействия теплоносителя, разогревающего сердечник и детали конического вала, который вращается от привода со скоростью, равной или меньше чем 2-й шнековый вал. В результате на I этапе материал подвергается предварительной деструкции с выделением парогазовой составляющей с пределом выкипания до 60°С и выше.

На II этапе частично деструктируемый материал через конические отверстия нерегулируемой дисковой фильеры подается в цилиндрический корпус райзера, подвергается сложному напряженному сдвигу, где происходит дополнительная генерация легкопарогазовой фракции, смешивается с раствором щелочи и другими требуемыми агентами при помощи клиноподобных активаторов. Боковая поверхность активаторов выполнена в виде волны, а задняя часть выполнена с полудуговой выборкой, что позволяет создавать пузырьковый шлейф и активно выполнять смешивание газопаровой составляющей с жидкой фракцией, при этом происходит дополнительная генерация легкой парогазовой фракции, увеличение плотности газа, температуры, а также обессеривание нефтяного сырья с последующей подачей из корпуса райзера в шнековую полость реактора с выгрузкой из него газопаровой фракции.

Из райзерной полости деструктированный материал до 100°С подается в шнековую полость реактора с колонной фракционирования, где за счет винтовой канавки в гильзе происходит заполнение и выгрузка из испарительных ячеек, расположенных на червячной спирали, превращенного вещества в полость. Гильза выполнена с щелевыми прорезями диффузионного типа выгрузки парогазовой смеси с температурой выкипания до 100°С, см. л.9, фиг.15. поз 24. Щелевые прорези парогазовой выгрузки выполнены с наклоном по ходу вращения катализатора вокруг цилиндрической гильзы, причем катализатор при вращении в полости вокруг гильзы постоянно восстанавливает свои свойства за счет внутренней гребенки на корпус реактора, где происходят процессы принуждения соударов частиц катализатора между собой и поверхностью гребенки стенкой корпуса, кроме того, через трубопровод может подаваться специальный агент для восстановления свойств катализатора. Полученная газопаровая смесь стремится от высокого давления в полости реактора в колонку фракционирования с меньшим давлением, где через поплавковые клапана парогазовая смесь частично конденсируется в жидкости клапанной тарелки, причем каждая фракция конденсируется на своей тарелке, наиболее легкие фракции поднимаются вверх, тяжелая фракция через нижний переливной патрубок подается в полость райзерного корпуса для повторной переработки, оставшаяся жидкая смесь подается в последовательно соединенный блок.

На III этапе оставшееся нефтяное сырье с определенной плотностью и пределом выкипания фракции направляется по ходу вала и шнековых каналов, заполняет ячейки в гильзе и шнековой спирали, в разгонном блоке, где за счет вращения шнека механическая энергия движения материала в приконтактных областях выполняет разогрев, а компрессионное сжатие материала между двух ячеек дополнительно выделяет температуру и парогазовую смесь, которая, высвобождаясь из ячеек, стремится равномерно распределится в системе релаксации.

Релаксация поля напряжений происходит путем выделения тепла, образования новых поверхностей и возбуждения селекционирование бензиновой фракции путем микрохимических реакций синтеза в жидкой фазе. Основная цель механотермического синтеза - инициировать микрохимические реакции расщепления молекул в жидкой фазе с выделением газопаровой фракции 90°-220°С и через боковые щелевые прорези выгрузки под давлением диффундировать насыщенный пар и газ в кольцевую полость реактора на вращающийся псевдоожиженный катализатор. Далее парогазовая смесь перемещается в разделительную колонну, где все процессы выполняются по подобию второго этапа.

На IV этапе оставшаяся жидкая смесь определенной плотности и с температурой выкипания 220°-315°С и выше перемещается шнековой спиралью до реактора фракционирования нафты (лигреина), где в цилиндрической полости вязкий материал смешивается с донорными водородосодержащими газами. Реакция углеводородов с водородом связаны с перераспределением водорода между молекулами и приводит к росту соотношения Н/С в продуктах переработки. Селективные газопаровые фракции через боковые щелевые прорези с направленным углом выгрузки под высоким давлением диффундируют на вращающийся катализатор. Смесь обогащается водородом (Н) и через фильтр поступает в полость колоны разделения, где через боковые выгрузки происходит отбор продукта с первой и последующей тарелки, при этом тяжелая фракция через сливной патрубок подается в полость разгонного блока для повторной переработки.

На V этапе оставшаяся масса смеси с температурой выкипания 315-450°С и выше перемещается шнековой спиралью до реактора «фракционирование керосина», по ходу в разгонном блоке обогащается донорным водородом, увеличивает температуру за счет локальной термохимической реакции (синтеза), которая происходит в заполненных ячейках гильзы и червячной спирали, при этом происходит дополнительное выделение парогазовой смеси с получением новых поверхностей с ионной имплантацией водорода в объеме материала, что дополнительно увеличивает давление и температуру. Материал, поступивший в реактор, миксируется клиноподобным активаторами, а образованная насыщенная газопаровая фракция с предельной температурой выкипания 315-450°С под давлением и большой скоростью диффундирует через боковую щелеподобную выгрузку в кольцевую полость на вращающийся катализатор, конденсирует в насыщенный пар, где катализатор дополнительно воздействует на поступившую фракцию и через фильтр фракция поступает в полость разделительной колонны, где по известной схеме перемещается по барботажным тарелкам и через боковые выгрузки производит отбор готового продукта, а тяжелая фракция через переливные патрубки возвращается в полость разгонного блока.

На VI этапе оставшаяся масса смеси с температурой выкипания 450°С и выше перемещается в полочный реактор «гидрокрекингового превращения», где выполняются термохимические процессы разделения и превращения остатка в дистиллятное топливо с температурой выкипания 450-550°С (тяжелый газойль) с температурой выкипания 550-700°С, (каталитический крекинг) - остаток с температурой выкипания 700-750°С, (прямогонный остаток) с ТВ 750-800°С (коксование нефтяного остатка) с ТВ 800°С и выше за счет хаотической тепловой энергии, получаемой от аэродинамического фрикционного трения с помощью до и сверхзвукового истечения газа из продолговатых сопел, образуется расширяющийся пучок струй, направленных в узкий зазор полок. Поток движется в направлении от основания среза щелеподобного сопла к буферной стенке каждой полки и растекается тонким слоем на неподвижных полках, что приводит его к охлаждению на каждой полке и превращению в перенасыщенный пар определенной фракции в зависимости от предела температуры выкипания продукта, кроме того, через патрубки в неподвижных полках подается требуемый агент с целью ускорения технологического процесса обогащения водородом объединенных углеводородов. Дистиллятное топливо с температурой выкипания 450-550°С, (тяжелый газойль) с температурой выкипания 550-700°С; (каталитический крекинг) - остаток с температурой выкипания 700-750°С; (прямогонный остаток) с температурой выкипания 750-800°С; (коксовый нефтяной остаток) с температурой выкипания 800°С и выше. Выгрузка каждого продукта выполняется через боковые отводы в корпусе колонны из каждой разделительной полости раздельно.

Отвод тепла от деструктируемого материала через элементы конструкции устройства приводит к снижению температуры до температуры фракции на каждом этапе. Снижение показателей вязкости с отводом тепла позволяет получить низкомолекулярный продукт из высокомолекулярного состава, чем без отвода тепла, требуемая глубина деструкции получаемого продукта на всех этапах процесса зависит от комплексного состава оставшейся смеси.

Таким образом, при перемещении высокомолекулярного состава с температурой выкипания от 90°С и выше через устройство с коническим шнеком, с вращением вала от внешнего привода с одной скоростью и вращением соосного вала от другого внешнего привода с другой скоростью, в корпусе райзера и размещенные в нем клиноподобные активаторы, переходящие в червячную спираль с активаторами и испарительными ячейками на спирали, с разгонным блоком и реактором на каждую фракцию отдельно, через конструктивные элементы кольцевой полости, с вращающимся катализатором, с диффузионными щелевыми выгрузками, с разделительными колоннами и полочным реактором разложения высокотемпературной фракции достигается большая глубина деструкционных процессов в одном устройстве на каждом этапе получения готового продукта.

Устройство достигает цели тем, что механотермохимический фракционатор содержит на входе жидкого сырья последовательно выполненные зону предварительной деструкции, включающую конусоподобный корпус с внутренней винтовой канавкой, шаг которой соответствует шагу винтовой спирали, которая также на поверхности шнека содержит винтовую канавку, по объему равную канавке, выполненной в конусном корпусе, размещенный в нем и соединенный с приводом вращения укороченный конусный червячный вал, который выполнен полым с возможностью содержания подвижного поршня, локального регулирования температуры. Торец вала содержит посадочное отверстие для шейки встречного вала с другой стороны, последовательно присоединены корпус райзера, блок реактора с разделительной колонной, с пределом выкипания фракции до 90°С, разгонный блок, цилиндрический корпус деструкции материала, блок реактора с разделительной колонной, с пределом выкипания до 220°С, разгонный блок, цилиндрический корпус деструктирования материала, блок реактора с разделительной колонной с пределом выкипания фракции до 315°С, разгонный блок, цилиндрический корпус деструктирования материала, блок реактора с разделительной колонной, с пределом выкипания фракции до 450°С, разгонный блок, цилиндрический корпус деструктирования материала, к нему присоединен блок полочного реактора с пределом выкипания фракции от 450 до 850°С, причем каждая полка производит деструкцию материала до своей предельной температуры выкипания, который выдается через боковые патрубки в виде дистиллятного топлива. Полочный реактор многотемпературной деструкции высокомолекулярного соединения приводится во вращение от внешнего привода (не показано) при скорости вращения вала больше чем скорость вращения укороченного конического вала.

Отличительными признаками заявляемого устройства является то, что укороченный корпус и питательный вал выполнены коническими с осевой полостью для функционирования теплоносителя, а червячная нарезка на поверхности шнека содержит углубленную канавку, шаг и объем которой соответствуют шагу и объему канавки, выполненной на винтовой спирали конусного вала с возможностью вращения совместно с клиноподобными активаторами с волнистой поверхностью, причем укороченный конусный вал содержится в конусной гильзе с канавкой и конусообразном корпусе с наружной системой теплоносителя (не показано), причем объем межшнековой полости вершины шнека не менее чем в 2 раза меньше объема на входе в корпус, что равно соотношению не менее 2 к 1 и более. Конец вала центрируется фильерой с конусообразными полуотверстиями. В последовательно присоединенной части райзера на валу вращения установлены клиноподобные активаторы, причем активаторы выполнены с волнистой поверхностью с шагом 3 к 1 и более и полукольцевой выборкой от 2 до 10 мм у основания клина, что позволяет на предварительной стадии селекционировать газопаровую фракцию с низкой температурой выкипания. Последовательно присоединенные блоки разгонки фракции, выполнены с возможностью деструкции смеси на каждом этапе до своей предельной температуры выкипания. Реакторы выполнены с возможностью пропуска под давлением соответствующей фракции из цилиндрической полости через направленные прорези под углом рассеивания относительно горизонта 20° и более, с просветом 0,02 и более на вращающийся вокруг гильзы катализатор в подвешенном состоянии. Катализатор воздействует на фракцию в условиях вращения, что значительно увеличивает его реакционную способность, прореагировавший продукт, поступивший в полость клапанного фракционатора (разделительная колонна), отбирается через боковые выгрузки в корпусе колонны. Последовательно присоединенный полочный реактор выполнен с возможностью вращения не менее одного гребенчатого диска при помощи вала, между полок другого полочного диска, причем другой полочный диск закреплен неподвижно, а гребенки выполнены асимметрично с торцевыми канавками и возможностью механического крекинга материала до молекулярного состояния при эффузионном истечении с более низкой температурой и реакционного процесса.

В основу устройства положен комбинированный вал, проходящий через все полости разгонных блоков и реакторов, который выполнен, виде шнековой спирали с разрывами в зоне разделительной колонны, где содержатся клиноподобные активаторы, причем шнековая спираль в зоне разгонки выполнена с испарительными ячейками и ячейками, содержащими продувочные каналы, направленные к поверхности вала, а клиноподобные активаторы выполнены с волнистой поверхностью и испарительными ячейками в разрывах шнека. Разгонные блоки содержат цилиндрические гильзы, внутренняя поверхность которых выполнена соответствующими (компрессионного сжатия) ячейками, выполняющими функции магазинов для ячеек, выполненных на шнековой спирали. Гильзы, содержащиеся в реакторных блоках, выполнены с диффузионными прорезями и винтовыми канавками, выполняющими функции магазинов для испарительных ячеек, расположенных на поверхности клиноподобных активаторов с волнистой боковой поверхностью. При вращении вала испарительные ячейки на поверхности червячной спирали (шнека) заполняются смесью из ответных ячеек в теле гильзы, а выгрузка испарительных ячеек выполняется в зазоре между деталями на большой скорости вращения при совмещении ячеек, при этом возникает газогидродинамическая микроволна в локальном замкнутом пространстве шарового типа, где кинетическая энергия частиц материала генерирует дополнительно газопаровую фракцию и при ее истечении происходит насыщение газопаровым составом приграничного материала, который перемещается в полость клиноподобных активаторов. Газопаровой состав равномерно распространяется в жидкой фракции, в том числе и заполняет винтовые канавки в гильзах реакторов, откуда ячейки активаторов заполняются селекционированными компонентами и доставляются в просвет (зазор) к диффузионным прорезям, через которые газопаровая фракция дросселирует в кольцевую полость с более низким давлением и содержащимся в ней катализатором, причем катализатор постоянно вращается вокруг гильзы реактора и находится в сухом состоянии.

В основе полочного реактора лежат кольцевые полки вращающегося диска с поперечными прорезями диффузионного типа и кольцевые полки неподвижного диска, которые образуют между собой (зазоры) каналы, способные в процессе вращения одного из дисков вызывать эффект кавитации и вытеснения микроскопических пузырьков из жидкой фазы, образуя эффект «механического крекинга» и синтеза в тонких пленках вязкого материала при высоком локальном давлении, которое увеличивается пропорционально радиальной скорости и удаленности от центра вращения, при этом оставшийся вязкий материал разжижается подаваемым агентом и поочередно дросселирует через поперечные прорези вращающихся полок, селекционирует газопаровую смесь определенного состава в зависимости от предельной температуры выкипания фракции и удаленности от оси вращения. В процессе работы устройства высокомолекулярное соединение из загрузочной трубы поступает в полость конусоподобного корпуса, захватывается червячной конической нарезкой и подается в коническую полость, где частично воспринимает температуру от предварительно нагретой поверхности деталей устройства, подвергается механическому крекингу при помощи винтовых канавок в гильзе конуса и поверхности червячной спирали, а также воздействию клиноподобных активаторов материала, частично улучшая свойства вязкости с выделением легкой парогазовой смеси, которая поддается локальному давлению за счет уменьшения объема конусной полости 2 к 1, причем конусный вал выполнен полым и содержит подвижные поршни адресного регулирования температуры. Предварительно деструктируемая высокомолекулярная смесь через конические отверстия фильеры, под давлением попадает в полость райзера (отделение деструктивной разгонки), образованную вращающимися клиноподобными активаторами вала и цилиндрическим корпусом, причем волнистая поверхность активаторов с целью увеличения фрикционного воздействия на материал выполнена с шагом не менее 1-3, а задняя часть содержит полукольцевую выборку, что создает постоянный шлейф схлопывания, за счет которых смесь продолжает разогреваться и эффективно смешиваться с донорными агентами, подаваемыми через каналы подвода. Разжиженная смесь захватывается червячной нарезкой и транспортируется в реакторный блок, полость которого содержит гильзу с боковыми прорезями дросселирования парогазовой смеси на молекулярном уровне, винтовую выборку в гильзе для загрузки смеси в испарительные ячейки червяка. Причем корпус райзера, корпус реактора и фракционатора снабжены рубашкой с возможностью функционирования теплоносителя. Отвод из червячной полости парогазовой смеси легкой фракции с температурой выкипания до 90°С происходит на молекулярном уровне через боковые прорези в гильзе реактора под давлением, которое образуется за счет содержания растворимых газов и смол в среде нефти. Псевдоожиженный катализатор, размещенный в кольцевой полости реактора, функционирует с возможностью вращения вокруг гильзы восстановления (регенерации) собственных свойств, которые осуществляются за счет подаваемого водорода, пара и выполненной гребенки торможения на противоположной стороне корпуса реактора от щелевой выгрузки, где возможно столкновение частиц катализатора между собой и с поверхностью гребенки, сбрасывает углерод. Углерод под воздействием водорода образует углеводородный газ (или без доступа водорода превращается в моноксид диоксида), который вместе с насыщенными парами легкой фракции через фильтр подымается в разделительную бутановую колонну на поплавковый клапан тарелки, где происходят процессы газопреобразования. Клапанная тарелка снабжена отверстиями с установленными в них поплавковыми клапанами. Под действием парового потока они приподнимаются, так что пар через боковые отверстия в основании клапана фонтанируют в жидкость. Если поток пара слишком мал, клапаны закрываются, пока вновь не будет достигнуто требуемое давление пара. Это позволяет производить соответствующую настройку в зависимости от имеющегося расхода.

Далее оставшаяся смесь с температурой выкипания 90°С и выше червячной спиралью через регулируемые конические отверстия фильеры перемещается в следующий цилиндрический разгонный блок, где гильза выполнена с ячейками, как у червячной спирали, которые мгновенно и постоянно заполняются жидкой смесью и служат магазином для заполнения испарительных ячеек, выполненных на червячной спирали. При радиальном движении смеси в ячейках спирали она подвергается сложному механическому сдвигу большой интенсивности, причем при совпадении компрессионных и испарительных ячеек возникает микрогидродинамический удар с выделением тепла и давления, что приводит к превращению материала в перенасыщенный пар с пределом выкипания фракции, внутри которой могут зарождаться кластеры, которые смешиваются с материалом смеси, селекционируют водородосодержащую смесь в жидкой фазе. Смесь перемещается через конические отверстия фильеры под механическим воздействием спирали в реакторную зону миксирования с пределом выкипания 90-220°С и выше, на которую воздействуют клиноподобные активаторы с ячейками в торцевой части, которые соприкасается с гильзой с винтовой выборкой и щелевой боковой выгрузкой газопаровой смеси, выгрузка происходит на вращающейся катализатор в псевдоожиженном состоянии, причем если в полости миксирования недостаточно давления для выдавливания газопаровой смеси, производят шиберное перекрытие конических отверстий в фильере до набора требуемой температуры и давления в полости реактора. Газопаровая смесь вступает во взаимодействие с вращающимся катализатором и стремится через фильтр в полость колонны разделения, где клапанная тарелка воспринимает давление пара, поднимается и пропускает смесь в нижнее отделение барботажной ванны (тарелки), в среде жидкости (конденсата) тяжелые молекулы оседают и через боковые выгрузки направляются в разгонный блок для повторной переработки продукции, а легкие поднимаются через следующий поплавковый клапан вверх, следующее отделение барботажной тарелки также заполнено жидкостью (около 10 см), что позволяет произвести разделение продукта, более тяжелый продукт остается в жидкости, а легкий подымается в следующую барботажную тарелку. Самые легкие парогазовые фракции через верхний клапан поступают на установку газофракционирования (ГФУ), если это целесообразно по технологии химических процессов.

Переработка высокомолекулярного сырья с пределами выкипания 220-315°С и 315-450°С происходит по схеме технологии переработки высокомолекулярного сырья с пределом выкипания 90-220°С.

Разделение продукции в присоединенном последовательно полочном реакторе выполняется за счет создаваемого активного аэродинамического фрикционного трения в тонких каналах устройства распределяемого материала в виде пленки и кавитации микроскопических пузырьков, вызывающих разрывы поверхностных напряжений и образование новых поверхностей с повышением локальной температуры и давления в каждом канале, причем чем дальше от оси вращения, тем выше силы воздействия на материал и скорость получения продукта.

Высокомолекулярная смесь с пределом выкипания 450°С и выше поступает от центра вращения вала через вращающиеся конические отверстия в тонкую кольцевую полость, где под действием давления проникает во второй ряд кольцевой полки на щелевые прорези, причем основание призмоподобной прорези направлено от центра к периферии, это позволяет образовать разрывы поверхностных напряжений вещества с образованием селективных газов и бесструйно распределять вязкую смесь равномерно тонким слоем по поверхности вращающейся кольцевой полки (гребенки) и образовать пространство между ними, тяжелая фракция с пределом выкипания 550°С и выше под действием центробежных сил прижимается к телу полки, а более легкие насыщенные газы выдавливаются на поверхность материала и собираются в полукольцевой полости полки, расположенной в нижней части неподвижного диска, и под давлением стремятся в сторону меньшего давления к боковой выгрузке «дистиллятного топлива» на конденсатор. С целью ускорения процесса в верхней части этого канала выполнен трубопровод для подачи реагента (или других агентов), что позволяет снизить вязкость материала и ускорить процесс разделения жидкого материала и насыщенной парогазовой смеси.

Для предотвращения неконтролируемого перетока фракции тонкие каналы между собой герметизируются кольцом. Оставшаяся смесь с пределом выкипания 550-700°С и выше через призмоподобные прорези вращающейся полки под давлением центробежных сил и локального давления перемещается в следующий тонкий канал П-образного вида, где материал распределяется более тонкой пленкой, чем в предыдущем канале, тяжелый более вязкий материал за счет центробежных сил и локального давления прижимается к телу вращающейся кольцевой полки, а легкая газовая фракция в виде микроскопических пузырьков вытесняется на поверхность материала и по тонким каналам поступает в полость неподвижной полки, где перемещается в сторону меньшего давления кольцевой выработки к боковой выгрузке «тяжелого газойля» на склад. С целью ускорения процесса через соответствующий трубопровод в верхней части канала подается реагент (водород) или другие агенты, способствующие технологическому процессу мгновенного разделения фракции в тонких пленках вещества.

Оставшийся материал «каталитического гидрокрекинга» (остаток) с пределом температуры выкипания 700-750°С и выше по тонким каналам и щелевыми прорезям перемещается в следующую полость более тонких каналов предыдущей полки. Под действием центробежных сил и локального давления в канале материал распределяется через призмоподобные отверстия более тонким слоем, чем в предыдущем канале, легкая фракция по схеме предыдущей полки выдавливается на поверхность материала и через поперечные каналы неподвижной кольцевой полки за счет аэродинамических сил стремится в сторону кольцевой выборки к боковой выгрузке готового продукта. С целью ускорения процесса разделения через соответствующий трубопровод в нижней части канала подается реагент (водород), способствующий технологическому процессу мгновенного разделения реакции в тонких пленках вещества. Более тяжелая фракция с пределом выкипания 750-800°С и выше под действием центробежных сил и локального давления перемещается в следующую тонкую полость «прямогонного остатка», где через верхний трубопровод разжижается реагентом, легкая фракция в виде насыщенного пара по тонким каналам перемещается в полукольцевой канал боковой выгрузки неподвижного, а более тяжелая фракция через конические отверстия под воздействием центробежных сил и давления перемещается в тонкий канал следующей полки «коксования нефтяных остатков», фракция с пределом выкипания 800°С и выше гидрогенизируется через верхний трубопровод подачи реагента (водорода), что значительно ускоряет процесс разделения фракции в тонких каналах устройства, разжиженная полутвердая фракция и перенасыщенный пар перемещаются к кольцевому каналу боковой выгрузки, где под локальным давлением центробежных сил выгружается на склад готовой продукции или для возможной вакуумной перегонки.

Краткое описание чертежей

На фиг.1 изображен произвольный разрез левой части механотермохимического фракционатора; на фиг.2 - то же, правая часть; на фиг.3 изображена схема этапов разгонки фракций; на фиг.4 изображен разрез А-А на фиг.1; на фиг.5 изображен узел Б на фиг.1; на фиг.6 изображен разрез В-В на фиг.1; на фиг.7 изображен разрез Г-Г на фиг.2; на фиг.8 изображен разрез Д-Д; на фиг.9-12 изображены активаторы; на фиг.13 показан разрез Е-Е; на фиг.14 - разрез Ж-Ж; фиг.15 показан боковой разрез дисков; на фиг.16 показан разрез поз.24; на фиг.17 показан разрез 3-3 на фиг.4; на фиг.18 показан поперечный разрез И-И на фиг.16.

Лучший вариант осуществления изобретения

Механотермохимический фракционатор содержит конусообразный корпус 1 и приемный стакан 2 для загрузки исходного материала. В корпусе 1 расположен шнековый конусный вал 3, содержащий червячную спираль 4 с винтовой выборкой 5, которая взаимодействует с винтовой канавкой 6 корпуса 1. На рабочей стороне червячной спирали 4 закреплены треугольные активаторы 7. Вершина конического корпуса 1 содержит центрирующую фильеру 8 с коническими полуотверстиями 9, причем вал 3 со стороны привода (привод не показан) выполнен полым и содержит подвижный поршень 10 для локального функционирования теплоносителя. С противоположной стороны конического вала 3 выполнено посадочное центрирующее отверстие 11 для размещения шейки сквозного вала 12, который берет начало в райзерной трубе 13. В свою очередь, вал 12 содержит клиноподобные активаторы 14 с волнистой поверхностью и полукруглой выборкой 15 и червячную спираль 16, на подающей стороне которой выполнены треугольные активаторы 17 с волнистой поверхностью, а на поверхности червячной спирали 16 выполнены испарительные ячейки 18, на глубину не более собственного диаметра и сквозные ячейки 19. Кроме того, райзерный корпус 13 содержит патрубки подвода агентов 20. Последовательно присоединенный корпус реактора 21 содержит продолжение сквозного вала 12 с продолжающейся червячной спиралью 16, которая взаимодействует с гильзой 22, и укороченными винтовыми канавками 23, причем в гильзе 22 выполнены щелевые прорези 24, а корпус реактора 21 с противоположной стороны содержит гребенку 25 для взаимодействия с катализатором 26. Кроме того, корпус реактора 21 содержит трубопровод 27 для подачи агента 28 и трубопровод 29 для подачи нового катализатора. Верхняя часть корпуса 21 выполнена в виде стакана 30 с фильтром 31 и присоединенной разделительной колонной 32 с клапанными тарелками 33 с установленными в них поплавковыми клапанами 34. В колонне 32 выполнены патрубки 35 бокового отбора продукта и переливной патрубок 36. В верхней части колонны купол 37 содержит делитель 38 на выходе из реактора. Корпус 21 содержит шиберную фильеру 39 с коническими полуотверстиями 40. К корпусу реактора 21 последовательно присоединен разгонный корпус 41, который содержит гильзу 42 с ячейками 43, червячную спираль 44 вала 12 с испарительными и сквозными соответственно ячейками 45 и 46 и патрубок для донорного агента 47. К разгонному корпусу 41 последовательно присоединен корпус реактора 48, который содержит гильзу 49 с винтовой выборкой 50, причем винтовая выборка 50 меньше по объему винтовой выборки 23. Клиноподобные активаторы 51 содержат ячейки 52, где селекционируется парогазовая смесь, которая выдавливается через боковые прорези 53 в среду псевдоожиженного катализатора 54. На входе в реактор корпус 48 содержит шиберную фильеру 55 с наружной регулировкой размера конических полуотверстий 56. Верхняя часть реакторного корпуса 48 выполнена в виде стакана 57 и содержит фильтр 58. Разделительная колонна 59, в свою очередь, содержит клапанную тарелку 60 с поплавковым клапаном 61, патрубок боковой выгрузки 62 и переливные патрубки 63. В верхней части колонны 59 купол 64 содержит делитель (клапан) 65. К реактору 48 присоединен разгонный корпус (блок) 66, который на входе содержит шиберную фильеру 67 с наружной регулировкой размера конических отверстий 68, гильзу 69 с ячейками 70. Сквозной вал 12 содержит червячную спираль 71, на поверхности которой выполнены испарительные и продувочные сквозные ячейки 72; 73 соответственно. Кроме того, корпус 66 содержит патрубок 74 для подачи требуемого агента. До разгонного блока (корпуса) 66 присоединен корпус реактора 75 с пределом выкипания фракции 220-315°С. На входе корпус реактора 75 содержит шиберную фильеру 76 с наружным регулированием размера конических полуотверстий 77 и гильзу 78 с винтовым пазом 79, который через клиноподобные активаторы 80 взаимодействует с ячейками 81 и боковой щелевой выгрузкой 82. В кольцевой полости 83 содержится псевдоожиженный вращающийся катализатор 84. Корпус реактора 75 с внутренней стороны содержит гребенку 85, а с наружной к нему подведен трубопровод 86 для подачи агента и патрубок 87 для подачи свежего катализатора. Верхний стакан 88 корпуса 75 содержит фильтр 89 и корпус разделительной колонны 90 с клапанными тарелками 91 и плавающими клапанами 92, причем для выгрузки готовой продукции колонна 90 содержит патрубок 93 и переливной патрубок 94, а вверху колонны 90 содержится купол 95 и клапан - делитель 96. На выходе из корпуса 75 содержится шиберная фильера 97 с наружной регулировкой конических полуотверстий 98. К корпусу 75 последовательно присоединен корпус разгонного блока 99, который содержит гильзу 100 с ячейками 101, меньшими размером ячеек 70. На валу 12 содержится шнековая спираль 102, на поверхности которой испарительные и сквозные ячейки 103, 104 размером большим, чем ячейки 101, размещенные на гильзе 100. Кроме того, корпус разгонного блока 99 содержит патрубок 105 и шиберную фильеру 106 с регулируемыми коническими полуотверстиями 107.

К разгонному блоку 99 присоединен корпус реактора 108 с пределом выкипания фракции 315-450°С, который в свою очередь содержит гильзу 109 с винтовым пазом 110 меньшей глубиной, чем винтовые пазы 79, которые через активаторы 111 взаимодействуют с ячейками 112, и щелевой выгрузкой 113, кольцевую полость 114 и катализатор 115. Внутренняя стенка корпуса реактора 108 выполнена с гребенкой 116 для омолаживания псевдоожиженного катализатора 115. Ниже выполненной гребенки 116 содержится трубопровод 117 для подачи пара и других агентов, требуемых для выполнения технологического процесса. Выше гребенки 116 содержится патрубок 118 для подачи свежего катализа. Корпус реактора 108 в верхней своей части выполнен в виде стакана 119 и содержит фильтр 120 и корпус разделительной колонны 121, которая, в свою очередь, содержит клапанные тарелки 122, поплавковые клапана 123, боковые выгрузки 124, переливные патрубки 125 и купол 126 с разделительным клапаном 127. К корпусу реактора 108 последовательно присоединен разгонный блок 128, который на входе содержит шиберную фильеру 129 с наружной регулировкой конических полуотверстий 130, гильзу 131 с компрессионными ячейками 132, которые меньше размером предыдущих ячеек и взаимодействуют с ячейками 133 шнековой спирали 134, которые соответствуют размеру ячеек 132 или больше их, причем полый вал 12, на котором содержится червячная спираль 134, выполнен с конусным переходом 135 с увеличением диаметра и в направлении к корпусу полочного реактора образует коническую полость 136, а шиберная фильера 137 выполнена с наружной регулировкой конических полуотверстий.

В основу переработки высококипящей фракции положен полочный реактор с пределом выкипания 450-800°С, который состоит из герметического корпуса 138, закрепленного на валу вращения 12, полочного диска 139, причем первая полка 140 от вала вращения 12 образует кольцевую полость 141. В кольцевой полке 140 выполнены не менее двух конусоподобных отверстий 142. Корпус 138 содержит неподвижный полочный диск 143, который совместно с вращающимся полочным диском 139 образует кольцевые каналы (лабиринты) 144 для перемещения и разделения смеси 145. Неподвижная кольцевая полка 146 над валом вращения 12 содержит сквозное Г-образное отверстие 147, а ниже вала 12 она выполнена с выборкой и образует расширенную полость 148, которая может занимать площадь до 50% и более наружной площади полки. Полка 149 вращающегося диска содержит не менее двух трапецеидальных прорезей 150, а боковая стенка каждой выборки вращающегося диска 139 содержит винтовые пазы 151, которые взаимодействуют с кольцевыми пазами 152. На каждой полке неподвижного диска 143 полукольцевая полость 148 в нижней части соединена с боковым отверстием 153 для выгрузки продукции с пределом выкипания 450-650°С. Следующая кольцевая полка 154 неподвижного диска 143 совместно с кольцевой полкой 155 образуют проточный канал с увеличением объема полости 156 в нижней части. Кольцевая полка 156 содержит не менее двух трапецеидальных прорезей 157, направленных основанием к неподвижной полке 158, которая частично выполнена с выборкой для образования полости 159. Диск 139 содержит кольцевую полку 160 с трапецеидальной прорезью 161. Неподвижная кольцевая полка 162 в нижней части выполнена с выборкой с целью образования полости 163, а кольцевая полка 164 диска 139 содержит не менее 2-х трапецеидальных прорезей 165, которые под действием центробежных сил и давления подают смесь на внутреннею поверхность неподвижной полки 166 диска 143, а нижняя часть этой полки выполнена выборкой с целью образования полости 167. Полка 168 диска вращения 139 содержит не менее двух трапецеидальных прорезей 169. Кроме того, корпус неподвижного диска 143 в районе кольцевых полок 149, 155, 168 содержит кольца 170, 171 и 172 с наружным регулированием выдвижения в направлении соответствующих полок, а детали корпуса 138, 143 выполнены с возможностью регулирования температуры через каналы 173, кроме того, для локального регулирования температурного режима в полом валу 12 выполняются подвижными поршнями 174, 175 через соответствующие трубопроводы. Разгонный блок 128 обеспечен патрубком 176 аварийного сброса смеси, корпус 138 полочного реактора содержит патрубки 177 и 178. Механотермохимический фракционатор работает следующим образом. В предварительно разогретый до 90°С конусоподобный корпус 1 через приемный стакан 2 принудительно подают исходный материал (нефть) на предварительно разогретый до 90°С конусный вал 3, который содержит конусную червячную спираль 4 и приводится во вращения от внешнего привода (на чертеже не показан). Материал заполняет винтовую межшнековую полость, канавку винтовой выборки 5 и канавку винтовой выборки 6 в корпусе 1. При вращении вала 3 сто оборотов в минуту и более в полости корпуса 1 при помощи конусной шнековой спирали 4 создается избыточное давление жидкости, в которой функционируют активаторы 7, образуя за собой след газопаровых пузырьков легкой фракции, при этом винтовая выборка 5 при взаимодействии с винтовой канавкой 6 работает на сдвиг материала, что способствует дополнительному выделению парогазовой смеси. Перемещаемый материал в полости корпуса 1 взаимодействует с деталями устройства, которые воспринимают выделенную температуру при трении под давлением от жидкой среды. Материал, перемещаемый шнековой спиралью 4, к вершине конуса сжимается, пузырьки газопаровой фракции под давлением уменьшаются в размере, причем чем уже конус, тем выше компрессионное давление и температура, которая регулируется за счет подвижного поршня 10 и подаваемого при помощи внешнего источника теплообменного агента в полость шнекового вала 3. Первый этап разгонки материала заканчивается прокачкой через конусные полуотверстия 9 центрирующей фильеры 8, при этом достигается температура до 90°С. Смесь материала, поступившая в полость райзерной трубы 13, поддается механическому воздействию вала 12, который закреплен в посадочном отверстии 11 вала 3 с возможностью вращения от привода с противоположной стороны (не показано). Клиноподобные активаторы 14, имеющие волнистую поверхность и полукруглые выборки в задней части 15, при вращении вала более 100 об/мин, в условиях бокового давления способствуют схлопыванию материала, дополнительному выделению газовых пузырьков и повышению температуры не менее 90°С, причем испарительные ячейки 18, выполненные на поверхности активатора 14, захватывают смесь из винтовой канавки 23 и под воздействием трения происходит селекционирование газопаровой фракции, которая выгружается при повторном заходе на винтовую канавку 23 и одновременно загружается жидкой смесью. Образованная газопаровая легкая фракция в составе смеси с пределом выкипания до 100°С и выше захватывается шнековой спиралью 16, которая содержит треугольные активаторы 17, для образования газового шлейфа вдоль винтовой спирали шнека 16, испарительные ячейки 18 и сквозные продувочные ячейки 19, причем волнистая поверхность активаторов 17 дополнительно способствует разгонке жидкой смеси, а испарительные ячейки 18 выполняют селекционирование газопаровой фракции на поверхности гильзы 22. Сквозные продувочные ячейки 19 за счет образованного в своем канале избыточного давления среды разжижают смесь, расположенную в близи вала 12, чем достигается однородность смеси в межшнековой полости. С целью регулирования реакционного процесса через патрубок 20 подаются требуемые агенты (раствор щелочи, пар и другие элементы) для нейтрализации молекулярной серы. Под воздействием шнековой спирали 16 смесь поступает в корпус реактора 21, где гильза 22 содержит щелевые прорези 24, через которые смесь поддается молекулярному диффузионному переносу, при этом происходит выравнивание концентраций среды в межшнековой полости. Среда с пределом выкипания 100°С и более остается в межшнековой полости для дальнейшего перемещения, а фракция с пределом выкипания до 100°С, расположенная возле стенки гильзы, конденсирует на циркулируемый катализатор 26. В кольцевой полости между гильзой 22 и корпусом реактора 21 молекулярная газопаровая легкая фракция с пределом выкипания 100°С стремится вверх, а катализатор 26 по кругу стремится вниз и поступает на гребенку 25, завихряется и стряхивает со своей поверхности углерод (если таковой имеется), причем гребенка на корпусе реактора 21 выполнена под углом от 30° до 90° относительно стенки с целью образования вихревых потоков, которые создают условия соударения частиц катализатора 26 между собой. Трубопровод 27, через который под избыточным давлением подаются требуемые агенты 28, обеспечивает устойчивость подвешенного состояния катализатора 26 в кольцевой полости реактора 21. При необходимости обновления катализатора 26 через патрубок 29 подается свежий или восстановленный катализатор 26, который функционирует в полости до полного износа или заменяется через нижний люк. Газопаровая легкая фракция, находящаяся в стакане 30, через фильтр 31 стремится в полость разделительной колонны 32 и через поплавковый клапан 34 в клапанной тарелке 33 поступает в барботажную жидкость толщиной слоя 10 см и выше. Пробулькивание парогазовой смеси через слой жидкости называется ректификацией, где частично тяжелые молекулы конденсируются, а легкие компоненты продукции подымаются выше и через боковые патрубки (выгрузки) 35 поступают в конденсатор (на чертеже не показан) и далее на склад готовых компонентов. Оставшаяся тяжелая продукция в барботажной жидкости через переливные боковые патрубки 36 поступает в исходную полость райзерной трубы 13 для повторного процесса, что не мешает некоторым молекулам в виде пара путешествовать туда и обратно несколько раз. Самая легкая фракция бутан и более легкие углеводороды с температурой выкипания менее 90°С поднимается в полость купола 37, куда через делитель 38 могут поступать на установки газофракционирования или потребителю. Оставшаяся жидкая смесь в межшнековой полости подается на шиберную фильеру 39 и через конусные отверстия поступает в полость разгонного корпуса 41, где гильза 42 содержит ячейки 43. Смесь захватывается червячной спиралью 44, заполняет ячейки 43 гильзы 42, через которые заполняются испарительные ячейки 45 шнека 44 и продувочные (сквозные) ячейки 46, а через патрубок 47 смесь обогащается требуемым агентом для ускорения и смягчения технологического процесса. При вращении вала 12 до 1000 об/мин и более смесь испарительной ячейки 45 деструктирует при трении о поверхность гильзы 42, при этом образуется молекулярная газопаровая составляющая, которая при заходе на следующую ячейку 43 гильзы 42 генерирует микрогидродинамический удар. В результате возникает мгновенный скачок температуры и давления в закрытом пространстве двух ячеек. При смещении испарительной ячейки 45 смесь равномерно распространяется и насыщает пограничный слой своими парами. При заходе ячейки 46 на ячейку 43 насыщенная смесь захватывается и в силу компрессионно-температурных свойств расширяется через сквозные продувочные каналы, что обеспечивает поступление смеси к стенке вала 12, где смешивается с малонасыщенной смесью. Таким образом достигается равномерное насыщение парогазовыми пузырьками смеси по всей длине полости разгонного корпуса 41. Дополнительное воздействие на смесь оказывают треугольные активаторы 17, которые также образуют дополнительно газовый шлейф в межшнековый полости. В случае недостаточных показателей параметров смеси возможно частичное регулирование продвижения смеси в следующую полость путем перекрытия полуконических отверстий 56 шиберной фильерой 55, при этом смесь в разгонном корпусе 41 достигает требуемых параметров, что позволяет практически на каждом этапе вести контроль за качеством параметров смеси. Далее смесь с пределом выкипания до 220°С и более из разгонного корпуса 41 через полуконические отверстия 56 шиберной фильеры 55 поступает в отделение реакторного корпуса 48, где клиноподобные активаторы 51 с испарительными ячейками 52 и волнистой поверхностью поддерживают параметры смеси, достигнутые в разгонном отделении корпуса 41, при этом испарительные ячейки 52 при вращении загружаются смесью из полости винтовой выборки 50 гильзы 49 и через боковые прорези 53 выгружаются путем мгновенного испарения в кольцевую полость, образованную гильзой 49 и корпусом 48, на псевдоожиженный катализатор 54.

Газопаровая смесь компонентов взаимодействует с катализатором 54. Присутствующий элементный углерод конденсирует на частицы катализатора (если такое имеется) и по кругу стремится на гребенку 25 (далее все технологические операции выполняются по описанному сценарию, а легкая фракция с пределом выкипания до 220°С из стакана 57 через фильтр 58 стремится в полость разделительной колонны 59 и через поплавковый клапан 61 в клапанной тарелке 60 поступает в барботажную жидкость с температурой 220°С и выше, где частично тяжелые молекулы конденсируются, а легкие компоненты продукции поднимаются выше над жидкостью и через боковые выгрузки 62 поступают в конденсатор и далее на компаундирование бензиновой фракции. Оставшиеся тяжелые соединения молекул через переливные патрубки 63 возвращаются в разгонный корпус 41 для повторного использования. Самая легкая фракция данной колонны поступает в купол 64 и через делитель 65 к установкам газофракционирования (на чертеже не показаны) или в патрубок 20 для повторного использования. Оставшаяся жидкая смесь с пределом выкипания более 220°С в полости гильзы 49 под локальным давлением поступает в разгонный корпус 66 через шиберную фильеру 67 и полуконические отверстия 68. Смесь заполняет полость гильзы 69 и расположенные в ней ячейки 70, захватывается червячной спиралью 71, в теле которой содержатся испарительные ячейки 72 и продувочные ячейки 73, через каналы которых газопаровая смесь поступает к стенке вала 12, чем обеспечивает равномерное распределение газовых пузырьков, а испарительные ячейки 72 при совмещении с ячейками 70 загружаются смесью и при вращении спирали 71 возникает фрикционное трение и компрессионное сжатие, где при заходе испарительных ячеек 72 на ячейки 70 возникает микродинамический удар в закрытой полости, что мгновенно селекционирует газопаровые компоненты продукции с пределом выкипания до 315°С, а при раскрытии ячеек 70 и 72 происходит насыщение газопаровыми пузырьками пограничного слоя, который под механическим воздействием шнековой спирали 71 перемещается по каналу гильзы 69, причем патрубок 74, выполненный в корпусе 66, служит для сброса чрезмерного давления или подачи требуемого агента для ускорения химического процесса в полости реактора 75. На входе в реактор 75 содержится шиберная фильера 76 с коническими полуотверстиями 77, через которые смесь поступает в зону гильзы 78 с пределом выкипания 315°С и выше заполняет винтовые пазы (выборку) 79, из которых заполняются испарительные ячейки 81 активаторов 80 с волнистой поверхностью, которые при вращении совмещаются с продольными прорезями (щели) 82, через которые из испарительных ячеек 81 молекулярные газы стремятся в кольцевую полость 83 на псевдоожиженный катализатор 84, при этом катализатор взаимодействует с компонентами парогазовой смеси при вращении вокруг гильзы 78, что позволяет ему постоянно восстанавливать свои свойства путем соударения между собой и телом гребенки 85. Через трубопровод 86 в кольцевую полость постоянно подаются агенты для поддержки катализатора во взвешенном состоянии и для ускорения химического процесса в кольцевой полости, а через патрубок 87 подается новый или восстановленный катализатор. Легкая газопаровая фракция из стакана 88 через фильтр 89 поступает в полость разделительной (ректификационной) колонны 90 и через поплавковый клапан 92, расположенный в клапанной тарелке 91, поступает в барботажную жидкость, где происходит частичное конденсирование тяжелых компонентов, а легкие компоненты по клапанным тарелкам подымаются вверх, где через боковые патрубки 93 получают компоненты нужной фракции. Тяжелые компоненты через переливные патрубки 94 направляются в разгонный корпус 66 для повторной переработки, а самая легкая фракция подымается в купол 95 и через клапан делитель 96 на установку газофракционирования или в патрубок 20 для повторного использования. Оставшаяся в реакторе 75 смесь с пределом выкипания 315°С и выше под давлением поступает на шиберную фильеру 97 и через конические полуотверстия 98 подается в полость корпуса разгонного блока 99, в котором размещена гильза 100 с ячейками 101, причем ячейки 101 по размерам на треть меньше ячеек 70. Шнековая спираль 102 захватывает смесь и перемещает ее вдоль вала 12, при этом смесь заполняет ячейки 101, которые являются магазином для испарительных ячеек 103 и продувочных ячеек 104, где смесь, захваченная испарительными ячейками 103, при вращении фракционирует о поверхность гильзы, а при совмещении испарительной ячейки 103 и неподвижной ячейки 101 происходит микрогидрокомпрессионное сжатие смеси в замкнутом пространстве, при этом происходит большое выделение тепла и селекционирование парогазовой фракции с пределом выкипания до 315°С и выше. При раскрытии ячеек смесь равномерно распространяется в пограничном слое внутреннего диаметра гильзы, а захваченная смесь ячейками 104 по каналам перемещается от периферии (внутреннего диаметра гильзы) к оси вала 12, что обеспечивает равномерное смешивание среды в межшнековом объеме. Агенты, подаваемые через патрубок 105, позволяют ускорить или затормозить процесс химической реакции в реакторном корпусе. Далее смесь, разогретая до 315°С и выше, подается на шиберную фильеру 106 и через конические полуотверстия 107 поступает в корпус реактора 108 и в полость гильзы 109, заполняет винтовые пазы 110, через которые запитываются испарительные ячейки 112 активаторов 111, и при совмещении испарительных ячеек 112 с боковыми щелевыми выгрузками 113 происходит впрыскивание парогазовой смеси в кольцевую полость 114 на катализатор 115, находящийся во взвешенном состоянии в полости корпуса 108. Прореагировавший катализатор 115 перемещается по кругу полости на гребенку 116 корпуса 108, где происходит его омоложение (восстановление) за счет соударений между собой и за счет агента, подаваемого через трубопровод 117. В случае потребности нового катализатора его подают через патрубок 118. Парогазовая смесь из стакана 119 через фильтр 120 поступает в полость разделительной колонны 121 поплавковый клапан 123. Тяжелые молекулы конденсируются в жидкости, а легкая фракция подымается выше и через боковые патрубки 124 выгружается как готовый продукт, а оставшиеся тяжелые компоненты через переливные патрубки 125 подаются в полость разгонного корпуса 99 для повторной переработки. Самая легкая фракция поступает в купол 126 и через клапан-делитель 127 подается на гидроочистку или в патрубок 20 для повторной переработки. Оставшаяся смесь с пределом выкипания 450°С и выше под давлением поступает в разгонный корпус 128 через шиберную фильеру 129 и полуконические отверстия 130, где заполняет полость гильзы 131 и ячейки гильзы 132, из которых заполняются испарительные ячейки 133 шнековой спирали 134, при этом смесь за счет фрикционного трения и микрогидрокомпрессионных ударов разогревается свыше 450°С, причем под механическим воздействием шнековой спирали 134 смесь подается на конусный переход 135, где в конической полости 136 происходит компрессионное сжатие смеси и повышение температуры до 500°С и выше. Далее смесь поступает на шиберную фильеру 137 и через полуконические отверстия подается в герметический корпус 138, причем с целью снижения силы обратного потока из корпуса 138 отверстия фильеры 137 основанием диффузора направлены по ходу смеси.

На валу 12 содержится жестко закрепленный полочный диск 139, который вращается до 1000 об в мин и более совместно с валом 12. Первая полка 140 вала 12 образует кольцевую полость 141, через которую смесь 145 поступает в конические отверстия 142 и равномерно заполняет кольцевые каналы 144, образованные совместно с неподвижным полочным диском 143, причем первый кольцевой зазор 144 от вала 12 по условной пропускной способности в 2 раза больше второго канала от вала 12. Смесь 145, поступившая в зазор между вращающейся полкой диска 139 и неподвижной полкой диска 143, под воздействием центробежных сил равномерно (прижимается) распределяется тонким слоем по внутреннему диаметру вращающейся полки 149 диска 139, при этом пузырьки газов как более легкая фракция (не имеющие веса) выделяются на поверхность и концентрируются в полукольцевой полости 148 с пределом выкипания 450-550°С и под локальным давлением при открытом отверстии 153 поступают на конденсатор. Одновременно через Г-образное отверстие 147 полки 146 подается агент, ускоряющий технологический процесс получения газопаровой фракции с пределом выкипания 450-550°С. Оставшаяся смесь через край вращающейся полки 149 сваливается в зазор между стенкой вращающегося диска 139 и полкой неподвижного диска 143, в торце которой выполнены не менее двух кольцевых пазов 152. На стенке диска 139 выполненные спиральные пазы 151 противотока смеси способствуют дополнительному фрикционному трению, выделению тепла и парогазовой смеси, которая под локальным давлением поступает в следующий тонкий канал совместно со смесью, поступающей через трапецеидальные прорези 150, где за счет трения с неподвижной полкой 154 тяжелая смесь перекатывается по каналу и смещается к краю полки 154, где также сваливается через край в зазор между торцом полки 154 и стенкой диска вращения 139. Пазы 152 и спираль 151 дополнительно воздействуют на смесь, при этом происходит молекулярное выделение газовой фракции с пределом выкипания 550-700°С, которая скапливается в полости 156, причем легкая фракция всплывает и через боковое отверстие 153 поступает в конденсатор тяжелого газойля (не показано), а тяжелая фракция за счет центробежных сил прижимается к внутренней стенке полки 155 и через трапецеидальные прорези 157 поступает в тонкий канал следующей полки 158, которая в нижней части образует полость (пазуху) 159 для концентрирования газовой фракции с пределом выкипания 700-750°С, которая через боковое отверстие 153 стремится в систему охлаждения, причем через Г-образное отверстие в данный канал поступает агент (например, водород), способствующий мгновенному химическому процессу (если такой требуется). Оставшийся остаток с пределом выкипания 750-800°С и выше, расположенный на полке вращения 160, через трапецеидальную прорезь 161 и через край полки поступает в тонкий канал неподвижной полки 162, где за счет аэродинамического трения и локального давления в присутствии реагента, поступающего через Г-образное отверстие147 происходит мгновенный химический процесс с выделением газовой фракции (прямогонный остаток) в полукольцевую полость 163, а из нее через боковое отверстие 153 поступает на охлаждение. Остаток с пределом выкипания 800°С и выше в узком канале полки 164 за счет аэродинамического трения и локального давления в присутствии реагента, поступающего через отверстие 147, мгновенно разогревается до температуры 800°С и выше и через трапецеидальные прорези 165 и через край полки поступает в тонкий канал полки 166 и полукольцевую полость 167, где газовая фракция вытесняет (всплывает) и через отверстие 153 боковой выгрузки поступает на охлаждение, а остаток совместно с оставшимся катализатором за счет центробежных сил и локального давления прижимается к полке 168, где за счет трения разогревается и подается в трапецеидальную прорезь 169, откуда дросселирует на стенку корпуса 138, при этом газовая фракция может отбираться через боковую выгрузку 153, а жидкая фракция сливаться через патрубок 177 и в дальнейшем поступает на извлечение катализатора (если такое требуется). Чистый остаток используется в строительной отрасли. В случае появления опасного давления для устройства оно может регулироваться через клапан патрубков 176, 178. Кроме того, тонкий канал полки 154 может частично перекрываться кольцом 170 наружного регулирования, после чего в последующие каналы остаток может поступать только через трапецеидальные прорези 150, 157, 161, 165, 169, что позволяет снизить количество продукции с пределом выкипания 550°С и выше и увеличить количество продукции с пределом выкипания до 550°С. Кольцо 171 наружного регулирования позволяет перекрыть канал полки 158 и увеличить выпуск продукции с пределом выкипания от 550°С до 700°С. Кольцо 172 наружного регулирования позволяет перекрыть обратный ток остатка при промывке полости с твердым остатком. Температура корпуса 138 регулируется за счет системы каналов 173, а температура вала 12 регулируется за счет подвижных поршней 174, 175.

Промышленная применимость

Изобретение обеспечивает получение высококачественных компонентов моторного топлива из нефти с помощью химических превращений с использованием катализаторов при получении каждой фракции. В ходе прохождения сырой нефти от загрузки до полного разделения молекул на компоненты состав меняется следующим образом:

- парафины превращаются в изопарафины;

- парафины превращаются в нафтены;

- нафтены превращаются в ароматические углеводороды, включая бензол.

Это экономически полезные процессы, так как изопарафины, нафтены и ароматические соединения имеют более высокие октановые числа, нежели те вещества, из которых они образовались. Таким образом, получение бесцветных продуктов происходит благодаря глубокой термической деструкции, термокаталической деструкции и гидрогенизационному воздействию на нефтяное сырье в одном устройстве.

1. Механотермохимический фракционатор для разделения жидких и газовых гетерогенных систем, включающих деструкцию нефтяного сырья или нефтепродуктов, содержит питательный цилиндр с рубашкой охлаждения, размещенный в нем и соединенный с приводом вращения шнековый червяк, отличающийся тем, что устройство содержит последовательно выполненные зону предварительной деструкции жидкого сырья - нефтяного сырья или нефтепродукта, райзер, чередующиеся зоны реакторов и разгонных блоков с пределом температуры выкипания соответственно до 100°С, до 220°С, до 315°С, до 450°С и последовательно присоединенный блок полочного реактора с пределом выкипания фракции от 450°С до 850°С, включающие на входе жидкого сырья конусоподобный корпус с конусной гильзой с винтовой нарезкой, валом и шнековой спиралью, содержащей на подающей стороне треугольные активаторы с волнистой поверхностью, причем вершина конусного вала центрируется нерегулируемой дисковой фильерой с конусными полуотверстиями, вершины которых направлены в сторону подачи нефтяного сырья, со стороны привода вращения в зоне предварительной деструкции вал выполнен полым и снабжен подвижным поршнем, с противоположной стороны вершина конусного вала содержит посадочное отверстие с возможностью вращения шейки другого соосного вала и последующей подачей жидкого сырья через конические отверстия нерегулируемой дисковой фильеры в цилиндрический корпус райзера, где происходит дополнительная генерация легкой парогазовой фракции с последующей подачей жидкого сырья из корпуса райзера в шнековую полость реактора с выгрузкой из него газопаровой фракции с температурой выкипания до 100°С и подачи оставшегося жидкого сырья в разгонный блок, причем вал по всей длине периодически в зоне реактора содержит клиноподобные активаторы с волнистыми боковыми сторонами, а в разгонном блоке шнековую спираль с испарительными и продувочными ячейками на поверхности, имеющими возможность взаимодействовать с гильзами разгонных блоков и ректоров, где внутренняя поверхность гильз выполнена с винтовой канавкой, а в корпусах последовательно выполненных реакторов гильзы содержит не менее трех боковых щелевых выгрузок диффузионного типа и каждая образует с корпусом реактора кольцевую полость для вращения катализатора вокруг гильзы, кроме того, каждый корпус разгонного блока содержит входные патрубки донорных агентов, а корпус реактора с внутренней стороны снабжен гребенкой с направленным углом не менее 60° и не более 90° относительно поверхности, ниже гребенки содержится трубопровод для подачи рабочих агентов, а выше выполнен патрубок для подачи свежего катализатора, верхняя часть реактора выполнена в виде стакана и содержит фильтр, корпус колонны разделения фракций по видам продукции с тарелками, выполненными с поплавковыми клапанами, и патрубками боковой выгрузки готовой продукции, патрубками перелива фракции в разгонный блок для повторной переработки, вершина корпуса колонны снабжена делительным клапаном.

2. Механотермохимический фракционатор по п.1, отличающийся тем, что в последовательно присоединенном корпусе разгонки смеси до 100°С клинообразные активаторы содержат по сторонам фрикционного трения волнистую поверхность и полукольцевые выборки в задней части, причем поверхность активаторов и червячной спирали, взаимодействующая с поверхностью гильзы, содержит ячейки глубиной не более ее диаметра, где загрузка и выгрузка продукта из ячеек выполняется за счет вращения вокруг оси и взаимодействует с спиральной канавкой в гильзе, ширина которой не больше диаметра ячейки, а глубина больше глубины ячейки, боковая щелевая выгрузка диффузионного типа в гильзе реакторного блока выполнена с направленным углом рассеивания не менее 20° и не более 60° от горизонта.

3. Механотермохимический фракционатор по п.1, отличающийся тем, что в последовательно присоединенном корпусе разгонного блока смеси до 220°С содержится гильза с круглыми ячейками по внутренней поверхности, на расстоянии не менее двух диаметров друг от друга, где глубина круглых ячеек не больше своего диаметра, которые взаимодействуют с ячейками, выполненными на поверхности червячной спирали, причем испарительные ячейки на поверхности червячной спирали, выполнены большего диаметра ячеек, выполненных на поверхности гильзы, а продувочные ячейки выполнены с отверстием направленными к стенке вала в мертвой зоне.

4. Механотермохимический фракционатор по п.1, отличающийся тем, что последовательно присоединенный полочный реактор с приделом выкипания смеси 450°С и выше выполнен в герметическом корпусе, который содержит на валу по меньшей мере один полочный диск с возможностью вращения и один по меньшей мере неподвижный полочный диск, который является частью герметического корпуса, причем полки неподвижного диска в верхней части снабжены боковыми каналами подачи реагента, а в нижней части содержат выборку для образования расширенной полости с боковыми отверстиями для выгрузки продукции, в свою очередь полки вращающегося диска выполнены с трапецеидальными прорезями или конусными отверстиями диффузионного типа, которые вершиной срезанной трапеции (конуса) направлены к центру вращения, причем размер срезанной вершины каждой полки подвижного диска меньше размера вершины предыдущей полки, удаленной от центра, кроме того, стенка каждой выборки подвижного диска выполнена противовозгонной винтовой канавкой, взаимодействующей с кольцевой канавкой в торце неподвижного диска, а порционное регулирование перетока смеси между торцом полки подвижного диска и стенкой выборки неподвижного полочного диска регулируется выдвижными боковыми кольцами наружного регулирования.

5. Способ разделения жидких и газовых гетерогенных систем, включающих деструкцию нефтяного сырья или нефтепродуктов, осуществляемый в механотермохимическом фракционаторе по п.1, при котором путем механического и термического воздействия осуществляют превращения материала в жидкофазную продукцию полуфункционального применения, в котором жидкое сырье - нефтяное сырье или нефтепродукт предварительно деструктируют до предела выкипания легкой фракции конусным шнековым устройством с одновременным образованием газовых пузырьков в межшнековой червячной полости путем механического воздействия на материал шнековой канавкой и не менее одной идентичной канавкой на внутренней стенке конусной гильзы, дополнительное селекционирование газовых пузырьков выполняется клиноподобными активаторами с шагом волнистой поверхности 3 к 1 и более полукольцевой выборкой у основания клина, причем повышение температуры в вершине конуса происходит за счет компрессионного сжатия среды и уменьшения объема межшнековой полости не менее 2 к 1 и более, и фрикционного трения жидкого нефтяного сырья с деталями конусного устройства, а в разгонных блоках при вращении вала до 1000 об/мин и более с деталями, и взаимодействия с деталями корпуса устройства образуется возможность смешивания жидкой и газовой фракции до состояния равновесия, причем ячеистая поверхность деталей шнековой спирали, цилиндрической полости разгонных блоков и клиноподобных деталей с испарительными ячейками в реакторных блоках выполнены с возможностью селекционирования газопаровой фракции из жидкого сырья при предельной локальной температуре и под предельным локальным давлением, которое соответствует своему предельному показателю на каждом этапе технологического процесса разделения материала, чередующихся зон реакторов и разгонных блоков, что позволяет подавать через щелевые прорези диффузионного типа в гильзах в кольцевую полость каждого реактора на вращающийся катализатор газопаровые фракции, с пределом температуры выкипания соответственно до 100°С, до 220°С, до 315°С, до 450°С, фракцию с температурой выкипания 450°С-850°С и выше выделяют в полочном реакторе.

6. Способ разделения жидкой системы в зоне реактора способа по п.5, отличающийся тем, что разделение фракций в полочном реакторе выполняют радиально выполненными трапецеподобными отверстиями в кольцевых дисках при вращении вала до 1000 об/мин и более, где в тонких каналах зазоров между полками при воздействии на смесь центробежных сил, направленных от центра по касательной вращения, возникает диффузия вещества и кавитации микроскопических пузырьков, вызывающих разрывы поверхностных натяжений и мгновенного выделения энергии в полости канала, а принудительная гидрогенизация воздействуют на перераспределение водорода между молекулами углеводородов в тонких пленках материала при повышенной локальной температуре и давлении, причем чем дальше от центра вращения, тем тоньше пленка в тонких каналах и выше предел локальной деструкции и скорость выкипания фракции близкой к составу исходной нефти.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области нефтепереработки, в частности к технологии получения высокооктановых экологически чистых бензинов. .

Изобретение относится к способам получения высокооктановых экологически чистых автобензинов и может быть применено на предприятиях нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к способам получения бензина и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. .

Изобретение относится к получению низших олефинов и бензола путем пиролиза бензиновых фракций и может быть использовано в химической и нефтехимической промышленности.

Изобретение относится к нефтепереработке, точнее к способам получения высокооктанового бензина и ароматических углеводородов на основе катализаторов риформинга широких фракций.

Изобретение относится к способам получения высокооктановых бензинов и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности. .

Изобретение относится к комбикормовой промышленности и может быть использовано в линиях производства комбикормов для рыб, креветок и др. .

Изобретение относится к прессам-экструдерам и может быть использовано при изготовлении брикетов для топлива, а также торфяных горшочков для рассады. .

Изобретение относится к экструдеру для подготовки расплава формовочного материала. .

Экструдер // 2301004
Изобретение относится к экструзионной переработке пищевого сырья и может быть использовано в линиях производства экструдированных продуктов питания. .

Изобретение относится к оборудованию для переработки сельскохозяйственной продукции путем экструзии и может быть использовано в пищевой промышленности. .

Изобретение относится к оборудованию для переработки сельскохозяйственной продукции путем экструзии и может быть использовано в пищевой промышленности. .

Изобретение относится к оборудованию для экструзионной обработки пищевых продуктов и может быть использовано для производства комбинированных продуктов в различных отраслях пищевой промышленности, например для производства кукурузных палочек, а также в других отраслях промышленности, применяющих экструзию.

Изобретение относится к оборудованию для экструзионной обработки пищевых продуктов и может быть использовано для производства комбинированных продуктов в различных отраслях пищевой промышленности, например для производства кукурузных палочек, а также в других отраслях промышленности, применяющих экструзию.

Изобретение относится к переработке пищевого сырья и может быть использовано в отраслях пищевой и перерабатывающей промышленности, применяющих экструзию. .

Экструдер // 2214918
Изобретение относится к переработке термопластичных материалов и может быть использовано в отраслях промышленности, применяющих экструзию. .

Заявленное изобретение относится к устройствам для переработки полимерных материалов, в том числе и эластомеров с целью получения девулканизата. Техническим результатом заявленного изобретения является повышение стабильности переработки полимеров, увеличение производительности и эффективности смешения. Технический результат достигается в механическом девулканизаторе непрерывного действия, который представляет собой экструдер с расположенными радиально в винтовом канале шнека штифтами. Причем витки шнека имеют разрывы для установки штифтов. При этом штифты состоят из оснастки с самовращающимися винтовыми наконечниками, которые приводятся в движение потоком перерабатываемого материала и направляют его к внутренней поверхности стенки цилиндра. При этом материал нагревается и испытывает дополнительные сдвиговые деформации за счет повышения давления. На выходе из цилиндра установлена формующая головка. 3 ил.
Наверх