Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов



Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов
Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов
Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов
Способ и устройство для охлаждения потока углеводородов

 


Владельцы патента RU 2469249:

ШЕЛЛ ИНТЕРНЭШНЛ РИСЕРЧ МААТСХАППИЙ Б.В. (NL)

Изобретение относится к области переработки природного газа. Способ охлаждения потока природного газа осуществляют следующим образом. Поток (10) смешанного хладагента, включающий первый смешанный хладагент, пропускают через один или большее количество теплообменников (12) с получением охлажденного потока (20) смешанного хладагента. По меньшей мере, часть охлаждающего потока (30), включающего второй смешанный хладагент, расширяют (14) с получением одного или более расширенных охлаждающих потоков (40а), из которых, по меньшей мере, один может быть пропущен через один или большее количество теплообменников (12) для охлаждения потока (10) смешанного хладагента с получением тем самым потока (20) смешанного хладагента, который используют для охлаждения (22) потока (70) углеводородов. Непрерывно контролируют температуру (Т1) и расход (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока (20) смешанного хладагента, и непрерывно контролируют расход (F2) потока (30), используя данные по расходу F1 и температуре Т1. Использование изобретения позволит повысить точность и скорость регулирования, повысить эффективность работы компрессора. 4 н. и 14 з.п. ф-лы, 4 ил.

 

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к способу и устройству для охлаждения, по усмотрению сжижения, потока углеводородов, в частности, но не исключительно, потока природного газа.

Уровень техники

Известны различные способы сжижения потока природного газа с получением в результате сжиженного природного газа (СПГ). Сжижение потока природного газа желательно по ряду причин. К примеру, природный газ легче хранить и транспортировать на большие расстояния в виде жидкости, а не в газообразном состоянии, поскольку он занимает меньший объем, и отсутствует необходимость его хранения при высоком давлении.

В патентном документе US 4404008 описан способ охлаждения и сжижения потока газа богатого метаном, который обменивается теплотой в противотоке с хладагентом, включающим единственную компоненту, например, пропан, а затем с многокомпонентным хладагентом, например, с низшими углеводородами. Однокомпонентный хладагент используют также для охлаждения многокомпонентного хладагента после сжатия упомянутого многокомпонентного хладагента. Схема, представленная в патентном документе US 4404008, как теперь считается, отражает общепринятый способ сжижения природного газа, согласно которому многокомпонентный хладагент предварительно охлаждают однокомпонентным хладагентом путем их пропускания через один и тот же теплообменник.

Задача изобретения по патентному документу US 4404008 заключается в перераспределении тепловой нагрузки с ее передачей от контура циркуляции многокомпонентного хладагента контуру циркуляции однокомпонентного хладагента. Это достигается за счет использования в контуре циркуляции многокомпонентного хладагента промежуточного охлаждения.

Однако управление контуром предварительного охлаждения с многокомпонентным хладагентом при использовании существующих способов может быть неудовлетворительным.

Согласно одному аспекту настоящее изобретение обеспечивает способ охлаждения потока углеводородов, например, потока природного газа, включающий, по меньшей мере, следующие стадии:

(a) обеспечение потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент;

(b) пропускание потока смешанного хладагента через один или большее количество теплообменников с получением охлажденного потока смешанного хладагента;

(c) непрерывный контроль температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

(d) обеспечение охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;

(e) непрерывный контроль расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, обеспечиваемого на стадии (d);

(f) расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;

(g) пропускание, по меньшей мере, одного из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков через один или более теплообменников стадии (b) с охлаждением потока смешанного хладагента, обеспечивая тем самым охлажденный поток смешанного хладагента;

(h) регулирование расхода (F2) охлаждающего потока с использованием результатов измерения расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного смешанного потока хладагента;

(i) использование охлажденного потока смешанного хладагента для охлаждения потока углеводородов.

В соответствии с другим аспектом настоящее изобретение обеспечивает устройство для охлаждения потока углеводородов, например, потока природного газа, содержащее, по меньшей мере:

средство контроля расхода для непрерывного контроля расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;

одно или большее количество расширительных устройств для расширения, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением тем самым одного или более расширенных охлаждающих потоков;

один или большее количество теплообменников, размещенных для приема и охлаждения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент, в противотоке, по меньшей мере, с одним из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков, с получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента;

средство контроля температуры и средство контроля расхода для осуществления непрерывного контроля температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

блок управления для регулирования расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

по меньшей мере, один основной теплообменник, размещенный ниже по потоку от одного или большего количества указанных теплообменников, служащий для приема охлажденного потока смешанного хладагента и потока углеводородов и для охлаждения потока углеводородов в противотоке с охлажденным смешанным потоком хладагента.

Согласно еще одному аспекту изобретение обеспечивает способ охлаждения потока смешанного хладагента, включающий, по меньшей мере, стадии:

(a) обеспечения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент;

(b) пропускание потока смешанного хладагента через один или большее количество теплообменников с получением охлажденного потока смешанного хладагента;

(c) непрерывный контроль температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

(d) обеспечение охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;

(e) непрерывный контроль расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, полученного на стадии (d);

(f) расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;

(g) пропускание, по меньшей мере, одного из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков через один или более теплообменников стадии (b) для охлаждения потока смешанного хладагента с получением в результате потока охлажденного смешанного хладагента;

(h) регулирование расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента, при этом поток углеводородов, например, поток природного газа, также пропускают, по меньшей мере, через один из теплообменников стадии (b), где он охлаждается с получением охлажденного потока углеводородов.

Согласно еще одному аспекту настоящее изобретение обеспечивает устройство для охлаждения потока смешанного хладагента, содержащее, по меньшей мере:

средство контроля расхода для непрерывного контроля расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;

одно или большее количество расширительных устройств для расширения, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением тем самым одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;

один или большее количество теплообменников, размещенных для приема и охлаждения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент и поток углеводородов, например, поток природного газа, в противотоке, по меньшей мере, с одним из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков с получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента;

средство контроля температуры и средство контроля расхода, предназначенные для непрерывного контроля температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

блок управления для регулирования расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента.

Воплощения настоящего изобретения будут описаны ниже с помощью приведенного примера и со ссылками на сопровождающие не ограничивающие изобретение чертежи.

Фиг.1 - принципиальная схема для осуществления способа охлаждения смешанного потока хладагента.

Фиг.2 - иллюстрация способа охлаждения потока углеводородов при использовании схемы, представленной на фиг.1.

Фиг.3 - схема для сжижения потока углеводородов.

Фиг.4 - графические зависимости от времени сравнительного расхода потока и расхода потока, охлаждающего поток смешанного хладагента, в соответствии с настоящим изобретением.

Для целей настоящего описания один и тот же ссылочный номер позиции будет использован как для трубопровода, так и для потока, транспортируемого по этому трубопроводу. Одинаковые элементы устройства обозначены на схемах одинаковыми номерами позиций.

В раскрытых в описании способах и устройствах охлажденный поток смешанного хладагента получают с использованием охлаждающего потока путем проведения стадий, включающих:

пропускание потока смешанного хладагента через один или большее количество теплообменников с получением охлажденного потока смешанного хладагента;

непрерывный контроль температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного смешанного потока хладагента;

непрерывный контроль расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока;

расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;

пропускание, по меньшей мере, одного из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков через один или большее количество теплообменников с охлаждением потока смешанного хладагента и получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента.

Расход (F2) охлаждающего потока регулируют, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента.

Таким образом, расход охлаждающего потока регулируют, используя для этого как расход, так и температуру, по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента, поскольку непрерывное измерение температуры и расхода, по меньшей мере, части охлажденного смешанного потока хладагента обеспечивает более точную и более оперативную обратную связь для управления расходом, по меньшей мере, части охлаждающего потока, который, следовательно, можно быстрее регулировать.

Кроме того, более оперативная обратная связь, регулирование и контроль расхода охлаждающего потока повышают эффективность работы компрессора (компрессоров), в частности, привода (приводов) компрессора (компрессоров) для сжатия потока смешанного хладагента и/или охлаждающего потока. Это уменьшает потребление энергии в способе охлаждения потока смешанного хладагента, в частности, в способе, используемом для охлаждения, по усмотрению сжижения, потока углеводородов.

Другое преимущество заключается в том, что количество, т.е. масса или объем охлажденного потока смешанного хладагента может быть быстрее отрегулирован для лучшего выбора режима последующего охлаждения потока смешанного хладагента, в частности, с обеспечением увеличенного расхода потока смешанного хладагента, и, следовательно, большего количества охлажденных и/или сжиженных углеводородов в потоке, например, большего количества полученного сжиженного природного газа.

Понятно, что непрерывный контроль и регулирование расхода в контексте настоящего описания изобретения включает, в частности, непрерывный контроль и регулирование количества хладагента в единицу времени. Непрерывный контроль и измерение расхода и температуры могут быть осуществлены с использованием какого-либо подходящего датчика расхода и температуры. В уровне техники известно много таких датчиков.

Поток смешанного хладагента предпочтительно имеет состав, включающий одну или более групп хладагентов, включающих азот, метан, этан, этилен, пропан, пропилен, бутаны и пентаны. В настоящем описании и в пунктах формулы изобретения этот хладагент называется первым смешанным хладагентом.

Охлаждающий поток также представляет собой поток смешанного хладагента, охарактеризованного выше. Он включает второй смешанный хладагент, по усмотрению имеющий состав, который отличается от состава первого смешанного хладагента в потоке смешанного хладагента.

Расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока может включать прохождение указанной части охлаждающего потока через расширительное устройство, которое может быть подходящим образом обеспечено в виде клапана, по усмотрению дополненного или замененного другими клапанами или расширительными устройствами, такими, как турбина.

Охлаждающий поток или, по меньшей мере, его часть может также проходить через один или большее количество теплообменников, охлаждающих поток смешанного хладагента, выполняющих функцию охладителей охлаждающего потока перед его расширением. Вместо этого или дополнительно охлаждающий поток, кроме того, может (для его охлаждения) проходить через один или большее количество теплообменников, через которые не проходит поток смешанного хладагента.

Теплообменником (теплообменниками) на стадии (b) способа согласно настоящему изобретению может быть один или большее количество теплообменников, выбранных из группы, включающей: один или более ребристых пластинчатых теплообменников, один или более катушечных теплообменников, или их комбинацию.

Если охлаждающий поток перед его расширением протекает через один или большее количество теплообменников, расход охлаждающего потока может непрерывно контролироваться перед каким-либо одним или каким-либо рядом теплообменников, или после какого-либо одного или какого-либо ряда теплообменников, но перед расширением, по меньшей мере, части охлаждающего потока, осуществляемым подходящим образом при прохождении через расширительное устройство, представляющее собой, например, один или большее число клапанов.

В другом воплощении настоящего изобретения поток смешанного хладагента пропускают через какое-либо количество теплообменников, от 1 до 6, предпочтительно включающее не более трех теплообменников, более предпочтительно не более двух теплообменников.

Предпочтительно, в частности, в случае использования ряда теплообменников пропускать расширенный поток хладагента через каждый теплообменник, охлаждающий поток смешанного хладагента. В такой схеме охлаждающий поток может быть разделен, отделен и/или распределен до и/или после прохождения каждого из теплообменников, при этом некоторую часть потока направляют непосредственно в один или большее количество последовательно размещенных теплообменников, используемых на стадии (b), причем часть этого потока расширяют при прохождении через одно или большее количество расширительных устройств, например, клапанов с получением одного или большего числа расширенных охлаждающих потоков для одного или более теплообменников.

По усмотрению, температуру и расход охлажденного потока смешанного хладагента непрерывно контролируют после прохождения каждого теплообменника.

Предпочтительно средний молекулярный вес охлаждающего потока больше среднего молекулярного веса потока смешанного хладагента.

Теплообменники, используемые для получения охлажденного потока смешанного хладагента, можно считать теплообменниками «предварительного охлаждения».

Охлажденный поток смешанного хладагента используют надлежащим образом для охлаждения, предпочтительно сжижения потока углеводородов. С этой целью поток углеводородов может быть последовательно охлажден в одном или более дополнительных теплообменниках, в частности, в одном или более основных криогенных теплообменниках, используемых для сжижения потока углеводородов, например, природного газа.

Использование охлажденного потока смешанного хладагента для охлаждения потока углеводородов может, таким образом, включать пропускание охлажденного потока смешанного хладагента, по меньшей мере, через один основной теплообменник, и пропускание потока углеводородов, по меньшей мере, через один основной теплообменник для охлаждения с помощью охлажденного потока смешанного теплообменника или, по меньшей мере, его части.

Вообще, это может быть осуществлено способами и устройствами для охлаждения потока углеводородов, которые включают первую ступень охлаждения, содержащую один или большее количество теплообменников предварительного охлаждения, через которые проходит поток смешанного хладагента, по усмотрению, также поток углеводородов и охлаждающий поток; и вторую ступень охлаждения, которая содержит, по меньшей мере, один основной теплообменник, через который протекают охлажденный поток смешанного хладагента и поток углеводородов (которым может быть более холодный поток углеводородов, если он был пропущен через теплообменник предварительного охлаждения) с получением охлажденного потока углеводородов.

Потоком углеводородов может быть какой-либо походящий охлаждаемый поток газа, но обычно таким потоком является поток природного газа, добытый из месторождений нефти или природного газа. В качестве альтернативы поток природного газа может быть также получен из другого источника, включающего, кроме того, источник синтетического газа, например, процесс Фишера-Тропша.

Обычно поток природного газа включает, главным образом, метан. Предпочтительно охлаждаемый поток углеводородов содержит, по меньшей мере, 60 мол.% метана, более предпочтительно, по меньшей мере, 80 мол.% метана.

В зависимости от используемого источника природный газ может содержать переменное количество углеводородов, более тяжелых, чем метан, таких, как этан, пропан, бутаны и пентаны, а также некоторые ароматические углеводороды. Поток природного газа может также содержать неуглеводороды, например H2O, N2, CO2, H2S и другие сернистые соединения и тому подобные.

При желании поток углеводородов, включающий природный газ, перед его использованием может быть предварительно обработан. Эта предварительная обработка может включать удаление нежелательных компонент, таких как CO2 и H2S, или другие стадии, например, предварительное охлаждение, предварительное сжатие или тому подобные. Поскольку эти стадии хорошо известны специалистам в данной области техники, далее они здесь рассмотрены не будут.

Углеводороды более тяжелые, чем метан, обычно также необходимо удалить из природного газа в силу различных причин, например, вследствие того, что они имеют различные температуры замораживания или сжижения, и это может привести к закупориванию элементов установки по сжижению метана. Удаленные из природного газа углеводороды С2-4 могут быть использованы в качестве источника сжиженного нефтяного газа (СНГ).

Термин «поток углеводородов» подразумевает также композицию перед проведением какой-либо обработки, и такая обработка включает очистку, обезвоживание и/или промывание газа, а также любой состав, который был частично, в основном или полностью обработан с целью извлечения и/или удаления одного или большего числа соединений или веществ, включающих, но не в качестве ограничения, серу, соединения серы, двуокись углерода, воду и углеводороды С2+.

По усмотрению поток углеводородов, который желательно охладить, пропускают, по меньшей мере, через один из теплообменников, через который проходят поток смешанного хладагента и охлаждающий поток. Такая схема проведения процесса включает прохождение потока углеводородов через все указанные теплообменники, или через один или большее количество указанных теплообменников, как правило, по меньшей мере, через конечный теплообменник ряда последовательно размещенных теплообменников одной ступени охлаждения, по усмотрению, процесса сжижения.

Охлажденный поток смешанного хладагента перед его пропусканием через какой-либо следующий теплообменник, например через основной теплообменник, может быть последовательно разделен на поток легких углеводородов и поток тяжелых углеводородов. В этом случае дополнительно или в качестве альтернативы может быть осуществлен непрерывный контроль расхода для потока тяжелых углеводородов вместо непрерывного контроля расхода, по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента, как это описано ранее.

Измеренные значения температуры и расхода охлажденного потока смешанного хладагента и расхода охлаждающего потока могут быть надлежащим образом направлены в блок управления, который управляет процессом расширения на стадии (f), например, путем управления работой расширительного устройства, например, клапана.

Способ охлаждения потока углеводородов распространяется на сжижение потока углеводородов, например, природного газа с получением потока сжиженных углеводородов, например, сжиженного природного газа.

На фиг.1 представлена принципиальная схема охлаждения потока 10 смешанного хладагента, проходящего посредством входа 11 через один или большее количество теплообменников, показанных на фиг.1 в виде одного единственного теплообменника 12, с получением охлажденного потока 20 смешанного хладагента, отводимого через выход 15.

Поток 10 смешанного хладагента включает первый смешанный хладагент, который может содержать одну или большее количество компонент из группы, в которую входят: азот, метан, этан, этилен, пропан, пропилен, бутаны и пентаны. Предпочтительно поток 10 смешанного хладагента включает менее 10 мол.% N2, 30-60 мол.% С2, менее 20 мол.% С3 и менее 10 мол.% С4, при этом общее количество указанных компонент составляет 100%.

На фиг.1 показаны непрерывно контролируемые температура Т1 и расход F1 охлажденного потока 20 хладагента. Непрерывный контроль и измерение температуры и расхода этого потока могут быть осуществлены с помощью любого подходящего контрольно-измерительного устройства, выполненного в виде какого-либо известного блока, прибора или другого известного в уровне техники устройства.

На фиг.1 показан также охлаждающий поток 30. Охлаждающий поток 30 включает второй смешанный хладагент, представляющий собой смесь двух или большего числа углеводородов, таких, как азот и один или большее количество углеводородов. Предпочтительно средний молекулярный вес этого потока превышает средний молекулярный вес первого смешанного хладагента в потоке 10 смешанного хладагента. Охлаждающий поток предпочтительно содержит 0-20 мол.% C1, 20-80 мол.% С2, 20-80 мол.% С3, менее 20 мол.% С4 и менее 10 мол.% C5, при этом общее количество указанных компонент составляет 100%.

Охлаждающий поток 30 поступает через вход 16 в теплообменник 12, проходит через него и выходит через выход 17 с получением более холодного охлаждающего потока 40 перед расширительным устройством, показанным здесь в виде клапана 14. В качестве одной альтернативы отсутствует необходимость пропускания охлаждающего потока через теплообменник 12 перед достижением клапана 14, или же, в качестве другой альтернативы, охлаждающий поток 30 может проходить через один или большее количество других теплообменников (не показаны) вместо или в дополнение к прохождению теплообменника 12, показанного на фиг.1, перед прохождением охлаждающим потоком клапана 14.

Клапан 14 обеспечивает расширение более холодного охлаждающего потока 40 (или охлаждающего потока 30) с получением расширенного охлаждающего потока 40а, который возвращают в теплообменник 12 через вход 18. Расширенный охлаждающий поток 40а является значительно более холодным по сравнению с другими потоками в теплообменнике 12, обеспечивая тем самым охлаждение других таких потоков, и вытекает из теплообменника 12 через выход 19 с получением выходящего потока 50.

Расход F2 охлаждающего потока 30 можно непрерывно контролировать и, по усмотрению, измерять или перед его поступлением в теплообменник 12 в точке, обозначенной на фиг.1 позицией F22, или предпочтительно после прохождения через теплообменник 12, в точке с более холодным охлаждающим потоком 40, обозначенным на фиг.1 позицией F2. Соотношение между расходами охлаждающего потока 30 в теплообменнике 12 и более холодного охлаждающего потока 40 после теплообменника 12 известно в уровне техники, так, что непрерывный контроль с использованием измеренного расхода F22 может обеспечить такую же информацию в способе согласно настоящему изобретению при непрерывном контроле с использованием результатов измерения скорости F2. Поэтому понятно, что в описании изобретения и в пунктах формулы, там, где упоминается расход F2, имеется в виду также или расход F2 и/или расход F22.

Подобным же образом использование расхода F1 предполагает непрерывный контроль и/или измерение, по меньшей мере, частично расхода выше по потоку от теплообменника 12, например, в трубопроводе 10.

Измеренные значения температуры Т1 и расхода F1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента и расхода F2 более холодного потока 40 (и/или расхода F22 охлаждающего потока 30) передают по линиям 21 в блок С1 управления, который управляет работой клапана 14 по линии 21а. Управление клапаном 14 обеспечивает управление расходом F2 более холодного охлаждающего потока 40 (и/или расходом F22), а также расходом расширенного охлаждающего потока 40а, поступающего в теплообменник 12 (и, следовательно, степенью охлаждения, которая может быть обеспечена расширенным охлаждающим потоком 40а в теплообменнике 12, и, таким образом, степенью охлаждения потока 20 смешанного хладагента).

Таким образом, за счет управления функционированием клапана 14 и использования результатов измерения расхода F2 более холодного охлаждающего потока (и/или расхода F22 охлаждающего потока 30) можно также регулировать температуру Т1 потока 20 смешанного хладагента с тем, чтобы последовательно оптимизировать температуру Т1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента. Выгоды и преимущества такого решения будут отмечены ниже.

Фиг.2 иллюстрирует схему установки (устройства) 1 для охлаждения, предпочтительно сжижения, потока 60 углеводородов, которым предпочтительно является поток природного газа. Поток 60 углеводородов предпочтительно обработан для отделения от него, по меньшей мере, некоторых тяжелых углеводородов, и для отделения примесей, например, двуокиси углерода, азота, гелия, воды, серы и соединений серы, включая, но не в качестве ограничения, кислые газы.

Поток 60 углеводородов протекает через первую ступень 6 охлаждения, которая включает один или большее количество первых теплообменников, выполненных такими же или подобными теплообменнику (теплообменникам) 12, показанному на фиг.1. Предпочтительно указанные один или большее количество теплообменников на фиг.2 являются теплообменниками 12 предварительного охлаждения, приспособленными для охлаждения потока 60 углеводородов до температуры менее 0°С, более предпочтительно до температуры в интервале от -10°С до -70°C. Кроме того, через теплообменник (теплообменники) 12 проходят охлаждающий поток 30 и поток 10 смешанного хладагента. Функционирование теплообменника (теплообменников) 12 подобно его функционированию, описанному выше для схемы, представленной на фиг.1, так что из теплообменника (теплообменников) 12 предварительного охлаждения выходит более холодный охлаждающий поток 40, проходящий затем через клапан 14, где он расширяется с получением расширенного охлаждающего потока 40а, который, являясь более холодным, чем все другие потоки в теплообменнике (теплообменниках) 12, перед выходом из теплообменника в качестве выходящего потока 50 первой ступени обеспечивает охлаждение этих потоков. Таким образом, получают охлажденный поток 20 смешанного хладагента и охлаждают поток 60 хладагента с получением более холодного потока 70 углеводородов.

Температуру Т1 и расход F1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента непрерывно контролируют, и их измеренные значения поступают в блок управления С1. Измеренное значение расхода F2 более холодного охлаждающего потока 40 также поступает в блок управления С1.

Охлажденный поток 20 смешанного хладагента и поток 70 охлажденных углеводородов поступают затем во вторую ступень 7 охлаждения, включающую один или большее количество вторых теплообменников 22, предпочтительно один основной криогенный теплообменник, предназначенный для дальнейшего снижения температуры более холодного потока 70 углеводородов до температуры ниже -100°C, более предпочтительно для сжижения охлажденного потока 70 углеводородов с получением охлажденного, предпочтительно сжиженного потока 80 углеводородов. Если потоком углеводородов 60 является поток природного газа, основной теплообменник предпочтительно обеспечивает получение сжиженного природного газа, имеющего температуру менее -140°C.

Охлажденный поток 20 смешанного хладагента протекает также через основной теплообменник 22 с получением дополнительно охлажденного потока 90 смешанного хладагента, который проходит через основной клапан 27 с получением расширенного потока 90а смешанного хладагента, который, являясь более холодным по сравнению с другими потоками в основном теплообменнике 22, обеспечивает охлаждение всех других таких потоков, и затем вытекает, как выходящий поток 100 второй ступени.

Указанный выходящий поток 100 второй ступени сжимают с помощью одного или большего числа компрессоров 28 для основного хладагента известным в уровне техники образом и получают сжатый охлажденный поток 100а, который затем может быть охлажден с помощью одного или большего количества охладителей 32, использующих в качестве хладагента внешнюю среду, например, с помощью водяных и/или воздушных охладителей, известных в уровне техники, с тем, чтобы получить поток 10 смешанного хладагента, подготовленный для рециркуляции в теплообменник (теплообменники) 12 предварительного охлаждения. Компрессор 28 для сжатия основного хладагента приводится в действие с помощью привода 28а, которым может быть одна или большее количество газовых турбин, паровых турбин и/или электрические приводы, известные в уровне техники.

Подобным образом, поток 50 первой ступени, выходящий из теплообменника (теплообменников) 12 предварительного охлаждения, сжимают с помощью одного или большего числа компрессоров 24 ступени предварительного охлаждения известным в уровне техники образом и получают сжатый охлажденный поток 50а, который затем проходит через один или большее количество охладителей 32, использующих в качестве хладагента внешнюю среду, например, с помощью водяных и/или воздушных охладителей, с тем, чтобы получить охлаждающий поток 30, подготовленный к рециркуляции и повторному вводу в теплообменник (теплообменники) 12 предварительного охлаждения. Компрессор 28 ступени предварительного охлаждения приводится в действие с помощью одного или более приводов 24а, известных в уровне техники, например, с помощью газовых турбин, паровых турбин, электрических приводов и т.п.

Приводы 24а, 28а компрессоров, как правило, потребляют значительное количество энергии, и обычно потребляют значительную часть общей энергии, подводимой к установке 1 сжижения, иллюстрируемой на фиг.2. Наибольшая эффективность приводов компрессора, например, газовых турбин достигается в случае поддержания их при постоянной скорости вращения (числе оборотов), и более предпочтительно при «полной» скорости вращения. Таким образом, изменение скорости вращения таких приводов обычно нежелательно и снижает их эффективность, поскольку приводит к значительному изменению нагрузки приводимого ими в действие компрессора (компрессоров). Поэтому в уровне техники в качестве наиболее эффективного средства предпочтительно поддерживают приводы компрессора «полностью нагруженными».

Однако нагрузку компрессоров 24, 28 для сжатия хладагента можно изменять в зависимости от ряда возможных переменных параметров или условий в установке 1 для охлаждения. Например, возможны изменения расхода, массы, температуры и т.п.потока 60 углеводородов, изменение окружающих условий для установки 1, в частности, возможна высокая температура окружающей среды, которая может оказывать влияние на эффективность работы охладителей, использующих окружающую среду, например, охладителей 26, 32, показанных на фиг.2. Какая-либо неэффективность теплообмена для одного или более потоков, протекающих в теплообменнике предварительного охлаждения или в основном теплообменнике 12, 22, или использование одного или большего количества потоков или аппаратов в установке 1 охлаждения, осуществляющих одну или более функций, например, охлаждение в устройстве для разделения воздуха (не показано), также может оказывать влияние на нагрузку компрессоров 24, 28 для сжатия хладагента и их приводов 24а, 28а.

Таким образом, желательно оптимизировать процессы охлаждения в теплообменнике 12 предварительного охлаждения и в основном теплообменнике 22 с тем, чтобы оптимизировать работу приводов 24а, 28а компрессоров и таким образом поддерживать наибольшую эффективность их работы.

Предложенный способ позволяет лучше сбалансировать режим охлаждения теплообменника (теплообменников) 12 предварительного охлаждения, обеспечиваемого расширенным охлаждающим потоком 40а, путем регулирования клапана 14, используя непрерывный контроль, предпочтительно измерение температуры Т1 и расхода F1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента, полученного в теплообменнике (теплообменниках) 12 предварительного охлаждения, при этом измеренные значения этих параметров могут быть использованы для непосредственного управления работой клапана 14, и, следовательно, также для управления расходом F2 потока 40, направляемого в теплообменник (теплообменники) предварительного охлаждения 12 (и/или соответствующим расходом F22 более холодного охлаждающего потока 30 перед теплообменником 12 предварительного охлаждения).

Описанный выше способ является, в особенности, выгодным в том случае, когда охлаждающий поток образован смешанным хладагентом, включающим одну или более групп компонент, выбранных из числа следующих: азот, метан, этан, этилен, пропан, пропилен, бутаны и пентаны.

Описанный способ является также в особенности выгодным, если теплообменник (теплообменники) 12 включает один или большее количество теплообменников, выбранных из группы, включающей: один или более ребристых пластинчатых теплообменника, один или более катушечных теплообменников, или комбинацию указанных теплообменников. В отличие от испарительных теплообменников регулирование таких теплообменников не может быть легко осуществлено по уровню в них жидкости.

Описанный выше способ является в особенности выгодным также в том случае, когда желательно поддерживать привод 28а компрессора 28 для основного хладагента при «максимальной» скорости или скорости при «полной нагрузке» с минимальным отклонением. То есть, в этом случае максимальная выходная мощность привода равна потребляемой мощности компрессора для хладагента. Температуру Т1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента, поступающего в основной теплообменник 22, можно изменять путем управления клапаном 14 и расходом F2 более холодного охлаждающего потока 40 с тем, чтобы обеспечить желательную температуру Т1 потока 20 смешанного хладагента.

Следует отметить, что температура Т1 и расход F1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента не обязательно взаимосвязаны или соответствуют друг другу. Так, можно получить одинаковые результаты измерения расхода при различных температурах, и различные измеренные расходы при одной и той же температуре. Таким образом, настоящее изобретение является выгодным благодаря измерению как температуры Т1, так и расхода F1 охлажденного потока 20 смешанного хладагента, что обеспечивает лучшие механизм управления работой клапана 14 и обратную связь, и, следовательно, баланс режимов охлаждения теплообменника (теплообменников) 12 предварительного охлаждения и основного теплообменника 22.

На фиг.3 представлена установка (устройство) 2 для сжижения, в которой поток 60 углеводородов поступает в первый теплообменник 12а предварительного охлаждения и затем во второй теплообменник 12b предварительного охлаждения, образующие часть первой ступени 8 охлаждения, после чего охлажденный поток 70 углеводородов поступает в основной теплообменник 22, являющийся частью второй ступени 9, охлаждения с получением дополнительно охлажденного, предпочтительно сжиженного потока 80 углеводородов, которым более предпочтительно является сжиженный природный газ. Обычно сжиженный поток 80 углеводородов находится при повышенном давлении, которое может быть понижено в так называемой конечной системе 110 быстрого испарения, обычно включающей турбодетандер 111 и клапан 112, за которым размещен газожидкостный сепаратор (не показан).

В качестве первой альтернативы поток углеводородов 60 проходит только через второй теплообменник 12b предварительного охлаждения с получением охлажденного потока 70 углеводородов.

Через первый теплообменник 12а проходит также поток 10 смешанного хладагента и охлаждающий поток 30. Поток 10 смешанного хладагента выходит из первого теплообменника 12а предварительного охлаждения в виде частично охлажденного потока 10а смешанного хладагента, который затем поступает во второй теплообменник 12b, где получают охлажденный поток 20 смешанного хладагента.

Охлажденный поток 30 поступает в первый теплообменник 12а предварительного охлаждения, и затем его разделяют с помощью распределителя или разделителя 23 потока, известного в уровне техники, с получением части 40b охлаждающего потока, которая расширяется при прохождении через первый клапан 14а с получением первого расширенного охлаждающего потока 40с, который затем вновь поступает в первый теплообменник 12а предварительного охлаждения и обеспечивает охлаждение других поступающих в теплообменник потоков. Первый поток 50а, выходящий из первого теплообменника 12а предварительного охлаждения, проходит через входной сепаратор 51а компрессора 24 для хладагента предварительного охлаждения и затем поступает в указанный компрессор 24 для хладагента предварительного охлаждения, приводимый в действие с помощью привода 24а, после чего указанный поток охлаждают с помощью окружающей среды (показано позицией 32), накапливают в сборном резервуаре 25, дополнительно охлаждают (показано позицией 32а) и направляют на рециркуляцию в виде охлаждающего потока 30.

Тем временем другая часть охлаждающего потока из первого теплообменника 12а предварительного охлаждения поступает во второй теплообменник 12b предварительного охлаждения, после чего выходящий охлажденный в теплообменнике поток 40d проходит через второй клапан 14b с получением второго расширенного охлаждающего потока 40е, который возвращается обратно во второй теплообменник 12b предварительного охлаждения с обеспечением охлаждения других поступающих в теплообменник потоков. Выходящий из второго теплообменника 12b предварительного охлаждения поток 50b проходит через входной сепаратор 51b и затем также (как и поток 50а) поступает в компрессор 24 для хладагента предварительного охлаждения через его вход, имеющий другое давление, для сжатия и охлаждения хладагента так, как это описано выше.

На фиг.3, кроме того, показано, что температура Т1а части охлажденного потока 10а смешанного хладагента может непрерывно контролироваться, и температура T1b охлажденного потока 20 смешанного хладагента также может непрерывно контролироваться. Подобным образом, может непрерывно контролироваться расход части охлажденного охлаждающего потока 40b перед первым клапаном 14а, как это показано позицией F2a, а расход охлажденного потока 40d, выходящего из второго теплообменника 12b предварительного охлаждения, может непрерывно контролироваться перед прохождением через второй клапан 14b, как это показано позицией F2b.

Охлажденный поток 20 смешанного хладагента направляется в газожидкостный сепаратор 42 с тем, чтобы получить поток 20а легких фракций, обычно богатый метаном, и поток 20b тяжелых фракций, обычно богатый тяжелыми углеводородами. Известным в уровне техники образом поток 20а легких фракций проходит через основной теплообменник 22 с получением отводимого с верха потока 90d, который расширяется при прохождении через клапан 93 и возвращается в виде первого расширенного потока 90е в основной теплообменник 22. Подобным же образом поток 20b тяжелых фракций направляется в основной теплообменник 22 и вытекает из него в виде потока 90b, отводимого на более низком уровне, чем поток 90d легких фракций, который отводят с верха теплообменника. Поток 90b может быть расширен с помощью одного или большего числа расширительных устройств (например, с помощью аппаратов или средств для расширения потока), например, турбины 91 и клапана 92, перед его возвращением обратно в основной теплообменник 22 в виде второго расширенного потока 90с.

Смешанный хладагент из основного теплообменника 22 отводят в виде основного выходящего потока 100, который проходит через один или большее количество компрессоров, т.е. через ряд, например, два компрессора 28, 29 для сжатия основного хладагента, показанные на фиг.3, каждый из которых приводится в действие с помощью соответствующего привода 28а, 29а, с использованием после прохождения каждого компрессора охлаждения с помощью внешней среды, что обеспечивается посредством охладителей 32а, 32b, использующих внешнюю среду, известным в уровне техники образом.

В схеме, показанной на фиг.3, может непрерывно контролироваться расход F3 потока 20b тяжелой фракции вместо осуществления непрерывного контроля расхода F1 потока 20 смешанного хладагента после прохождения теплообменников 12а, 12b предварительного охлаждения. Таким путем температура смешанного хладагента в точке Т1а и/или T1b может быть использована для регулирования соотношения между расходом F3 потока 20b тяжелой фракции и/или расходом F2a части охлажденного охлаждающего потока 40b и/или расходом F2b охлажденного охлаждающего потока 40d.

Таким образом, действие, производимое клапанами 14а, 14b, может соответствовать расходу F3 потока тяжелой фракции и одной или более температурам Т1а и T1b потока смешанного хладагента после его охлаждения в теплообменнике 12а предварительного охлаждения и/или втором теплообменнике 12b предварительного охлаждения.

Предпочтительно расходы F2a и F2b регулируют с целью оптимизации режима охлаждения первого и второго теплообменников 12а, 12b предварительного охлаждения и, таким образом, необходимой энергии сжатия компрессора 24 для хладагента предварительного охлаждения, и, в частности, необходимой энергии, подводимой с помощью привода 24а.

Фиг.4 иллюстрирует изменения по времени расхода охлаждающих потоков, показанных на схеме, представленной на фиг.2, в сравнении с сопоставительной схемой, в которой реализуется такой же расход.

Фиг.4 показывает изменение расхода (линия С) потока 10 смешанного хладагента или охлажденного потока 20 смешанного хладагента для обеих упомянутых технологических схем, при этом оба расхода являются зависимыми величинами. В схеме на фиг.2 расход потока 10 смешанного хладагента или охлажденного потока 20 смешанного хладагента может быть увеличен путем открытия, или открытия в большей степени основного клапана 27, соединенного с одним или более вторых теплообменников 22. Основной клапан 27 может быть открыт или в большей степени открыт так, как это желательно для увеличения расхода потока 80 сжиженных углеводородов, или в соответствии с изменением расхода потока 60 углеводородов или по одной или более других причин, известных специалистам в данной области техники, при осуществлении процесса охлаждения, предпочтительно сжижения, или при функционировании оборудования.

В соответствии с увеличением расхода потока 10 смешанного хладагента будет увеличена холодопроизводительность, необходимая в теплообменнике (теплообменниках) 12 предварительного охлаждения с достижением того же уровня охлаждения потока 10 смешанного хладагента при его увеличенном расходе.

На фиг.4 изменение степени открытия основного клапана 27 отображено увеличением расхода по вертикали в начале линии С расхода, которая далее продолжается по времени при более высокой величине расхода (на графической зависимости).

Общепринятый способ обеспечения более высокой холодопроизводительности в теплообменнике (теплообменниках) 12 предварительного охлаждения заключается в открытии или большей степени открытия клапана 14 ступени предварительного охлаждения с тем, чтобы увеличить расход и/или объем расширенного охлаждающего потока (потоков) 40а, поступающего в теплообменник (теплообменники) предварительного охлаждения.

Линия А на фиг.4 показывает изменение расхода расширенного охлаждающего потока 40а по времени в сравнительной схеме, производимое путем регулирования клапана 14 в соответствии с результатами измерений только температуры охлажденного потока 20 смешанного хладагента. Как видно, имеет место явно выраженная чрезмерная ответная реакция клапана, так что величина расхода охлаждающего потока 30 является избыточной относительно требуемой, и необходимо, чтобы указанный избыток расхода затем был ликвидирован перед стабилизацией охлаждающего потока 30 по времени.

Линия В на фиг.4 демонстрирует изменение расхода расширенного охлаждающего потока 40а, основанное на использовании настоящего изобретения, т.е. в том случае, когда клапаном 14 ступени предварительного охлаждения управляют по результатам измерения как температуры, так и расхода охлажденного потока 20 смешанного хладагента, а также расхода охлаждающего потока или более холодного охлаждающего потока 40. Линия В ясно показывает медленное и стабильное увеличение расхода расширенного охлаждающего потока по времени.

Различие между линиями А и В расхода на фиг.4 требует для получения линии А значительно большего потребления энергии. Поэтому более ровная и более постоянная стабильная линия В является явно более эффективной в обеспечении желательной холодопроизводительности теплообменника (теплообменников) 12 предварительного охлаждения, что делает теплообменник (теплообменники) 12 предварительного охлаждения значительно более эффективными во время какого-либо изменения расхода охлажденного потока 20 смешанного хладагента. Настоящее изобретение, кроме того, позволяет быстрее реагировать на изменения расхода охлажденного потока 20 смешанного хладагента и обеспечивает большую точность, производя быстрее изменение холодопроизводительности, которое необходимо осуществить значительно раньше, чем это демонстрирует сравнительная схема.

Предложенный способ включает в себя способ охлаждения потока смешанного хладагента и регулирования клапана, используемый в указанных способах и устройстве.

Специалисту в данной области техники будет ясно, что настоящее изобретение обеспечивает также способ регулирования расширительного устройства, например, клапана для расширения, по меньшей мере, части используемого в теплообменнике охлаждающего потока, включающий, по меньшей мере, следующие стадии:

(a) обеспечение потока смешанного хладагента;

(b) пропускание потока смешанного хладагента через теплообменник для получения охлажденного потока смешанного хладагента;

(c) непрерывный контроль температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;

(d) получение охлаждающего потока смешанного хладагента и непрерывный контроль расхода (F2), по меньшей мере, его части;

(e) расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока через расширительный клапан с получением расширенного охлаждающего потока;

(f) пропускание расширенного охлаждающего потока через один или большее количество теплообменников стадии (b) для охлаждения потока смешанного хладагента;

(g) управление расширительным клапаном для регулирования расхода F2 и температуры Т1, по меньшей мере, части более холодного потока смешанного хладагента.

Кроме того, специалисту будет понятно, что настоящее изобретение обеспечивает также блок управления расширительным устройством для способа и/или устройства, описанного выше, по меньшей мере, включающий:

один или более входов и выходов, предназначенных для приема сигналов измеренных значений температуры (Т1) и расхода (F1) охлажденного потока смешанного хладагента и расхода (F2) охлаждающего потока и для управления расширительным устройством (устройствами).

Предложенные способы и устройства могут увеличить расходы хладагента, проходящего через один или большее количество теплообменников, и повысить эффективность процесса и устройства для охлаждения, предпочтительно сжижения.

Предложенные способы и устройства могут улучшать охлаждение потока смешанного хладагента, протекающего через один или большее количество теплообменников, перед его использованием для сжижения потока углеводородов, например, природного газа.

Предложенные способы и устройства могут уменьшать потребление энергии в способе охлаждения потока смешанного хладагента, используемого, в частности, в способе и устройстве для охлаждения, по усмотрению, сжижения потока углеводородов.

Предложенные способы и устройства могут сократить период времени, необходимый для регулирования расхода хладагента или его перераспределения между контуром хладагента предварительного охлаждения и контуром основного охлаждения при осуществлении процесса охлаждения, по усмотрению, сжижения.

Специалисту в данной области техники будет понятно, что настоящее изобретение может быть осуществлено многими различными путями без выхода за пределы объема приложенных пунктов формулы изобретения.

1. Способ охлаждения потока углеводородов, например, потока природного газа, который включает, по меньшей мере, следующие стадии:
(a) подачи потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент;
(b) пропускания потока смешанного хладагента через один или большее количество теплообменников с получением охлажденного потока смешанного хладагента;
(c) непрерывного контроля температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
(d) обеспечения охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;
(e) непрерывного контроля расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, обеспечиваемого на стадии (d);
(f) расширения, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;
(g) пропускания, по меньшей мере, одного из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков через один или более теплообменников стадии (b) для охлаждения потока смешанного хладагента с получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента;
(h) регулирования расхода (F2) охлаждающего потока, используя расход (F1) и температуру (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
(i) использования охлажденного потока смешанного хладагента для охлаждения потока углеводородов.

2. Способ по п.1, в котором стадия (i) включает:
(i1) пропускание охлажденного потока смешанного хладагента, по меньшей мере, через один теплообменник; и
(i2) пропускание потока углеводородов, по меньшей мере, через один теплообменник с целью его охлаждения с помощью охлажденного потока смешанного хладагента или, по меньшей мере, его части.

3. Способ по п.1, в котором, по меньшей мере, часть охлаждающего потока также пропускают через один или большее количество теплообменников на стадии (b) с получением одного или большего количества более холодных охлаждающих потоков перед его расширением на стадии (f).

4. Способ по п.3, в котором расход (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока непрерывно контролируют, как расход, по меньшей мере, части более холодного охлаждающего потока.

5. Способ по п.1, в котором перед проведением стадии (i) поток углеводородов проходит также, по меньшей мере, через один из теплообменников.

6. Способ по п.1, в котором средний молекулярный вес охлаждающего потока больше, чем средний молекулярный вес потока смешанного хладагента.

7. Способ по п.1, в котором перед проведением стадии (i) охлажденный поток смешанного хладагента разделяют на поток легких фракций и поток тяжелых фракций.

8. Способ по п.7, в котором осуществляют теплообмен потока углеводородов с потоком легких фракций и потоком тяжелых фракций с использованием на стадии (i) охлажденного потока смешанного хладагента для охлаждения потока углеводородов.

9. Способ по п.7, в котором непрерывный контроль расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента включает непрерывный контроль расхода (F3) потока тяжелых фракций.

10. Способ по п.9, в котором поток тяжелых фракций образует, по меньшей мере, часть охлажденного потока смешанного хладагента.

11. Способ по п.1, в котором измеренные значения температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента, а также расхода (F2) охлаждающего потока направляют в блок управления, который управляет процессом расширения на стадии (f).

12. Способ по любому из пп.1-11, в котором перед проведением стадии (i) поток смешанного хладагента пропускают через какое-либо количество теплообменников, от 1 до 6, а расширенный охлаждающий поток из числа одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков стадии (f) пропускают через теплообменник, охлаждающий поток смешанного хладагента.

13. Способ по п.12, в котором температуру (Т1a, T1b) и расход (F1a, F2b) охлажденного потока смешанного хладагента непрерывно контролируют ниже по потоку от каждого из теплообменников.

14. Способ по п.12, в котором поток углеводородов сжижают в основном теплообменнике во время прохождения потока углеводородов, по меньшей мере, через один основной теплообменник с получением потока сжиженных углеводородов, например сжиженного природного газа.

15. Способ по любому из пп.1-11, в котором поток углеводородов сжижают в основном теплообменнике во время прохождения потока углеводородов, по меньшей мере, через один основной теплообменник с получением потока сжиженных углеводородов, например сжиженного природного газа.

16. Устройство для осуществления способа охлаждения потока углеводородов, заявленного в пп.1-14, например потока природного газа, которое включает, по меньшей мере:
средство контроля расхода, предназначенное для непрерывного контроля расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;
одно или большее количество расширительных устройств, предназначенных для расширения, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением тем самым одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;
один или большее количество теплообменников, размещенных для приема и охлаждения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент и поток углеводородов, например поток природного газа, в противотоке, по меньшей мере, с одним из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков, с получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента;
средство контроля температуры и средство контроля расхода, предназначенные для непрерывного контроля температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
блок управления для регулирования расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
по меньшей мере, один основной теплообменник, размещенный ниже по потоку от одного или большего количества указанных теплообменников, предназначенный для приема охлажденного потока смешанного хладагента и для охлаждения потока углеводородов в противотоке с охлажденным потоком смешанного хладагента.

17. Способ охлаждения потока смешанного хладагента, который включает, по меньшей мере, следующие стадии:
(a) обеспечения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент;
(b) пропускание потока смешанного хладагента через один или большее количество теплообменников с получением охлажденного потока смешанного хладагента;
(c) непрерывный контроль температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
(d) обеспечение охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;
(e) непрерывный контроль расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, полученного на стадии (d);
(f) расширение, по меньшей мере, части охлаждающего потока с получением одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков;
(g) пропускание, по меньшей мере, одного из одного или большего количества расширенных охлаждающих потоков через один или большее количество теплообменников стадии (b) с охлаждением потока смешанного хладагента и получением в результате охлажденного потока смешанного хладагента;
(h) регулирование расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные расход (F1) и температуру (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента, при этом поток углеводородов, например поток природного газа, также пропускают, по меньшей мере, через один из теплообменников стадии (b), в котором он охлаждается с получением охлажденного потока углеводородов.

18. Устройство для осуществления способа охлаждения потока смешанного хладагента по п.17, содержащее, по меньшей мере, средство непрерывного контроля расхода (F2), по меньшей мере, части охлаждающего потока, включающего второй смешанный хладагент;
одно или более расширительных устройств для расширения, по меньшей мере, части охлаждающего потока с обеспечением тем самым одного или более расширенных охлаждающих потоков;
один или большее количество теплообменников, размещенных для приема и охлаждения потока смешанного хладагента, включающего первый смешанный хладагент и поток углеводородов, например поток природного газа, в противотоке, по меньшей мере, с одним или большим количеством расширенных охлаждающих потоков с получением тем самым охлажденного потока смешанного хладагента;
средство непрерывного контроля температуры и средство непрерывного контроля расхода, предназначенные для непрерывного контроля температуры (Т1) и расхода (F1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента;
блок управления для регулирования расхода (F2) охлаждающего потока, используя измеренные величины расхода (F1) и температуры (Т1), по меньшей мере, части охлажденного потока смешанного хладагента.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу сжижения газа с высоким содержанием метана, содержащему этапы, при которых создают поток газа; отбирают часть газа из потока для использования в качестве хладагента; сжимают этот хладагент; охлаждают полученный сжатый хладагент охлаждающей текучей средой, имеющей температуру окружающей среды; подвергают охлажденный сжатый хладагент дополнительному охлаждению и расширяют, подают хладагент в зону теплообмена), пропускают поток газа через указанную зону теплообмена для охлаждения по меньшей мере части потока газа путем косвенного теплообмена с расширенным, дополнительно охлажденным хладагентом, тем самым формируя поток охлажденной жидкости.

Изобретение относится к способу бесперебойной работы установки сжижения газа. .

Изобретение относится к области переработки природного газа и может быть использовано для охлаждения и разделения углеводородного потока, например природного газа

Способ предлагает сжижать природный газ, осуществляя следующие стадии: охлаждают природный газ, вводят охлажденный природный газ в колонну для фракционирования таким образом, чтобы разделить газовую фазу, обогащенную метаном, и жидкую фазу, обогащенную соединениями, более тяжелыми, чем этан, извлекают вышеупомянутую жидкую фазу из нижней части колонны для фракционирования и удаляют вышеупомянутую газовую фазу из верхней части колонны разделения, частично сжижают вышеупомянутую газовую фазу таким образом, чтобы получить конденсат и газообразный поток, при этом конденсат возвращают в верхнюю часть колонны для фракционирования в качестве флегмы, сжижают вышеупомянутый газообразный поток, за счет теплообмена при давлении выше 50 бар. Рабочие условия колонны для фракционирования, функционирующей при давлении, находящемся в диапазоне от 40 до 60 бар, выбирают таким образом, чтобы вышеупомянутая жидкая фаза содержала молярное количество метана в интервале от 10% до 150% молярного количества этана, содержащегося в вышеупомянутой жидкой фазе. Использование изобретения позволит повысить эффективность сжижения. 3 ил. 1 табл.

Способ и устройство для охлаждения криогенного теплообменника, в котором применяется программируемый контроллер, принимающий входные сигналы, представляющие сигналы датчиков, характеризующие один или более управляемых параметров в выбранном процессе, и генерирующий командные сигналы для регулировки одного или нескольких регулируемых параметров в выбранном процессе. Программируемый контроллер может выполнять компьютерную программу, составленную для сети, содержащей, по меньшей мере, три модуля. Модули в сети соединены так, что запускающий сигнал, полученный вторым и третьим модулем из этих, по меньшей мере, трех модулей, соответствует коммуникационному сигналу, который генерируется, когда первый модуль из этих, по меньшей мере, трех модулей достиг заданной цели для данного модуля. Использование изобретения обеспечит упрощение управления процессом охлаждения. 4 н. и 18 з.п. ф-лы, 7 ил., 2 табл.

Способ сжижения природного газа с использованием первого и второго потоков азотного хладагента, при котором каждый поток подвергают циклу сжатия, охлаждения, расширения и нагрева, в течение которых первый поток азота расширяют до первого промежуточного давления, а второй поток азота - до второго, более низкого давления, при этом нагрев происходит в одном или более теплообменниках, в которых по меньшей мере один из потоков расширенного азота находится в теплообмене с природным газом, причем по меньшей мере в одном или более теплообменниках первый и второй потоки расширенного азота находятся в теплообмене с природным газом и как с первым, так и со вторым потоком сжатого азота. Сжижение может осуществляться в три этапа: на начальном этапе первый поток нагретого расширенного азота и второй поток нагретого расширенного азота используют для охлаждения природного газа; на промежуточном этапе первый поток сжатого азота расширяют до промежуточного давления и используют для охлаждения природного газа; и на конечном этапе второй поток сжатого азота расширяют до низкого давления и используют для охлаждения природного газа. Использование изобретения позволит осуществлять полное сжижение природного газа без использования углеводородов. 4 н. и 12 з.п. ф-лы, 2 ил.

Установка для сжижения углеводородов содержит систему 12 для извлечения газоконденсатной жидкости (ГКЖ), контур 42 с основным хладагентом и контур 100 с первым хладагентом, устройство 52 для снижения давления и размещенный после него газожидкостный сепаратор 62. Контур 42 с основным хладагентом содержит, по меньшей мере, один или большее число компрессоров для основного хладагента, а контур с первым хладагентом содержит один или большее число компрессоров для первого хладагента. Исходный поток 10 углеводородов пропускают через систему 12 для извлечения ГКЖ для получения головного потока 20, богатого метаном, который последовательно охлаждают и сжижают с помощью контуров с первым и вторым хладагентами. Давление сжиженного потока уменьшают, и полученный в результате поток 60 смешанной фазы пропускают через конечный газожидкостный сепаратор 62 для получения конечного газового потока 70 и потока 80 сжиженного углеводородного продукта. Мощность нагрузки одного или большего числа компрессоров для основного хладагента и одного или большего числа компрессоров для первого хладагента увеличивают до их максимальной нагрузки посредством регулирования температуры сжиженного потока для изменения количества конечного газового потока и посредством регулирования количества конечного газового потока, который подают в головной поток 20, богатый метаном с помощью рециркуляционного потока 90b. Техническим результатом является улучшение отделения углеводородов С2+. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 4 ил., 1 табл.

Предложен поток холодильного агента (10) при давлении холодильного агента, который пропускают по меньшей мере через три теплообменных этапа (12, 14, 16, 18), работающих при различных уровнях давления. Углеводородный поток (20) пропускают по меньшей мере через два этапа теплообмена, чтобы получить охлажденный углеводородный поток (30). Часть потока холодильного агента (10) расширяется и испаряется на каждом этапе теплообмена (12, 14, 16, 18) до другого давления, с получением первого потока (40) испарившегося холодильного агента при первом давлении выпаривания, и по меньшей мере двух других потоков (50, 60, 70) испарившегося холодильного агента при давлении выпаривания ниже, чем первое давление выпаривания. Первый поток (40) испарившегося холодильного агента подвергают сжатию на стадии (22) компримирования с наивысшим давлением компрессора, с получением по меньшей мере части потока (10) холодильного агента при давлении холодильного агента, а другие потоки (50, 60, 70) испарившегося холодильного агента подвергают сжатию по меньшей мере на двух параллельных стадиях (24, 26, 28) компримирования с пониженным давлением с получением двух или больше частично сжатых потоков холодильного агента (50a, 63a, 70a), причем все частично сжатые потоки холодильного агента (50a, 60a, 70a) пропускают через стадию (22) компримирования с наивысшим давлением. Использование изобретения позволит повысить технологическую гибкость при согласовании общего рабочего цикла охлаждения в зависимости от требуемого режима компрессора. 4 н. и 14 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл.

Установка для получения сжиженного природного газа использует улучшенную систему регенерации азота, которая концентрирует все количество азота в потоке исходных материалов в установке регенерации азота, для повышения эффективности разделения установки регенерации азота. В одном из вариантов осуществления, система регенерации азота содержит емкость для многоступенчатого разделения, действующую для выделения азота из охлажденного потока природного газа. По меньшей мере, часть полученного потока, содержащего азот, покидающего емкость для многоступенчатого разделения, может использоваться в качестве хладоагента, перерабатываться в установке регенерации азота и/или использоваться в качестве топливного газа для установки для получения сжиженного природного газа. 3 н. и 31 з.п. ф-лы, 4 ил.
Наверх