Среднеуглеродистая хромомолибденовая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием


 


Владельцы патента RU 2470086:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) (RU)

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к получению сталей с особыми технологическими свойствами, применяемых в серийном и массовом производстве ответственных деталей машин. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: углерод 0,27-0,33, кремний 0,17-0,37, марганец 0,40-0,70, хром 0,80-1,10, молибден 0,15-0,25, олово 0,05-0,30, железо и примеси остальное. В качестве примесей сталь может содержать, мас.%: серу не более 0,025, фосфор не более 0,025, никель не более 0,25. Отношение содержания олова к содержанию никеля находится в пределах от 0,24 до 6. Повышается обрабатываемость стали резанием и увеличивается производительность процесса ее горячей обработки давлением при сохранении требуемых механических свойств металла, а также улучшается экологическая обстановка производства за счет снижения агрессивности вредных выбросов в окружающую атмосферу ввиду отсутствия в составе высокотоксичных компонентов. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 12 пр.

 

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к получению сталей с особыми технологическими свойствами, применяемых в серийном и массовом производстве ответственных деталей машин.

Из уровня техники известна сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием (патент JP 1047839, опубл. 22.02.1989, МПК C22C 38/60), содержащая углерод, кремний, марганец, медь, олово и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:

- углерод - 0,06-0,60;

- кремний - 0,01-0,50;

- марганец - 0,30-2,00;

- медь - 0,05-0,30;

- олово - 0-0,015;

- железо - основа.

Кроме того, в состав стали могут входить, мас.%:

- хром - не более 2,00;

- молибден - не более 1,00;

- сера - не более 0,035;

- фосфор - не более 0,035;

- никель - не более 5,00.

Микроструктура указанной стали характеризуется концентрацией олова в твердом растворе, что способствует повышению хрупкости ферритной составляющей металла в процессе его механической обработки. Также она содержит сульфидные включения марганца, увеличивающие срок службы резцов токарного оборудования за счет снижения их износа в результате образования смазки и предотвращения налипания частиц обрабатываемого материала на режущую кромку лезвийного инструмента. Известная сталь имеет следующие недостатки:

- отсутствуют сведения о содержании серы и фосфора, при котором достигается наилучшее сочетание высокой обрабатываемости стали резанием и ее повышенной горячей деформируемости при условии сохранения комплекса заданных механических свойств продукции;

- при высоком остаточном содержании никеля не указано его наиболее благоприятное значение, что весьма важно, поскольку с увеличением концентрации данного элемента возрастает вероятность уменьшения производительности процесса пластического деформирования вследствие образования в стали интерметаллидных соединений с оловом, выделяющихся на границах зерен и ослабляющих связь между кристаллитами в ходе горячей обработки металла давлением;

- химический состав не обеспечивает необходимой обрабатываемости, требующейся для осуществления высокоскоростной механической обработки стали на современном металлорежущем оборудовании.

Кроме того, известна среднеуглеродистая хромомолибденовая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием АС30ХМ (ГОСТ 1414-75. Прокат из конструкционной стали высокой обрабатываемости резанием. Технические условия (Переиздание, с Изменениями №1, 2, 3, с Поправками). - Введ. 1977-01-01. - М.: Изд-во стандартов), содержащая углерод, кремний, марганец, хром, молибден, свинец и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:

- углерод - 0,27-0,33;

- кремний - 0,17-0,37;

- марганец - 0,40-0,70;

- хром - 0,80-1,10;

- молибден - 0,15-0,25;

- свинец - 0,15-0,30;

- железо - основа.

Кроме того, сталь в качестве примесей может дополнительно содержать, мас.%:

- серу - не более 0,035;

- фосфор - не более 0,035;

- медь - не более 0,30;

- никель - не более 0,30.

К недостаткам данной стали можно отнести следующее:

- сера и фосфор, способствующие улучшению показателей обрабатываемости стали, в случае ее легирования свинцом не оказывают существенного влияния на процесс механического резания, а увеличение их содержания выше значений, обеспечивающих получение высококачественной стали, нецелесообразно в связи с аккумулятивным негативным воздействием указанных элементов на механические свойства металлопродукции;

- не указано оптимальное остаточное содержание никеля, позволяющее избежать ухудшения горячей деформируемости стали, которое связано с уменьшением растворимости свинца в железной матрице в результате повышения концентрации данной примеси;

- очевидная бесперспективность дальнейшего улучшения обрабатываемости стали путем увеличения содержания свинца больше регламентированных значений, поскольку превышение его предельной растворимости в железе приводит к ухудшению механических характеристик и росту их анизотропии, а также способствует усилению красноломкости поверхностного слоя в процессе горячей обработки металла давлением;

- неравномерное распределение свинца в теле слитка вследствие его большой физической плотности и высокой упругости пара, что затрудняет гарантированное получение требуемых свойств стали от плавки к плавке и обусловливает понижение выхода годного металла, а следовательно, и производительности процесса обработки давлением из-за образования дефектов в местах наибольшего скопления данного элемента;

- во время горячего пластического деформирования стали, содержащей свинец, происходит его диффузия на поверхность заготовки, что приводит к образованию в указанной области капиллярного слоя, ухудшающего условия захвата валками полосы металла вследствие уменьшения коэффициента трения, и снижению производительности прокатного оборудования;

- свинец крайне токсичен и согласно установленным на сегодняшний день гигиеническим нормативам относится к наивысшему 1 классу опасности, поэтому в черной металлургии все отчетливее прослеживается тенденция по отказу от его применения вследствие серьезного ухудшения экологии окружающей среды.

Данная сталь, как наиболее схожая по химическому составу и механическим свойствам, принята за ближайший аналог.

Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является повышение обрабатываемости стали резанием и увеличение производительности процесса ее горячей обработки давлением при сохранении требуемых механических характеристик металла, а также улучшение экологической обстановки производства за счет снижения агрессивности вредных выбросов в окружающую атмосферу ввиду полного исключения из состава материала высокотоксичных компонентов.

Техническое решение поставленной задачи достигается за счет того, что предлагаемая сталь в своем составе в качестве элемента, улучшающего обрабатываемость резанием, содержит олово при следующем соотношении компонентов, мас.%:

- углерод - 0,27-0,33;

- кремний - 0,17-0,37;

- марганец - 0,40-0,70;

- хром - 0,80-1,10;

- молибден - 0,15-0,25;

- олово - 0,05-0,30;

- железо - основа.

Кроме того, в качестве примесей сталь дополнительно может содержать, мас.%:

- серу - не более 0,025;

- фосфор - не более 0,025;

- медь - не более 0,30;

- никель - не более 0,25.

При этом отношение содержания олова к содержанию никеля находится в пределах от 0,24 до 6.

Применение олова для дополнительного легирования стали с целью улучшения ее обрабатываемости резанием имеет целый ряд преимуществ.

Во-первых, данный элемент автономно выделяется на границах зерен, вызывая при токарной обработке разрушение поверхностных слоев металла по межкристаллитному механизму, и не ослабляет положительное влияние на результаты процесса со стороны фосфора и включений сульфида марганца. В сочетании с оптимальным содержанием в стали серы и фосфора это приводит к улучшению ее обрабатываемости резанием на 13% при сохранении требуемых механических свойств.

Во-вторых, олово равномерно распределяется по сечению слитка, что обусловлено его плотностью, сопоставимой с плотностью жидкой стали и низкой упругостью пара. В сочетании с оптимальным содержанием никеля и при регламентации соотношения концентраций данных элементов это позволяет избежать потерь металла во время высокотемпературной деформации и тем самым увеличить его выход годного, повысив производительность третьего передела.

В-третьих, для олова не характерно явление его массопереноса в зону контакта валков с полосой стали, что улучшает их сцепление и приводит к сокращению времени простоя оборудования, связанного с переналадкой прокатного стана, увеличивая производительность обработки давлением.

В-четвертых, применение олова способствует решению экологических проблем, имеющих место при производстве автоматных сталей. Это связано с тем, что в отличие от свинца, принадлежащего к 1 классу опасности, и содержание которого в атмосфере цеха ограничено среднесменной предельно допустимой концентрацией (ПДК), равной 0,05 мг/м3, для элементарного олова на сегодняшний день значения ПДК и ориентировочно безопасного уровня воздействия (ОБУВ) в воздухе рабочей зоны не установлены.

Вместе с тем при производстве стали олово не формирует каких-либо токсичных соединений, так как обладает меньшим по сравнению с железом химическим сродством к кислороду и потому не окисляется в процессе выплавки. Также исключена возможность испарения олова, поскольку этот элемент имеет высокую температуру кипения, значительно превышающую рабочие температуры сталеплавильных процессов, и низкую упругость пара. Таким образом, в отличие от свинца олово ни при каких существующих условиях выплавки стали не образует вредных газо- и пылевидных выбросов.

Перечисленные достоинства олова являются свидетельством целесообразности его применения в качестве альтернативы свинцу как легирующему компоненту, улучшающему обрабатываемость стали резанием.

Сущность изобретения - выявление оптимального содержания олова, серы, фосфора и никеля, при котором достигается наилучшее сочетание высокой обрабатываемости стали резанием и повышение производительности процесса ее обработки давлением при условии сохранения требуемых значений механических свойств.

В результате проведенных исследований установлено следующее:

- при содержании олова меньше нижнего предела не удается достигнуть требуемого высокого уровня обрабатываемости стали резанием;

- при условии содержания олова по нижнему пределу обрабатываемость предлагаемой стали сопоставима с обрабатываемостью металла аналогичной свинецсодержащей марки;

- увеличение содержания олова, серы и фосфора в стали выше указанных значений приводит к ухудшению ее механических характеристик;

- превышение заявленного содержания никеля, также как и несоблюдение соотношения концентраций олова и никеля в стали отрицательно сказывается на ее технологических свойствах;

- при содержании олова, серы, фосфора и никеля в заявленных пределах уровень обрабатываемости предложенной стали на 13% превышает величину обрабатываемости свинецсодержащего аналога, а производительность процесса горячей обработки давлением увеличивается на 10%; наряду с этим сталь сохраняет свои высокие механические характеристики, а ее получение характеризуется пониженной загрязненностью воздуха рабочей зоны и более безопасными условиями труда производственного персонала.

Испытания по определению обрабатываемости стали и эффективности горячей обработки металла давлением проводили на технической базе ГОУ ВПО «Южно-Уральский государственный университет».

Эффективность токарной обработки оценивалась по изменению стойкости инструментального материала при заданной скорости резания заготовок. В качестве критерия для оценки обрабатываемости стали было установлено значение приведенной стойкости, выраженное величиной износа режущего инструмента по задней поверхности при обработке одной детали.

Производительность процесса обработки давлением оценивалась по значению выхода годного металла, определяемого соотношением количества бездефектных заготовок к общему количеству деформированных слитков.

В качестве базового уровня приняты обрабатываемость резанием и производительность обработки давлением среднеуглеродистой хромомолибденовой стали АС30ХМ, произведенной в соответствии с требованиями ГОСТ 1414-75.

Химический состав известной стали марки АС30ХМ, принятой за ближайший аналог, и предлагаемой стали приведен в таблице 1.

Таблица 1
Химический состав сталей
Сталь № пр. Содержание компонента, мас.%
C Si Mn S P Cr Mo Ni Cu Sn
АС30ХМ ГОСТ 1414-75 1 0,27
0,33
0,17
0,37
0,40
0,70
н.б.
0,035
н.б.
0,035
0,80
1,10
0,15
0,25
н.б.
0,30
н.б.
0,30
-
Предлагае мая 2 0,30 0,32 0,56 0,032 0,034 0,94 0,19 0,22 0,20 0,29
3 0,29 0,21 0,46 0,021 0,023 0,86 0,18 0,26 0,29 0,28
4 0,32 0,34 0,51 0,019 0,016 1,03 0,20 0,15 0,11 0,02
5 0,30 0,31 0,57 0,014 0,018 0,90 0,18 0,04 0,08 0,05
6 0,28 0,26 0,49 0,025 0,025 0,89 0,17 0,25 0,14 0,30
7 0,31 0,28 0,61 0,012 0,020 0,96 0,17 0,23 0,16 0,32
8 0,32 0,35 0,56 0,011 0,017 1,05 0,20 0,21 0,12 0,05
9 0,31 0,32 0,58 0,018 0,015 0,91 0,17 0,25 0,14 0,06
10 0,29 0,26 0,50 0,019 0,021 0,98 0,21 0,05 0,09 0,30
11 0,31 0,33 0,44 0,024 0,022 0,96 0,15 0,04 0,10 0,27
12 0,28 0,25 0,49 0,008 0,016 0,89 0,17 0,18 0,06 0,25

Прочностные и пластические характеристики сравниваемых сталей в деформированном и термически обработанном состоянии (после закалки и отпуска), а также измеренный уровень механической обрабатываемости и аппроксимированная производительность процесса горячего пластического деформирования представлены в таблице 2.

Таблица 2
Механические и технологические свойства сталей
Сталь № пр. Временное сопротивление σв, МПа Предел текучести σ0,2, МПа Относительное удлинение δ,% Ударная вязкость KCU, Дж/см2 Производительность обработки давлением Обрабатываемость резанием
АС30ХМ ГОСТ 1414-75 1 не менее 880 не менее 735 не менее 12,0 не менее 98 1,00 1,00
Предлагаемая 2 1129 1016 10,2 78 Оценка не проводилась
3 1126 1009 12,0 99 0,91 1,14
4 990 823 14,2 118 1,20 0,88
5 1075 951 13,6 114 1,17 1,00
6 1130 1021 12,0 98 1,02 1,14
7 1137 1024 11,0 86 Оценка не проводилась
8 1094 980 13,4 112 1,15 0,99
9 1081 969 13,2 112 1,14 1,00
10 1131 1019 12,2 103 1,00 1,15
11 1123 1011 12,0 102 0,97 1,14
12 1120 1002 12,8 105 1,10 1,13

Пример 1. Известная среднеуглеродистая хромомолибденовая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием АС30ХМ. Уровень механической обрабатываемости и производительность горячей обработки давлением приняты в качестве базовых значений для сравнения. В ходе процессов производства стали отмечено выделение в окружающую атмосферу чрезвычайно токсичных паров свинца.

Пример 2. Содержание серы и фосфора больше заявленных значений. Механические характеристики металла не соответствуют требованиям ГОСТа. Оценка эффективности токарной обработки стали и производительности процесса ее горячего деформирования не проводилась.

Пример 3. Содержание никеля больше верхнего предела. Уменьшается производительность горячей обработки металла давлением.

Пример 4. Содержание олова меньше нижнего предела. Уровень обрабатываемости предложенной стали ниже, чем у известного аналога.

Пример 5. Содержание олова в стали находится на уровне нижней границы заявленного диапазона. Обрабатываемость предложенной стали резанием сопоставима с механической обрабатываемостью ее аналога.

Пример 6. Содержание серы, фосфора, никеля и олова находится на уровне верхней границы заявленных диапазонов. Показатели механических свойств металла соответствуют минимальным предельно допустимым значениям, установленным ГОСТом для свинецсодержащего аналога.

Пример 7. Содержание олова больше верхнего предела. Значения механических свойств металла выходят за рамки, установленные ГОСТом. Исследование технологических свойств предлагаемой стали не проводилось.

Пример 8. Соотношение между содержанием олова и никеля выходит за нижнюю регламентированную границу. Начинает ухудшаться механическая обрабатываемость стали.

Пример 9. Соотношение между содержанием олова и никеля находится на уровне нижнего предела из указанного диапазона. Уровень обрабатываемости предложенной стали сопоставим с обрабатываемостью известного аналога.

Пример 10. Соотношение между содержанием олова и никеля имеет значение, соответствующее верхнему заявленному пределу. Обрабатываемость резанием имеет максимальное значение, однако при этом не наблюдается повышения эффективности процесса горячего пластического деформирования стали.

Пример 11. Соотношение между содержанием олова и никеля выходит за верхнюю установленную границу. Понижается производительность обработки металла давлением.

Пример 12. Содержание всех элементов находится в заявленных пределах. Комплекс технологических свойств среднеуглеродистой хромомолибденовой стали имеет оптимальный характер. Показатель обрабатываемости резанием при сохранении механических характеристик металла на 13% выше, чем у известного аналога, а производительность горячей обработки давлением возрастает на 10%. Вместе с тем существенно уменьшается загрязненность воздуха рабочей зоны.

Таким образом, более высокий уровень обрабатываемости резанием предлагаемой стали и увеличение производительности процесса горячей обработки давлением в совокупности с сохранением комплекса требуемых механических свойств металла и улучшением экологии металлургического производства позволяет рекомендовать ее для промышленного применения.

1. Среднеуглеродистая хромомолибденовая сталь с улучшенной обрабатываемостью резанием, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, молибден и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит олово при следующем соотношении компонентов, мас.%:

углерод 0,27-0,33
кремний 0,17-0,37
марганец 0,40-0,70
хром 0,80-1,10
молибден 0,15-0,25
олово 0,05-0,30
железо основа

2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что в ней дополнительно ограничено содержание вредных примесей, мас.%: серы - не более 0,025, фосфора - не более 0,025, никеля - не более 0,25.

3. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что отношение содержания олова к содержанию никеля находится в пределах от 0,24 до 6.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству трубной заготовки диаметром от 90 до 110 мм. .
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству круглого сортового проката. .
Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию конструкционных ферритных коррозионно-стойких сталей, предназначенных для изготовления технологического оборудования, эксплуатирующегося в средах, вызывающих общую и питтинговую коррозию.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составам ферритных коррозионно-стойких сталей, предназначенных для изготовления технологического оборудования, работающего в различных агрессивных средах, преимущественно вызывающих появление локальных видов коррозии.
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к составам сталей, которые могут быть использованы в машиностроении. .

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению ковкой стали, обладающей прекрасной деформируемостью при ковке. .
Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству стальных листов бронезащитного назначения для средств индивидуальной защиты, легкобронированных боевых машин, летательных аппаратов, бронированных сооружений и строительных бронезащитных конструкций.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству аустенитной стали, используемой для изготовления изделий для надземного или подземного строительства.

Изобретение относится к способу изготовления полуфабриката, в частности стальной ленты с двухфазной структурой и с пределом прочности на растяжение от 500 до 1000 МПа
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству горячекатаного сортового проката в прутках диаметром 210 мм, который может быть использован для получения изделий, работающих с высокими механическими нагрузками в нефтедобыче
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству горячекатаного сортового проката в прутках диаметром 210 мм, который может быть использован в нефтедобыче для получения изделий, работающих с высокими механическими нагрузками

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению бейнитной стали, используемой для изготовления, в частности, брони

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству двухслойного стального листового проката толщиной 4-20 мм для бронезащитных конструкций с классом защиты не ниже 6a по ГОСТ P5 0963-96 для легкобронированных боевых машин, летательных аппаратов, бронированных сооружений. Для повышения броневой стойкости получают фронтальную и тыльную листовые заготовки, нагревают их до температуры 1100-1240°C и выдерживают не менее 2 ч и соединяют посредством сварки взрывом, затем проводят горячую прокатку с суммарным относительным обжатием по толщине не менее 60% с температурой конца прокатки 860-980°C и с этой температуры закаливают. После закалки проводят отпуск при температуре 150-190°C, при этом фронтальный слой выполняют из стали следующего химического состава, мас.%: 0,3-0,7 C, 0,5-1,3 Si, 0,4-0,7 Mn, 3,0-7,0 Cr, 0,1-0,7 Ni, 1,0-1,6 Mo, 0,3-0,6 V, не более 5,0 Co, Fe и примеси - остальное, а тыльный слой выполняют из стали следующего состава, мас.%: 0,2-0,4 C; 0,1-0,3 Si; 0,2-0,7 Mn; 1,5-2,5 Cr; 3,0-6,0 Ni; 0,3-0,5 Mo; не более 4,0 Co; Fe и примеси - остальное. 2 табл.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению шестерней для приводных поездных систем, используемых для передачи высокого крутящего момента. Шестерня изготовлена из стали, имеющей следующий химический состав, мас.%: С: 0,1-0,40; Si: 0,35-3,0; Mn: 0,1-3,0; Cr: менее 0,2; Мо:0,1 или менее; P: 0,03 или менее; S: 0,15 или менее; Al: 0,05 или менее; N: 0,03 или менее; Fe и неизбежные примеси остальное. Шестерню подвергают науглероживанию для формирования науглероженного слоя на поверхности при низкой концентрации кислорода, охлаждению при низкой скорости охлаждения и закаливанию путем нагрева высокой плотностью энергии для аустенизации зоны, лежащей над сердцевинной частью и зубчатыми частями без аустенизации сердцевинной части, и быстрого охлаждения шестерни из такого состояния. Части поверхностного слоя зубчатых частей и зубчатая корневая часть являются частями с науглероженным слоем, остальная часть зубчатых частей и часть дисковой части, лежащая ниже науглероженного слоя, является частями с закаленным слоем, а зона дисковой части, лежащая глубже закаленного слоя, является зоной с незакаленным слоем. Получаемые шестерни имеют высокую твердость поверхностных и глубинных слоев без ее неоднородности, а также высокую точность формы. 2 н. и 12 з.п.ф-лы., 11 ил., 4 табл., 1 пр.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению сталей с особыми технологическими свойствами, применяющихся для изготовления ответственных деталей машин. Сталь содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: углерод 0,34-0,40, кремний 0,17-,37, марганец 0,60-0,90, хром 0,80-1,10, молибден 0,15-0,25, олово 0,05-0,30, железо и примеси - остальное. В качестве примесей сталь содержит, мас.%: серу - не более 0,025, фосфор - не более 0,025, медь - не более 0,30, никель - не более 0,20. Отношение содержания никеля к содержанию меди находится в пределах от 1 до 4. Повышается обрабатываемость стали резанием и увеличивается производительность процесса ее горячей обработки давлением при сохранении требуемых механических свойств металла. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 12 пр.

Высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованный погружением стальной лист, высокопрочный с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженный оцинкованный погружением стальной лист, способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности оцинкованного погружением стального листа и способ изготовления высокопрочного с низким отношением предела текучести к пределу прочности отожженного оцинкованного погружением стального листа // 2530199
Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному оцинкованному погружением стальному листу, используемому в автомобилестроении. Лист выполнен из стали, содержащей в мас.%: 0,03-0,20 С, 1,0 или менее Si, от более 1,5 до 3,0 Mn, 0,10 или менее P, 0,05 или менее S, 0,10 или менее Al, 0,010 или менее N, 0,5 или менее Cr и 0,01-0,50 Мо и остальное Fe с неизбежными примесями. Микроструктура листа содержит феррит и вторичную фазу. Доля площади феррита составляет 50% или более, а доля площади вторичной фазы, включающей мартенсит, составляет 7-25%. Средний размер кристаллического зерна мартенсита составляет 1-8 мкм. Лист имеет отношение предела текучести к пределу прочности, составляющее 0,7 или менее, высокую формуемость и свойства покрытия. 6 н. и 4 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к стальному листу, используемому для горячей штамповки. Лист выполнен из стали, имеющей следующий химический состав, мас.%: C: 0,05-0,40, Si: 0,001-0,02, Mn: 0,1-3, Al: 0,0002-0,005, Ti: 0,0005-0,01, O: 0,003-0,03, один или оба из Cr и Mo в сумме 0,005-2, остальное Fe и неизбежные примеси. Средний диаметр частиц композитных оксидов на основе Fe-Mn, распределенных в стальном листе, составляет от 0,1 до 15 мкм. Обеспечиваются высокие прочность и сопротивление замедленному разрушению детали после горячей штамповки. 3 н. и 6 з.п. ф-лы, 8 ил., 8 табл., 2 пр.

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к получению сталей, применяемых в серийном и массовом производстве ответственных деталей машин. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: углерод 0,34-0,40, кремний 0,17-0,37, марганец 0,60-0,90, хром 0,80-1,10, молибден 0,15-0,25, висмут 0,08-0,13, кальций 0,002-0,003, алюминий 0,005-0,015, железо - основа. В качестве примесей сталь содержит, мас.%: сера не более 0,025, фосфор не более 0,025, никель не более 0,25, медь не более 0,25. Отношение содержания кальция к содержанию алюминия составляет от 0,20 до 0,40. Повышается обрабатываемость стали резанием при сохранении требуемых механических свойств металла, а также улучшается экологическая обстановка производства за счет снижения агрессивности вредных выбросов в окружающую атмосферу высокотоксичных компонентов. 2 з.п. ф-лы, 2 табл., 11 пр.
Наверх