Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией



Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией
Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты азеотропной дистилляцией

 


Владельцы патента RU 2472770:

Эвоник Рем ГмбХ (DE)

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, который включает следующие стадии: i) предоставление ацетонциангидрина, ii) реализацию контакта ацетонциангидрина с неорганической кислотой, сопровождаемую образованием метакриламида, iii) реализацию контакта метакриламида со спиртом в реакторе в присутствии неорганической кислоты при температуре от 100 до 140°С, сопровождаемую образованием сложного алкилового эфира метакриловой кислоты, iv) непрерывное выведение по меньшей мере части сложного алкилового эфира метакриловой кислоты из реактора в дистилляционную колонну в виде потока вторичных паров, причем указанное выведение осуществляют путем подачи в реактор содержащего водяной пар выводящего потока. Изобретение также относится к устройству для получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, включающему следующие элементы, последовательно соединенные друг с другом с флюидальной проводимостью: установку для получения ацетонциангидрина, установку для получения метакриламида, установку для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты, при необходимости, установку для очистки сложного алкилового эфира метакриловой кислоты, причем установка для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты последовательно включает по меньшей мере один реактор и по меньшей мере одну дистилляционную колонну; а также к способу получения полимеров, по меньшей мере частично основанных на сложных алкиловых эфирах метакриловой кислоты, включающему получение сложного эфира метакриловой кислоты вышеуказанным способом. 4 н. и 14 з.п. ф-лы, 9 ил.

 

Настоящее изобретение относится к способу получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, устройству для их получения, способу получения полимеров, по меньшей мере частично основанных на сложных алкиловых эфирах метакриловой кислоты, применению в химических продуктах сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, которые могут быть получены предлагаемым в изобретении способом, а также к химическим продуктам на основе сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, которые могут быть получены предлагаемым в изобретении способом.

Способы получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, прежде всего метилметакрилата, известны из уровня техники. Так, например, из европейской заявки на патент ЕР 0561264 А2 известен способ получения метилметакрилата, в соответствии с которым метакриламид-сульфат в качестве исходного соединения для синтеза метилметакрилата получают реализуемой при высоких температурах реакцией переноса. К недостаткам данного способа помимо значительного расхода энергии, обусловленного необходимостью использования высоких температур, в общем случае относится сильное термическое воздействие на склонные к полимеризации метилметакрилат и исходные продукты для его получения.

С учетом вышеизложенного в основу настоящего изобретения была положена общая задача преодолеть указанные недостатки уровня техники.

Первоочередная задача настоящего изобретения состояла в экономичном получении сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты с высокими выходами в особенно щадящих условиях.

Другая задача настоящего изобретения состояла в получении сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты при максимально ограниченном применении других химикатов помимо соответствующих эдуктов, поскольку присутствие подобных химикатов в целевых сложных алкиловых эфирах, как правило, является нежелательным из-за необходимости осуществления дорогостоящих операций их очистки, что в особенности относится к их применению для синтеза полимеров, находящих применение в медицинской технике.

Другая задача настоящего изобретения состояла в сокращении периодов простоя применяемых для получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты установок, в первую очередь обусловленных необходимостью удаления полимеров, образующихся в результате нежелательного контакта узлов этих установок со сложными алкиловыми эфирами метакриловой кислоты.

Задача настоящего изобретения состояла также в том, чтобы предложить улучшенное устройство, позволяющее в щадящем режиме получать сложные алкиловые эфиры метакриловой кислоты с максимально кратковременными периодами простоя, а следовательно, с максимальной экономической эффективностью.

Кроме того, задачей настоящего изобретения явилось обеспечение возможности получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты при максимально низких затратах на их переработку и очистку.

Решение указанных выше задач приведено в соответствующих пунктах формулы изобретения, в зависимых пунктах которой представлены предпочтительные варианты осуществления изобретения.

Таким образом, объектом настоящего изобретения является способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, включающий следующие стадии:

i) предоставление ацетонциангидрина,

ii) реализацию контакта ацетонциангидрина с неорганической кислотой, сопровождаемую образованием метакриламида,

iii) реализацию контакта метакриламида со спиртом в реакторе в присутствии неорганической кислоты, сопровождаемую образованием сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,

iv) непрерывное выведение по меньшей мере части сложного алкилового эфира метакриловой кислоты из реактора в дистилляционную колонну в виде потока вторичных паров, осуществляемое путем подачи в реактор содержащего водяной пар выводящего потока.

В качестве выводящего потока в принципе можно использовать любые известные и пригодные с точки зрения специалистов потоки, содержащие водяной пар. Выводящий поток может состоять только из водяного пара, соответственно воды, или помимо водяного пара может включать другие газы, например, азот или воздух. Выводящий поток в общем случае предпочтительно содержит по меньшей мере 40 об.%, предпочтительно по меньшей мере 60 об.% и особенно предпочтительно по меньшей мере 85 об.% водяного пара соответственно в пересчете на выводящий поток. Выводящий поток может обладать температурой от около 90 до около 180°С, преимущественно от около 100 до около 160°С, предпочтительно от около 100 до около 140°С и особенно предпочтительно от около 105 до около 135°С. Кроме того, может быть предпочтительной подача в реактор выводящего потока, давление которого превышает давление в реакторе. В общем случае давление подаваемого в реактор выводящего потока превышает давление в реакторе по меньшей мере в 1,01 раза, предпочтительно по меньшей мере в 1,2 раза и особенно предпочтительно по меньшей меньшей мере в два раза. Давление подаваемого в реактор выводящего потока преимущественно находится в примерном интервале от около 1 до около 8 бар, предпочтительно от около 1 до около 5 бар и особенно предпочтительно от около 1,5 до около 3 бар.

Под непрерывным выведением целевого продукта из реактора согласно изобретению подразумевают выведение, которое осуществляют не порциями, а непрерывно в течение длительного промежутка времени, нередко составляющего по меньшей мере один час, предпочтительно по меньшей мере 24 часа и особенно предпочтительно по меньшей мере 7 дней. В непрерывном режиме реализуют не только стадию iv предлагаемого в изобретении способа. В непрерывном режиме реализуют и другие стадии способа, причем предпочтительным является непрерывное осуществление стадий ii и iv, особенно предпочтительно стадий ii-iv, и, кроме того, в непрерывном режиме предпочтительно осуществляют стадии способа i-iv.

В качестве реакторов в принципе можно использовать любые известные и пригодные с точки зрения специалистов резервуары. Нагревание реакторов, часто осуществляемое путем нагревания их стенок, осуществляют таким образом, чтобы температура внутри них находилась в примерном интервале от около 70 до около 180°С, предпочтительно от около 90 до около 150°С и особенно предпочтительно от около 95 до около 145°С. Реакторы, соответственно их содержимое, можно нагревать также посредством выводящего потока.

Спирт, применяемый для реализуемого согласно изобретению получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, предпочтительно вводят в нижнюю часть реактора, нередко через его днище. Под нижней частью реактора, как правило, подразумевают нижнюю половину его внутреннего объема. Спирт предпочтительно вводят через пористое тело. Подобное введение спирта способствует более эффективному перемешиванию находящейся в реакторе реакционной смеси. Благодаря подобному введению спирта часто отпадает необходимость в дополнительном оснащении реактора снабженной приводом мешалкой. В качестве пористых тел в общем случае можно использовать известные специалистам, пригодные для указанной цели пористые тела, такие как диафрагмы или вспененные материалы из стекла или металла. Пористые тела, а также все внутренние детали реактора предпочтительно выполнены из особо кислотостойкого материала. Последний должен обладать стойкостью по отношению к применяемым в соответствии с предлагаемым в изобретении способом неорганическим кислотам, которыми предпочтительно являются концентрированные кислоты, такие как концентрированная серная кислота. В качестве пористых тел можно применять также перфорированные трубы, геометрические параметры которых, а также размеры и положение предусматриваемых в них отверстий определяются требуемыми формой и плотностью создаваемых ими пузырьков. В общем случае размер отверстий находится в примерном интервале от около 0,01 до около 50 мм, предпочтительно от около 0,1 до около 25 мм и особенно предпочтительно от около 0,5 до 10 мм.

Согласно другому варианту осуществления предлагаемого в изобретении способа спирт можно вводить также в верхнюю часть реактора. Подобное введение спирта предпочтительно осуществляют путем его разбрызгивания, распыления или подачи через форсунки, причем спирт предпочтительно стекает по внутренним стенкам парового пространства реактора, смывая прилипающие к ним сложные эфиры метакриловой кислоты, а следовательно, предотвращая нежелательную полимеризацию. Для подачи спирта в верхнюю часть реактора особенно пригодны находящиеся ниже крышки реактора распылительные кольца.

Кроме того, рабочие условия в дистилляционной колонне предпочтительно выбирают таким образом, чтобы сложный алкиловый эфир метакриловой кислоты можно было выводить из верхней части дистилляционной колонны в качестве легкокипящего соединения, а тяжелокипящие соединения, которыми в большинстве случаев являются метакриловая кислота, сложные эфиры гидроксиизомасляной кислоты и вода, можно было по меньшей мере частично возвращать в реактор. Выбор температуры дистилляции, которая составляет от около 50 до около 150°С, предпочтительно от около 60 до около 120°С и особенно предпочтительно от около 65 до около 110°С, определяется подлежащим дистилляции сложным алкиловым эфиром метакриловой кислоты. Дистилляцию метилметакрилата также можно осуществлять при указанных температурах, причем особенно предпочтительными являются температуры от около 65 до около 110°С, особенно предпочтительно от около 70 до около 80°С. Дистилляцию осуществляют под пригодным с точки зрения специалистов давлением, зависящим от подлежащего дистилляции сложного алкилового эфира метакриловой кислоты. В общем случае давление составляет от около 0,7 до около 1,2 бар, предпочтительно от около 0,95 до около 1,1 бар, особенно предпочтительно от около 0,99 до около 1,03 бар. Правильный выбор давления и температуры дистилляции определяется также композицией подлежащего дистилляции потока паров. В общем случае поток паров содержит (в пересчете на его массу) более 70 мас.% сложного алкилового эфира метакриловой кислоты и 30 мас.% или менее воды, метанола, ацетона, метилформиата, альфагидроксиизомасляной кислоты, диметилового эфира, метакриловой кислоты и/или муравьиной кислоты.

Кроме того, согласно изобретению предпочтительным является осуществление в дистилляционной колонне азеотропной дистилляции. При этом, как правило, образуется азеотроп, состоящий из полученного в реакторе сложного алкилового эфира метакриловой кислоты, воды (из водяного пара) и спирта. В случае осуществления дистилляции в виде азеотропного процесса предпочтительным является вариант, в соответствии с которым давление и температура в дистилляционной колонне отличаются от давления и температуры азеотропной дистилляции соответствующего сложного алкилового эфира метакриловой кислоты не более чем на 10%.

Кроме того, согласно изобретению предпочтительной является подача потока паров в дистилляционную колонну в соответствии с круговой траекторией. При этом поток паров предпочтительно вводят в нижнюю часть дистилляционной колонны, которой соответствует не более половины ее общего внутреннего объема. Под круговой траекторией подразумевают любое известное специалистам круговое течение вводимого в дистилляционную колонну потока паров. Так, например, поток паров можно вводить в дистилляционную колонну таким образом, чтобы он перемещался по круговой или спиральной траектории. Благодаря подобному перемещению потока паров можно обеспечить сепарирование присутствующих в нем жидких и газообразных компонентов. Отделившиеся от потока паров жидкие компоненты по меньшей мере частично можно возвращать в реактор.

Согласно изобретению предпочтительным является пропускание потока паров через сепаратор, расположенный перед дистилляционной колонной или внутри нее. Для этой цели можно применять любые известные и пригодные с точки зрения специалистов устройства, прежде всего гравитационные сепараторы. Особенно предпочтительными являются циклонные сепараторы, называемые также центробежными сепараторами, которые обеспечивают разделение содержащих жидкость и газ паров на жидкие и газообразные компоненты, причем газообразные компоненты сразу же поступают на дистилляцию, предпочтительно осуществляемую в виде указанной выше азеотропной дистилляции.

Кроме того, объектом настоящего изобретения является устройство для получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, которое включает следующие элементы, последовательно соединенные друг с другом с флюидальной проводимостью:

- установку для получения ацетонциангидрина,

- установку для получения метакриламида,

- установку для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,

- при необходимости установку для очистки сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,

причем установка для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты включает последовательно:

- по меньшей мере один реактор, предпочтительно два или более реактора, и

- по меньшей мере одну дистилляционную колонну.

Согласно изобретению под соединением установок с флюидальной проводимостью подразумевают их пригодность для пропускания газов, жидкостей и смесей газов с жидкостями или других текучих веществ. По поводу отдельных вариантов очищающих веществ следует сослаться на указанные выше варианты.

Варианты узлов предлагаемого в изобретении устройства приведены в нижеследующем описании. Подразумевается также, что предлагаемый в изобретении способ реализуют на предлагаемом в изобретении устройстве.

Объектом настоящего изобретения является также способ получения полимеров, по меньшей мере частично основанных на сложных алкиловых эфирах метакриловой кислоты, который включает следующие стадии:

1. получение сложного алкилового эфира метакриловой кислоты способом по одному из пп. формулы изобретения 1-10 и 16,

v) полимеризацию сложного алкилового эфира метакриловой кислоты и при необходимости используемого сомономера,

vi) переработку сложного алкилового эфира метакриловой кислоты.

В качестве сомономеров можно использовать любые известные и пригодные с точки зрения специалистов мономеры, особенно предпочтительными из которых являются мономеры, способные к радикальной полимеризации. К последним прежде всего относятся стирол, бутилакрилат, акрилонитрил, метилакрилат и этилакрилат. Полимеризацию можно осуществлять в виде растворной, бисерной, эмульсионной или суспензионной полимеризации, а также в виде полимеризации в массе. Переработку продуктов полимеризации осуществляют, например, их осаждением из соответствующего раствора посредством осадителя, в качестве которого используют растворитель, неспособный их растворять. Так, например, растворенный в ацетоне полиметилметакрилат осаждают, используя в качестве осадителя смесь метанола с водой, затем отделяют осадитель и остаток подвергают сушке.

Кроме того, объектом настоящего изобретения является применение чистого сложного алкилового эфира метакриловой кислоты, который может быть получен предлагаемым в изобретении способом, в предпочтительных химических продуктах, таких как волокна, пленки, лаки, формовочные массы, формованные изделия, добавки к бумаге, добавки к коже, флокулянты и добавки для почв.

Объектом настоящего изобретения являются также волокна, пленки, лаки, формовочные массы, формованные изделия, добавки к бумаге, добавки к коже, флокулянты и добавки для почв в качестве предпочтительных химических продуктов, основанных на чистом сложном алкиловом эфире метакриловой кислоты, который может быть получен предлагаемым в изобретении способом.

Ниже подробно рассматриваются различные установки и их узлы, которые в принципе можно использовать для осуществления настоящего изобретения по отдельности или комбинировать в группу, включающую две или более подобные установки. При необходимости может быть предпочтительным комбинирование указанных установок для осуществления настоящего изобретения, результатом которого является способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты или способ получения метакриловой кислоты. Однако следует подчеркнуть, что предпочтительных эффектов в большинстве можно достичь, если объект настоящего изобретения как таковой применяют в иных обстоятельствах или комбинируют лишь с частью указанных установок.

Получение ацетонциангидрина

Синтез ацетонциангидрина на соответствующей установке осуществляют известным методом (смотри, например, Ullmanns Enzyklopädie der technischen Chemie, 4-е издание, том 7). При этом в качестве реагентов в большинстве случаев применяют ацетон и цианистоводородную кислоту. Взаимодействие этих реагентов протекает с экзотермическим эффектом. Для предотвращения деструкции образующегося ацетонциангидрина теплоту реакции обычно отводят с помощью надлежащего устройства. Реакцию в принципе можно осуществлять как в периодическом, так и в непрерывном режиме, причем предпочтительной является непрерывная технология, чаще всего реализуемая в реакторе надлежащей конструкции с внутренним контуром циркуляции.

Главной особенностью режима, сопровождаемого высокими выходами целевого продукта, нередко является охлаждение последнего при достаточной продолжительности реакции и смещении ее равновесия в сторону образования целевого продукта. Кроме того, для повышения общего выхода целевой продукт часто смешивают с соответствующим стабилизатором, что позволяет предотвратить деструкцию исходных веществ на последующей стадии переработки.

Смешивание ацетона и цианистоводородной кислоты в принципе можно осуществлять любыми методами. Выбор техники смешивания указанных реагентов в первую очередь определяется режимом их последующего взаимодействия, то есть осуществляют его в дискретном режиме (например, в периодическом реакторе) или в непрерывном режиме (например, в реакторе с внутренним контуром циркуляции).

Предпочтительной в принципе может являться подача ацетона в зону реакции через снабженный скруббером промежуточный сборник. Вентиляционные трубы для содержащего ацетон и цианистоводородную кислоту отходящего воздуха могут быть пропущены, например, через подобный промежуточный сборник. Отходящий воздух в присоединенном к промежуточному сборнику скруббере можно промывать ацетоном, благодаря чему из отходящего воздуха извлекают и возвращают в производственный процесс цианистоводородную кислоту. Для этого, например, часть ацетона, поступающего из промежуточного сборника в реакционную зону, в виде отдельного потока направляют в верхнюю часть скруббера через охладитель, предпочтительно рассольный охладитель, что позволяет достичь необходимого результата.

В зависимости от подлежащего получению количества целевых продуктов может быть предпочтительной подача ацетона в реакционную зону более чем из одного промежуточного сборника. При этом каждый из двух или более промежуточных сборников снабжают соответствующими скрубберами. Однако во многих случаях достаточным является использование только одного промежуточного сборника, снабженного соответствующим скруббером. В этом случае целесообразным часто является вариант конструктивного исполнения, в соответствии с которым трубопроводы для соответствующего отходящего воздуха, содержащего ацетон и цианистоводородную кислоту, пропускают через указанную промежуточную емкость, соответственно через указанный скруббер.

В принципе ацетон может находиться в промежуточном сборнике при любой температуре, при которой он остается в жидком состоянии. Температура в промежуточном сборнике преимущественно составляет от около 0 до около 20°С.

Ацетон, используемый для реализуемой в скруббере промывки, охлаждают посредством соответствующего охлаждающего устройства, например, рассольного пластинчатого холодильника, до температуры от около 0 до около 10°С. В соответствии с этим температура ацетона на входе в скруббер предпочтительно составляет, например, примерно от около 2 до около 6°С.

Цианистоводородная кислота, необходимая для осуществления синтеза ацетонциангидрина, может поступать в соответствующий реактор в жидком или газообразном состоянии. Речь при этом идет, например, о неочищенном газе из процесса ВМА или из процесса Андруссова.

Цианистоводородная кислота может быть сжижена, например, благодаря использованию соответствующего охлаждающего рассола. Вместо сжиженной цианистоводородной кислоты можно использовать коксовый газ. Так, например, содержащие цианистый водород коксовые газы после промывки раствором карбоната калия непрерывно промывают подаваемым противотоком ацетоном, содержащим 10% воды, и направляют на синтез ацетонциангидрина, который можно осуществлять в присутствии катализатора с основным характером в двух последовательно соединенных промывочных колоннах.

В соответствии с другим вариантом содержащую цианистый водород и инертные газы газовую смесь, прежде всего неочищенный газ из процесса ВМА или из процесса Андруссова, можно подвергать взаимодействию с ацетоном в газожидкостном реакторе в присутствии катализатора с основным характером и ацетонциангидрина.

Для осуществления рассматриваемого синтеза предпочтительно используют неочищенный газ из процесса ВМА или из процесса Андруссова. Газовая смесь, образующаяся в результате осуществления указанного выше обычного синтеза цианистого водорода, можно использовать как таковую или после промывки кислотой. Неочищенный газ из процесса ВМА, в соответствии с которым из метана и аммиака образуется в основном цианистоводородная кислота и водород, в типичных случаях содержит 22,9 об.% цианистого водорода, 71,8 об.% водорода, 2,5 об.% аммиака, 1,1 об.% азота и 1,7 об.% метана. В соответствии с известным процессом Андруссова из метана, аммиака и кислорода воздуха получают цианистоводородную кислоту и воду. В случае использования в качестве источника кислорода чистого кислорода неочищенный газ из процесса Андруссова в типичных случаях содержит 8 об.% цианистого водорода, 22 об.% воды, 46,5 об.% азота, 15 об.% водорода, 5 об.% монооксида углерода, 2,5 об.% аммиака, 0,5 об.% метана и 0,5 об.% диоксида углерода.

В случае использования сырого газа из процесса ВМА или из процесса Андруссова, не подвергнутого промывке кислотой, содержащийся в нем аммиак часто выполняет функцию катализатора синтеза ацетонциангидрина. Поскольку содержание аммиака в сыром газе часто превышает необходимое для подобного катализа количество аммиака, что может приводить к значительным потерям используемой для стабилизации серной кислоты, подобный сырой газ с целью нейтрализации аммиака часто подвергают промывке кислотой. При использовании промытого кислотой сырого газа в реактор следует добавлять каталитические количества пригодного катализатора с основным характером. При этом функцию катализатора в принципе могут выполнять известные неорганические или органические соединения с основным характером.

Газообразный или жидкий цианистый водород или содержащую цианистый водород газовую смесь и ацетон направляют в функционирующий в непрерывном режиме реактор с внутренним контуром циркуляции. При этом предусматривают по меньшей мере один или два и более возможных вариантов подачи в подобный реактор ацетона, по меньшей мере один или два и более возможных вариантов подачи в подобный реактор жидкой или газообразной цианистоводородной кислоты, а также по меньшей мере один возможный вариант подачи в подобный реактор катализатора.

Пригодными катализаторами в принципе являются любые щелочные соединения, такие как аммиак, едкий натр или едкий кали, которые способны катализировать взаимодействие ацетона с цианистоводородной кислотой, приводящее к образованию ацетонциангидрина. Однако в предпочтительном варианте в качестве катализатора используют органический катализатор, прежде всего амин. Пригодными аминами являются, например, вторичные или третичные амины, такие как диэтиламин, дипропиламин, три-этиламин, три-н-пропиламин и подобные соединения.

Кроме того, используемый в составе рассматриваемой установки реактор с внутренним контуром циркуляции оборудован по меньшей мере одним или двумя и более насосами, а также по меньшей мере одним или двумя и более перемешивающими устройствами.

Пригодными в принципе являются любые насосы, способные обеспечивать циркуляцию реакционной смеси в реакторе с внутренним контуром циркуляции.

Пригодными перемешивающими устройствами являются как перемешивающие системы с подвижными элементами, так и так называемые статические смесители с изменяющими направление течения неподвижными элементами. Пригодными статическими смесителями являются, например, перемешивающие устройства, которые обладают способностью выдерживать в рабочих условиях максимальное давление, составляющее по меньшей мере около 10 бар, например, по меньшей мере около 15 бар или по меньшей мере около 20 бар без существенного снижения работоспособности. Подобные перемешивающие устройства могут быть выполнены из полимера или металла. Пригодными полимерами являются, например, поливинилхлорид, полипропилен, полиэтилен низкого давления, поливинилиденфторид, фторопласт или политетрафторэтилен. Металлические перемешивающие устройства могут быть выполнены, например, из никелевых сплавов, циркония, титана и подобных материалов. Пригодными являются также, например, прямоугольные смесители.

Катализатор в реактор с внутренним контуром циркуляции предпочтительно вводят после насоса и перед имеющимся в подобном реакторе перемешивающим устройством. Катализаторы для осуществления рассматриваемой реакции используют, например, в таких количествах, чтобы общая реакция протекала при показателе рН, составляющем не более 8, прежде всего не более около 7,5 или около 7. В предпочтительном варианте показатель рН во время реакции колеблется в примерном диапазоне от около 6,5 до около 7,5, например, от около 6,8 до около 7,2.

В соответствии с рассматриваемой технологией в качестве альтернативы подаче катализатора в реактор с внутренним контуром циркуляции, осуществляемой после насоса и перед перемешивающим устройством, катализатор в указанный реактор можно вводить также вместе с ацетоном. В этом случае катализатор перед введением в реактор с внутренним контуром циркуляции предпочтительно смешивают с ацетоном. Подобное перемешивание можно осуществлять, например, посредством смесителя с подвижными деталями или статического смесителя.

При осуществлении рассматриваемой реакции в реакторе с внутренним контуром циркуляции в непрерывном режиме может быть целесообразным выполнение выборочного или непрерывного анализа состояния реакционной смеси. Преимуществом подобного контроля является возможность при необходимости быстро реагировать на изменения состояния реакционной смеси. Наряду с этим предоставляется возможность максимально точного дозирования реагентов, что, в свою очередь, позволяет свести к минимуму потери выхода целевого продукта.

Подобный анализ осуществляют, например, путем отбора образцов из контура циркуляции реактора. Пригодными методами анализа являются, например, измерение рН, измерение теплового эффекта или измерение состава реакционной смеси соответствующими методами спектроскопии.

Эффективной контроль степени превращения реагентов, качественных показателей и производственной безопасности возможен благодаря измерению отводимого из реакционной смеси тепла и сравнению результатов измерения с теоретически выделяющимся теплом.

При надлежащем выборе реактора с внутренним контуром циркуляции непосредственную реакцию в принципе можно осуществлять в помещенной в реактор с внутренним контуром циркуляции системе труб. Однако поскольку реакция протекает с выделением тепла, во избежание потерь выхода целевого продукта необходимо обеспечивать достаточно полное охлаждение, соответственно достаточно полный отвод теплоты реакции. Часто оказывается благоприятным осуществление реакции внутри теплообменника, предпочтительно внутри кожухотрубчатого теплообменника. Производительность соответствующего теплообменника зависит от количества подлежащего получению продукта. Для промышленного производства особенно пригодны теплообменники с примерным объемом, составляющим прежде всего от около 10 до около 40 м3. Предпочтительно используемыми кожухотрубчатыми теплообменниками являются теплообменники с рубашкой, в которую помещен омываемый охлаждающей жидкостью пучок труб, внутри которых перемещается жидкость. Теплопередачу между двумя указанными жидкостями можно регулировать, варьируя диаметр трубок, плотность их расположения внутри теплообменника и прочие параметры. В соответствии с рассматриваемой технологией реакцию в принципе можно осуществлять таким образом, чтобы реакционная смесь перемещалась внутри труб теплообменника самотеком и реакция протекала внутри этих труб, причем происходил отвод тепла от пучка труб к находящейся в рубашке жидкости.

Однако практичным и во многих случаях целесообразным оказывается пропускание реакционной смеси через рубашку теплообменника, в то время как используемая для охлаждения жидкость циркулирует внутри пучка труб. При этом во многих случаях для обеспечения более длительного времени пребывания реагентов в реакционной зоне и их более эффективного перемешивания предпочтительным оказывается распределение реакционной смеси в рубашке, достигаемое благодаря созданию сопротивления течению предпочтительно посредством отражательных перегородок.

При этом отношение внутреннего объема рубашки к внутреннему объему пучка труб в зависимости от конструктивного исполнения реактора может колебаться в примерном интервале от около 10:1 до около 1:10, причем внутренний объем рубашки предпочтительно превышает внутренний объем пучка труб (с учетом содержимого последнего).

Отвод тепла из реактора регулируют посредством соответствующего хладагента, например, воды, таким образом, чтобы температура реакции находилась в примерных пределах от около 25 до около 45°С, прежде всего от около 30 до около 38°С, в особенности от около 33 до около 35°С.

Целевой продукт непрерывно выгружают из реактора с внутренним контуром циркуляции. Температура выгружаемого целевого продукта находится в указанном выше интервале и составляет, например, около 35°С. Выгруженный целевой продукт охлаждают в одном или нескольких теплообменниках, прежде всего в одном или нескольких пластинчатых теплообменниках. Для охлаждения подобных теплообменников можно использовать, например, рассол. Температура охлажденного продукта должна составлять от около 0 до 10°С, прежде всего от 1 до около 5°С. Целевой продукт предпочтительно переводят в емкость для хранения, который выполняет функцию буфера. Находящийся в этой емкости целевой продукт можно подвергать, например, дополнительному охлаждению, соответственно поддерживать его температуру на постоянном уровне, благодаря постоянному отбору частичного потока и его пропусканию через теплообменник, например, пластинчатый теплообменник. В резервуаре для хранения может протекать постреакция.

Целевой продукт можно возвращать в емкость для его хранения в принципе любым методом. Однако в некоторых случаях предпочтительным является возвращение целевого продукта в емкость для его хранения, осуществляемая посредством включающей одну или несколько насадок системы таким образом, чтобы происходило соответствующее перемешивание хранящегося в емкости целевого продукта.

Кроме того, целевой продукт из емкости для хранения непрерывно отбирают в емкость для стабилизации. В емкости для стабилизации целевой продукт смешивают с соответствующей кислотой, например, с серной кислотой. Подобным образом осуществляют деактивацию катализатора и устанавливают показатель рН реакционной смеси от около 1 до около 3, прежде всего около 2. Пригодной кислотой прежде всего является серная кислота, например, серная кислота с содержанием H2SO4 от около 90 до около 105%, прежде всего от около 93 до около 98%.

Стабилизированный целевой продукт отбирают из резервуара для его стабилизации и направляют на стадию очистки. При этом часть отбираемого стабилизированного продукта можно возвращать в емкость для стабилизации, например, таким образом, чтобы обеспечить достаточно полное перемешивание посредством системы, состоящей из одной или нескольких насадок.

Переработка ацетонциангидрина

На другой технологической установке, которую можно использовать в соответствии с настоящим изобретением, ацетонциангидрин, полученный на предыдущей стадии, например, путем взаимодействия ацетона с цианистоводородной кислотой, подвергают переработке дистилляцией. При этом стабилизированный сырой ацетонциангидрин освобождают в дистилляционной колонне от низкокипящих компонентов. Для подобной очистки можно использовать, например, единственную дистилляционную колонну. Однако очистку сырого ацетонциангидрина можно выполнять также в двух или более дистилляционных колоннах, используемых в комбинации с испарителем с падающей пленкой. Кроме того, можно использовать в комбинации два или более испарителя с падающей пленкой или также две или более дистилляционные колонны.

Температура сырого ацетонциангидрина, поступающего на дистилляцию из емкости для хранения, как правило, составляет от около 0 до около 15°С, например, от около 5 до около 10°С. Сырой ацетонциангидрин в принципе можно непосредственно вводить в дистилляционную колонну. Однако в отдельных случаях предпочтительным является первоначальное пропускание сырого охлажденного ацетонциангидрина через теплообменник, в котором он поглощает часть тепла уже подвергнутого дистилляционной очистке продукта. В соответствии с этим в другом варианте осуществления рассматриваемой технологии сырой ацетонциангидрин нагревают в теплообменнике до температуры, составляющей от около 60 до 80°С.

Дистилляционную очистку ацетонциангидрина осуществляют в дистилляционной колонне с числом тарелок, предпочтительно составляющим более десяти, или в каскаде из двух или более подобных дистилляционных колонн. Для обогрева куба дистилляционных колонн предпочтительно используют водяной пар. В предпочтительном варианте температура куба не превышает 140°С, причем особенно высоких выходов и высокой степени очистки ацетонциангидрина достигают в том случае, если температура куба не превышает около 130°С или около 110°С. Речь при этом идет о температуре стенок куба дистилляционной колонны.

Сырой ацетонциангидрин поступает в верхнюю треть дистилляционной колонны. Дистилляцию предпочтительно осуществляют при пониженном давлении, например от около 50 до около 900 мбар, в частности, от около 50 до около 250 мбар, причем особенно хороших результатов достигают, если давление находится в интервале от 50 до около 150 мбар.

Из верхней части дистилляционной колонны отбирают газообразные примеси, прежде всего ацетон и цианистоводородную кислоту, которые охлаждают в теплообменнике или каскаде, состоящем из двух или более теплообменников. Предпочтительно используют охлаждение рассолом с температурой от около 0 до около 10°С. Это позволяет сконденсировать газообразные компоненты паров. Первую ступень конденсации можно осуществлять, например, при нормальном давлении. Однако в некоторых случаях возможным и предпочтительным является реализация первой ступени конденсации при пониженном давлении, предпочтительно соответствующем давлению дистилляции. Конденсат поступает в охлаждаемый приемный резервуар, в котором он остывает до температуры от около 0 до около 15°С, в частности от около 5 до около 10°С.

Несконденсировавшиеся на первой ступени газообразные соединения удаляют из зоны пониженного давления посредством вакуумного насоса. Для этой цели в принципе можно использовать любые вакуумные насосы. Однако во многих случаях предпочтительным является использование вакуумного насоса, конструкция которого не позволяет жидким примесям проникать в газовый поток. Предпочтительным, например, является использование «сухих» вакуумных насосов.

Газовый поток, отбираемый со стороны нагнетания насоса, пропускают через другой теплообменник, предпочтительно охлаждаемый рассолом, с температурой от около 0 до около 15°С. Сконденсированные компоненты также направляют в сборник, содержащий полученные в условиях вакуумной конденсации конденсаты. Конденсацию со стороны нагнетания вакуумного насоса можно осуществлять, например, посредством теплообменника, а также каскада, состоящего из двух или более параллельно соединенных теплообменников. Остающиеся после этой ступени конденсации газообразные вещества направляют на любую дальнейшую переработку, например, на термическую утилизацию.

Собранные конденсаты можно использовать по любому назначению. Однако с экономической точки зрения чрезвычайно благоприятным является их возвращение на стадию получения ацетонциангидрина. При этом конденсаты предпочтительно вводят в одну или несколько точек реактора с внутренним контуром циркуляции, допускающих возможность подобного введения. Конденсаты в принципе могут обладать любой композицией, если она не препятствует получению ацетонциангидрина. Однако в большинстве случаев преобладающее количество конденсата состоит из ацетона и цианистоводородной кислоты в мольном соотношении от около 2:1 до около 1:2 и чаще всего около 1:1.

Отбираемый из куба дистилляционной колонны ацетонциангидрин сначала охлаждают в первом теплообменнике посредством пропускаемого через него холодного потока направляемого на очистку сырого ацетонциангидрина до температуры, составляющей от около 40 до около 80°С. Затем ацетонциангидрин посредством по меньшей мере одного другого теплообменника охлаждают до температуры, составляющей от около 30 до около 35°С, и при необходимости направляют на промежуточное хранение.

Амидирование

На другой технологической установке, часто предусматриваемой для получения метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты, ацетонциангидрин подвергают гидролизу. При этом в результате протекающих на различных температурных ступенях реакций в качестве целевого продукта образуется метакриламид.

Гидролиз ацетонциангидрина осуществляют известным специалистам методом, предусматривающим его взаимодействие с концентрированной серной кислотой. Указанное взаимодействие протекает с экзотермическим эффектом, в связи с чем в предпочтительном варианте теплоту реакции отводят из реакционной системы.

Реакцию в данном случае также можно осуществлять в периодическом или непрерывном режиме. Во многих случаях предпочтительной является непрерывная технология. В случае непрерывной технологии оптимальным является использование реактора с внутренним контуром циркуляции. Реакцию можно осуществлять, например, в единственном реакторе с внутренним контуром циркуляции. Однако предпочтительным является осуществление реакции в каскаде, состоящем из двух или более реакторов с внутренним контуром циркуляции.

В реакторе с внутренним контуром циркуляции, пригодном для осуществления рассматриваемой технологии, предусматривают одну или несколько точек ввода ацетонциангидрина, одну или несколько точек ввода концентрированной серной кислоты, один или несколько газоотделителей, один или несколько теплообменников и одно или несколько смесительных устройств, а также часто используемый для транспортирования потоков насос.

Как указано выше, гидролиз ацетонциангидрина серной кислотой с образованием метакриламида является экзотермической реакцией. По меньшей мере основная теплота реакции подлежит отведению из реакционной системы, поскольку повышение температуры гидролиза приводит к снижению выхода целевого продукта. Для быстрого и полного отведения теплоты реакции в принципе можно использовать соответствующие теплообменники. Однако слишком быстрое охлаждение реакционной смеси следует рассматривать как недостаток, поскольку для достаточно полного теплообмена необходима достаточно высокая теплопередача. Сильное увеличение вязкости реакционной смеси по мере снижения температуры, с одной стороны, затрудняет циркуляцию, соответственно течение соответствующей смеси через реактор с внутренним контуром циркуляции, а с другой стороны, препятствует достаточно полному отводу теплоты реакции.

Кроме того, при слишком низких температурах реакционной смеси может происходить кристаллизация содержащихся в ней компонентов в теплообменниках. Кристаллизация обусловливает дополнительное ухудшение теплопередачи, в свою очередь, однозначно приводящее к снижению выхода целевого продукта. Наряду с этим реагенты могут поступать в реактор с внутренним контуром циркуляции в неоптимальных количествах, что приводит к снижению общей эффективности технологии.

В соответствии с рассматриваемой технологией часть ацетонциангидрина (предпочтительно примерно от двух третей до трех четвертей от соответствующего объемного потока) направляют в первый реактор с внутренним контуром циркуляции. Первый реактор с внутренним контуром циркуляции предпочтительно оборудован одним или несколькими теплообменниками, одним или несколькими насосами, одним или несколькими смесительными устройствами и одним или несколькими газоотделителями. Расход циркуляционных потоков, пропускаемых через первый реактор с внутренним контуром циркуляции, предпочтительно составляет от около 50 до 650 м3/ч, предпочтительно от 100 до 500 м3/ч и наиболее предпочтительно от около 150 до 450 м3/ч. Расход циркуляционных потоков, пропускаемых по меньшей мере через один другой реактор с внутренним контуром циркуляции, следующий за первым реактором с внутренним контуром циркуляции, предпочтительно составляет от около 40 до 650 м3/ч, предпочтительно от 50 до 500 м3/ч и наиболее предпочтительно от около 60 до 350 м3/ч. Перепад температур в теплообменниках предпочтительно составляет от около 1 до 20°С, особенно предпочтительно от около 2 до 7°С.

Ацетонциангидрин в принципе можно вводить в любую точку реактора с внутренним контуром циркуляции. Однако предпочтительным является его введение в смесительное устройство, например, в смеситель с подвижными элементами, статический смеситель или эффективно перемешиваемую зону реактора. Серную кислоту предпочтительно вводят перед подачей ацетонциангидрина. Серную кислоту можно вводить также в любое место реактора с внутренним контуром циркуляции.

Соотношение между реагентами в реакторе с внутренним контуром циркуляции регулируют таким образом, чтобы обеспечить избыток серной кислоты. Мольное отношение серной кислоты к ацетонциангидрину в первом реакторе с внутренним контуром циркуляции составляет от около 1,8:1 до около 3:1, в последнем реакторе с внутренним контуром циркуляции оно составляет от около 1,3:1 до около 2:1.

В некоторых случаях предпочтительным является поддержание указанного избытка серной кислоты при протекании реакции в реакторе с внутренним контуром циркуляции. При этом серную кислоту можно использовать, например, в качестве растворителя и поддерживать низкую вязкость реакционной смеси, что позволяет обеспечить эффективное отведение теплоты реакции и более низкую температуру реакционной смеси. Благодаря этому можно значительно повысить выход целевого продукта. Температура реакционной смеси составляет от около 90 до около 120°С.

Отвод тепла из реактора с внутренним контуром циркуляции обеспечивают посредством одного или нескольких теплообменников. При этом в предпочтительном варианте теплообменник снабжают соответствующими датчиками для регулирования холодопроизводительности, что способствует необходимому по указанным выше причинам предотвращению слишком сильного охлаждения реакционной смеси. Так, например, предпочтительным является дискретное или непрерывное измерение теплопередачи в теплообменнике или теплообменниках и приведение ее в соответствие с холодопроизводительностью теплообменника или теплообменников. Подобное согласование можно выполнять, например, путем варьирования типа хладагента. Кроме того, можно обеспечивать соответствующее нагревание реакционной смеси путем соответствующего варьирования подачи реагентов и генерирования большего количества теплоты реакции. Можно также комбинировать оба эти варианта. Реактор с внутренним контуром циркуляции следует снабжать также по меньшей мере одним газоотделителем. Посредством газоотделителя отбирают непрерывно образующийся в реакторе с внутренним контуром циркуляции целевой продукт. Кроме того, посредством газоотделителя можно выводить из реакционного объема реакционные газы. Основным компонентом реакционных газов является монооксид углерода. Продукт, отбираемый из реактора с внутренним контуром циркуляции, предпочтительно направляют во второй реактор с внутренним контуром циркуляции. Во втором реакторе с внутренним контуром циркуляции содержащую серную кислоту и амид метакриловой кислоты реакционную смесь, полученную в результате осуществления реакции в первом реакторе с внутренним контуром циркуляции, подвергают взаимодействию с оставшимся частичным потоком ацетонциангидрина. При этом избыток серной кислоты из первого реактора с внутренним контуром циркуляции или по меньшей мере часть избыточной серной кислоты подвергают взаимодействию с ацетонциангидрином, сопровождаемому дополнительным образованием амида метакриловой кислоты. Преимущество осуществления реакции в двух или более реакторах с внутренним контуром циркуляции состоит в том, что в связи с избытком серной кислоты в первом реакторе с внутренним контуром циркуляции возрастает пригодность реакционной смеси для перекачки, а следовательно, повышаются теплопередача и выход целевого продукта. Второй реактор с внутренним контуром циркуляции также снабжают по меньшей мере одним смесительным устройством, по меньшей мере одним теплообменником и по меньшей мере одним газоотделителем. Температура реакции, протекающей во втором реакторе с внутренним контуром циркуляции, составляет также от около 90 до около 120°С.

Проблемы пригодности реакционной смеси для перекачки, теплопередачи и максимально возможного снижения температуры реакции в первом реакторе с внутренним контуром циркуляции равным образом относятся и к любому другому реактору с внутренним контуром циркуляции. В связи с этим в соответствии с предпочтительным вариантом осуществления изобретения второй реактор с внутренним контуром циркуляции также снабжают теплообменником, холодопроизводительность которого можно регулировать посредством соответствующих датчиков.

Ацетонциангидрин также подают в соответствующее смесительное устройство, предпочтительно в статический смеситель или в эффективно перемешиваемую зону.

Продукт, отбираемый из сепаратора (прежде всего из газоотделителя) второго реактора с внутренним контуром циркуляции, для полного превращения исходных реагентов и образования амида метакриловой кислоты нагревают до температуры, составляющей примерно от около 130 до около 180°С.

Нагревание указанного продукта предпочтительно осуществляют таким образом, чтобы достичь максимальной температуры в течение возможно более короткого промежутка времени, составляющего, например, от около одной до около тридцати минут, особенно от около двух до около восьми минут или от около трех до около пяти минут. Для этого в принципе можно использовать любую аппаратуру для нагревания продукта до указанной температуры в течение указанного времени. Так, например, нагревание можно осуществлять благодаря общепринятому использованию электрической энергии или водяного пара. Не исключается также возможность нагревания продукта посредством электромагнитного излучения, например, микроволн.

В некоторых случаях нагревание предпочтительно осуществляют в теплообменнике с упорядоченными в две или более ступени трубными витками, которые предпочтительно могут представлять собой по меньшей мере сдвоенную противоточную систему. Благодаря этому реакционную смесь быстро нагревают до температуры от около 130 до 180°С.

Теплообменник может быть скомбинирован, например, с одним или более газоотделителями. Так, например, реакционную смесь можно направлять в газоотделитель после пропускания через первый трубный виток. Это позволяет выделять из реакционной смеси, например, образующиеся во время реакции газообразные компоненты. Направлять в газоотделитель можно также реакционную смесь, пропущенную через второй трубный виток. Кроме того, предпочтительным может быть пропускание через газоотделитель реакционной смеси как после первого, так и после второго трубного витка.

Температура полученного указанным образом раствора амида, как правило, превышает 100°С и обычно составляет от около 130 до 180°С.

Образующиеся в результате амидирования газообразные соединения можно утилизировать в принципе любым методом или направлять на дальнейшую переработку. Однако в некоторых случаях может быть предпочтительным объединение соответствующих газов в общем трубопроводе таким образом, чтобы их можно было подвергать дальнейшему транспортированию непрерывно или при необходимости под давлением, например давлением пара.

Этерификация

Другим технологическим узлом, используемым для осуществления предлагаемого в изобретении способа, является установка для гидролиза амида метакриловой кислоты до метакриловой кислоты и одновременной этерификации последней, приводящей к образованию сложных эфиров метакриловой кислоты. Подобный процесс можно осуществлять в одном или нескольких реакционных резервуарах, обогреваемых, например, водяным паром. Этерификацию во многих случаях предпочтительно осуществляют по меньшей мере в двух последовательно соединенных реакционных резервуарах, однако ее можно осуществлять также в трех или четырех или более последовательно соединенных реакционных резервуарах. При этом раствор амида метакриловой кислоты вводят в реакционный резервуар, соответственно в первый реакционный резервуар каскада, включающего два или более подобных реакционных резервуара.

Предпочтительным часто является осуществление этерификации в каскаде, состоящем из двух или более реакционных резервуаров. В связи с этим ниже рассматривается исключительно данный вариант осуществления этерификации.

В соответствии с рассматриваемой технологией раствор амида, который может быть получен в результате описанного выше процесса амидирования, можно вводить, например, в первый реакционный резервуар. Первый реакционный резервуар обогревают, например, водяным паром. Поступающей в него раствор амида, как правило, обладает повышенной температурой, составляющей, например, от около 100 до около 180°С, которая в основном соответствует температуре раствора амида на выходе с рассмотренной выше стадии амидирования. Кроме того, в реакционный резервуар поступает алканол, который можно использовать для этерификации.

В принципе пригодными являются любые неразветвленные или разветвленные, насыщенные или ненасыщенные алканолы с от 1 до около 4 атомами углерода, причем особенно предпочтительным алканолом является метанол. Наряду с этим прежде всего в случае переэтерификации возможно совместное использование указанных алканолов со сложными эфирами метакриловой кислоты.

Кроме того, в реакционный резервуар поступает вода в таком количестве, чтобы ее концентрация в этом резервуаре составляла от около 13 до около 26 мас.%, прежде всего от около 18 до около 20 мас.%.

Расход поступающего в реакционный резервуар раствора амида и алканола регулируют таким образом, чтобы мольное отношение амида к алканолу составляло от около 1:1,4 до около 1:1,6. В случае использования каскада резервуаров вводимый алканол можно распределять таким образом, чтобы мольное отношение амида к алканолу в первом реакционном резервуаре составляло от около 1:1,1 до около 1:1,4, а на следующей ступени реакции от около 1:0,05 до около 1:0,3. Направляемый на этерификацию алканол может являться так называемым свежим алканолом, а также алканолом, содержащимся в возвращаемых со стадии переработки потоках, и при необходимости также алканолом, содержащимся в возвращаемой из процесса отпаривания смеси продуктов.

Направляемая в первый реакционный резервуар вода в принципе может обладать любым происхождением при условии, что в ней отсутствуют ингредиенты, оказывающие отрицательное влияние на процесс этерификации или последующие технологические стадии. Так, например, в резервуар можно подавать деминерализованную или артезианскую воду. Однако в реакционный резервуар можно подавать также смесь воды с органическими соединениями, образующуюся, например, при очистке метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты. В предпочтительном варианте реализуемой в рассматриваемом случае технологии в реакционный резервуар по меньшей мере частично поступает смесь воды с указанными органическими соединениями.

При осуществлении процесса этерификации в каскаде, состоящем из двух или более реакционных резервуаров, в принципе возможно раздельное выведение образующихся газообразных веществ, прежде всего сложных эфиров метакриловой кислоты, из соответствующих реакционных резервуаров и их последующая подача на стадию очистки. Однако при использовании каскада, состоящего из двух или более реакционных резервуаров, в некоторых случаях предпочтительной является непосредственная подача газообразных продуктов из первого реакционного резервуара во второй реакционный резервуар без промежуточной очистки. Преимущество подобной технологии состоит в отсутствии необходимости предотвращения часто происходящего в первом резервуаре сильного ценообразования, что требует соответствующего дорогостоящего аппаратурного оформления. В случае непосредственной подачи газообразных продуктов из первого реакционного резервуара во второй реакционный резервуар образующаяся в первом резервуаре и в некоторых случаях увлекаемая потоком пена просто оказывается в реакционном объеме второго резервуара. Поскольку во втором резервуаре, как правило, происходит гораздо менее выраженное ценообразование, необходимость в его оснащении пеногасящей аппаратурой отсутствует.

В находящийся после первого реакционного резервуара второй реакционный резервуар поступает перелив из первого реакционного резервуара и образующиеся в первом реакционном резервуаре или присутствующие в нем газообразные вещества. Во второй реакционный резервуар и при необходимости используемый последующий реакционный резервуар направляют также метанол. При этом в предпочтительном варианте количество метанола, направляемого в каждый последующий реакционный резервуар, снижается по сравнению с количеством метанола, подаваемого в предшествующий реакционный резервуар, по меньшей мере на 10%. Концентрация воды во втором реакционном резервуаре, а также в других реакционных резервуарах может отличаться от ее концентрации в первом реакционном резервуаре, однако соответствующее различие зачастую является незначительным.

Образующиеся во втором реакционном резервуаре пары выводят и направляют в куб дистилляционной колонны.

В случае осуществления этерификации в каскаде, состоящем из трех или более реакционных резервуаров, перелив второго резервуара переводят в третий резервуар, а перелив третьего резервуара в при необходимости имеющийся четвертый резервуар. Дополнительные реакционные резервуары также обогревают водяным паром. Температуру в третьем резервуаре и при необходимости имеющемся четвертом резервуаре предпочтительно устанавливают от около 120 до около 140°С.

Пары из реакционных резервуаров направляют в дистилляционную колонну, предпочтительно в ее нижнюю часть. Пары содержат азеотропную смесь, состоящую из водяного пара-носителя, сложного эфира метакриловой кислоты и алканола, и в зависимости от используемого алканола обладают температурой от около 60 до около 120°С, например, от около 70 до около 90°С в случае применения метанола. В дистилляционной колонне газообразный сложный эфир метакриловой кислоты отделяют от паров компонентов, кипящих при более высоких температурах. Высококипящие фракции (главным образом метакриловую кислоту, сложный эфир гидроксиизомасляной кислоты и воду) возвращают в первый реакционный резервуар. Сложный эфир метакриловой кислоты выводят из верхней части дистилляционной колонны и охлаждают в теплообменнике или каскаде, состоящем из двух или более теплообменников. В отдельных случаях целесообразным является охлаждение сложного эфира метакриловой кислоты по меньшей мере в двух теплообменниках, в первом из которых осуществляют конденсацию водой и охлаждение конденсата до температуры от около 60 до около 30°С, в то время как во втором рассольном теплообменнике его охлаждают до температуры, составляющей от около 5 до около 15°С. Часть охлаждаемого водой конденсата можно возвращать в качестве флегмы в колонну с целью регулирования концентрации. Образующийся сложный эфир метакриловой кислоты можно охлаждать также в каскаде, состоящем более чем из двух теплообменников. При этом, например, сначала можно выполнить охлаждение в двух последовательно соединенных охлаждаемых водой теплообменниках, а затем осуществить дальнейшее охлаждение в соответствующем теплообменнике, охлаждаемом рассолом.

Так, например, в соответствии с предлагаемым в изобретении способом образующийся сложный эфир метакриловой кислоты в газообразном состоянии можно охладить в первом теплообменнике с водяным охлаждением. Затем сконденсировавшиеся и несконденсировавшиеся соединения направляют во второй теплообменник с водяным охлаждением, в котором происходит дальнейшая конденсация. Вместо этого газообразные соединения можно направлять, например, в отдельный теплообменник с рассольным охлаждением. Затем образовавшийся в этом охлаждаемом рассолом теплообменнике конденсат вводят в поток дистиллята, в то время как остающиеся газообразные вещества могут быть направлены на дальнейшую переработку или на утилизацию. Конденсат сложного эфира метакриловой кислоты из второго охлаждаемого водой теплообменника охлаждают в теплообменнике с водяным или рассольным охлаждением до температуры ниже 15°С, предпочтительно от около 8 до около 12°С. Данная операция охлаждения может привести к тому, что образующийся сложный эфир метакриловой кислоты будет содержать гораздо меньшее количество муравьиной кислоты. Охлажденный конденсат затем направляют на разделение фаз. На стадии разделения фаз органическую фазу (сложный эфир метакриловой кислоты) отделяют от водной фазы. Водную фазу, которая помимо воды может содержать органические соединения со стадии дистилляции, прежде всего алканол, в принципе можно использовать по любому назначению. Однако в предпочтительном варианте, как указано выше, подобную смесь воды с органическими соединениями можно возвращать в процесс этерификации, подавая ее в первый реакционный резервуар.

Отделенную органическую фазу направляют на промывку. При этом сложный эфир метакриловой кислоты промывают деминерализованной водой.

Выделенную в сепараторе водную фазу стадии промывки, которая содержит смесь воды с органическими соединениями, прежде всего с алканолом, в принципе также можно использовать по любому назначению. Однако с экономической точки зрения более предпочтительным является возвращение этой водной фазы на стадию этерификации, например, ее подача в первый реакционный резервуар.

Поскольку сложные эфиры метакриловой кислоты обладают выраженной склонностью к полимеризации, во многих случаях предпочтительным является обеспечение условий этерификации метакриловой кислоты, исключающих подобную полимеризацию.

Полимеризация метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты на установках для их синтеза часто происходит, во-первых, из-за низкой скорости течения этих соединений, что обусловливает возможность образования соответствующих застойных зон, в которых метакриловая кислота или сложные эфиры метакриловой кислоты могут в течение длительного времени контактировать с инициатором полимеризации, а следовательно, вступать в полимеризацию.

Предпочтительным методом предотвращения полимеризации метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты является повышение скорости течения соответствующих потоков в максимально возможном числе областей системы, в которых потенциально возможно образование застойных зон. Наряду с этим может быть предпочтительным совмещение потока метакриловой кислоты, соответственно сложного эфира метакриловой кислоты, с пригодными стабилизаторами, которое осуществляют таким образом, чтобы в максимальной степени предотвратить полимеризацию указанных соединений.

С этой целью в соответствии с рассматриваемой технологией материальные потоки в принципе могут быть совмещены со стабилизаторами таким образом, чтобы в максимальной степени ограничить их полимеризацию на самой установке. Для этого прежде всего ту область установки, в которой метакриловая кислота, соответственно сложный эфир метакриловой кислоты, во время или после дистилляции находится в высоких концентрациях, снабжают соответствующими стабилизаторами.

Так, например, целесообразным является введение стабилизатора в отбираемый из верхней части дистилляционной колонны поток сложного эфира метакриловой кислоты. Кроме того, предпочтительной является промывка узлов установки, в которых метакриловая кислота или сложный эфир метакриловой кислоты циркулируют с температурой выше около 20°С, предпочтительно составляющей от около 20 до около 120°С, раствором стабилизатора в сложном эфире метакриловой кислоты. Так, например, часть образующегося в теплообменниках конденсата вместе с пригодным стабилизатором возвращают в верхнюю часть дистилляционной колонны таким образом, чтобы внутренняя поверхность колонны постоянно орошалась стабилизированным сложным эфиром метакриловой кислоты или стабилизированной метакриловой кислотой. Подобное орошение предпочтительно осуществляют таким образом, чтобы избежать образования в верхней части колонны застойных зон, в которых существует опасность полимеризации метакриловой кислоты или сложного эфира метакриловой кислоты. Обработке стабилизированным раствором метакриловой кислоты или сложного эфира метакриловой кислоты, осуществляемой таким образом, чтобы избежать формирования застойных зон, можно подвергать также и сами теплообменники.

Кроме того, в соответствии с предлагаемым в изобретении способом предпочтительным является, например, пропускание через установку для этерификации содержащих монооксид углерода отходящих газов, образующихся на предыдущих стадиях, прежде всего отходящего газа стадии амидирования, который пропускают через указанную установку вместе с водяным паром. Подобным образом реализуют повторную очистку газообразной смеси от соединений, которые могут быть выделены в виде твердого вещества или жидкости. Накапливаемые в едином месте соединения подобного типа можно направлять на дальнейшую переработку или утилизацию.

Полученный в результате этерификации и последующей предварительной очистки метилметакрилат, соответственно сложный эфир метакриловой кислоты, или полученную метакриловую кислоту направляют на стадию дальнейшей обработки. Отходом процесса этерификации является разбавленная серная кислота, которую также можно направлять на дальнейшую переработку.

Предварительная очистка сложного эфира или кислоты

Ниже рассматривается технологическая установка предварительной очистки метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты, которую можно осуществлять в соответствии с предлагаемым в изобретении способом. С целью получения максимально чистых целевых продуктов сырую метакриловую кислоту или сырой сложный эфир метакриловой кислоты в принципе можно подвергать дополнительной очистке. На соответствующей технологической установке можно осуществлять, например, одноступенчатую очистку указанных продуктов. Однако во многих случаях предпочтительной является по меньшей мере двухступенчатая очистка, на первой ступени которой осуществляют рассматриваемую ниже предварительную очистку, состоящую в извлечении из целевого продукта низкокипящих компонентов. Для этого сырой сложный эфир метакриловой кислоты или сырую метакриловую кислоту сначала вводят в дистилляционную колонну, в которой могут быть выделены низкокипящие компоненты и вода. Сырой сложный эфир метакриловой кислоты вводят в верхнюю половину подобной дистилляционной колонны. Куб колонны обогревают водяным паром, например, таким образом, чтобы температура его стенок составляла от около 50 до около 120°С.Дистилляцию осуществляют под вакуумом. Давление в колонне в случае дистилляционной очистки сложного эфира предпочтительно составляет от около 100 до около 600 мбар. Давление в колонне в случае дистилляционной очистки метакриловой кислоты предпочтительно составляет от около 40 до около 300 мбар.

Из верхней части дистилляционной колонны отбирают низкокипящие компоненты. Подобными компонентами прежде всего являются, например, простые эфиры, ацетон и метилформиат. Соответствующие пары конденсируют в одном или нескольких теплообменниках. При этом в некоторых случаях целесообразно сначала выполнить конденсацию паров, например, в двух последовательно соединенных теплообменниках, охлаждаемых водой. Однако не исключается возможность использования для этой цели единственного теплообменника. Для повышения скорости течения и предотвращения образования стационарных фаз теплообменники предпочтительно находятся в вертикальном рабочем положении, причем предпочтительным является максимально полное смачивание. После охлаждаемого водой теплообменника (охлаждаемых водой теплообменников) может следовать теплообменник, охлаждаемый рассолом, или каскад, состоящий из двух или более охлаждаемых рассолом теплообменников. В каскаде теплообменников осуществляют конденсацию паров, в конденсат вводят стабилизатор и направляют его, например, в аппарат для разделения фаз. Поскольку пары могут содержать воду, соответствующую водную фазу утилизируют или направляют на дальнейшую переработку. Одним из возможных вариантов подобной переработки является, например, возвращение водной фазы в процесс этерификации, например, на рассмотренную выше стадию этерификации. Возвращаемую водную фазу предпочтительно вводят в первый реакционный резервуар стадии этерификации.

Отделенную органическую фазу в качестве флегмы возвращают в верхнюю часть дистилляционной колонны. Часть органической фазы можно использовать также для орошения верхних зон теплообменников и верхней части дистилляционной колонны. Поскольку отделенная органическая фаза содержит стабилизатор, подобное орошение позволяет эффективно предотвращать образование застойных зон. Наряду с этим присутствие стабилизатора блокирует склонность выделенных в дистилляционной колонне паров к полимеризации.

Полученный в теплообменниках поток конденсата предпочтительно смешивают с деминерализованной водой таким образом, чтобы в сепараторе происходило достаточно полное разделение фаз.

Газообразные соединения, остающиеся после конденсации в каскаде теплообменников, могут быть подвергнуты повторной конденсации в одном или нескольких дополнительных теплообменниках при предпочтительном использовании для создания разрежения пароструйного эжектора. С экономической точки зрения подобная дополнительная конденсация является целесообразной не только для выделения газообразных соединений стадии предварительной очистки. Так, например, на подобную дополнительную конденсацию можно направлять другие газообразные соединения, полученные при основной очистке сложных эфиров метакриловой кислоты. Преимущество подобного варианта, в частности, состоит в том, что он позволяет в рамках предварительной очистки еще раз перевести в очистную колонну через фазовый сепаратор фракцию сложных эфиров метакриловой кислоты, которая не была сконденсирована на стадии основной очистки. Это позволяет, например, обеспечить максимальный выход и максимально низкие потери сложного эфира метакриловой кислоты. Кроме того, благодаря выбору надлежащего конструктивного исполнения соответствующих дополнительных теплообменников и надлежащего режима их эксплуатации можно регулировать состав выходящего из них вторичного газа, прежде всего содержание легкокипящих соединений.

В связи с подачей воды на операцию предварительной очистки сложного эфира метакриловой кислоты содержание воды при этерификации и концентрация низкокипящих компонентов в сыром метилметакрилате могут непрерывно возрастать. Во избежание этого в предпочтительном варианте часть вводимой в систему воды следует предпочтительно непрерывно выводить из системы. Количество выводимой из системы воды по порядку величины в принципе, например, может соответствовать количеству воды, вводимой в систему при выполнении предварительной очистки. Водная фаза, отделяемая в аппарате для разделения фаз, обычно содержит органические компоненты. В связи с этим может быть предпочтительной подача этой воды на утилизацию, осуществляемую с одновременным полезным использованием содержащихся в ней органических веществ.

Так, например, предпочтительной является подача подобной содержащей органические вещества воды в топочную камеру при осуществлении операции расщепления серной кислоты. Подобным образом можно по меньшей мере частично использовать ее теплотворную способность, обусловленную присутствием окисляемых ингредиентов. Кроме того, благодаря этому нередко удается избежать дорогостоящей утилизации содержащей органические вещества воды.

Тонкая очистка сложного эфира метакриловой кислоты

С целью тонкой очистки сложного эфира метакриловой кислоты соответствующий продукт, подвергнутый предварительной очистке, направляют на повторную дистилляцию. При этом сырой сложный эфир метакриловой кислоты освобождают в дистилляционной колонне от высококипящих компонентов, получая чистый сложный эфир метакриловой кислоты. Для этого сырой сложный эфир метакриловой кислоты одним из известных специалистам методом вводят в нижнюю половину дистилляционной колонны.

Дистилляционная колонна в принципе может обладать любой пригодной с точки зрения специалистов конструкцией. Однако в отношении степени чистоты получаемого продукта предпочтительным во многих случаях является использование дистилляционной колонны с насадкой одного или нескольких типов, которая отвечает, например, следующим требованиям.

Колонна (равно как и трубопроводы для пропускания сложных эфиров метакриловой кислоты) должна быть сконструирована таким образом, чтобы в ней могло возникать максимально незначительное количество так называемых мертвых зон. Наличие мертвых зон обусловливает сравнительно продолжительное время пребывания сложного эфира метакриловой кислоты в дистилляционной колонне, что способствует его нежелательной полимеризации. Последняя, в свою очередь, приводит к убыточным производственным простоям и необходимости выполнения дорогостоящих операций очистки покрытых слоем полимера деталей колонны. Образованию мертвых зон можно противодействовать, в частности, обеспечивая постоянную заполненность колонны достаточным количеством жидкости, благодаря чему ее внутренние поверхности, прежде всего встроенные элементы, такие как насадка, постоянно омываются жидкостью, причем подобное заполненное состояние обеспечивают как благодаря соответствующему конструктивному исполнению колонны, так и благодаря надлежащему режиму ее эксплуатации. Так, например, колонны могут быть оснащены распыляющими устройствами для орошения встроенных в них элементов. Кроме того, встроенные элементы можно соединять друг с другом таким образом, чтобы уменьшить вероятность образования мертвых зон, а лучше всего вовсе избежать их возникновения. С этой целью встроенные элементы можно соединять друг с другом и с колонной посредством прерывистых соединительных швов. На один погонный метр подобных прерывистых соединительных швов приходится по меньшей мере около 2, предпочтительно по меньшей мере около 5 и особенно предпочтительно по меньшей мере около 10 разрывов. Длина подобных разрывов может быть выбрана таким образом, чтобы она составляла по меньшей мере около 10%, предпочтительно по меньшей мере около 20%, особенно предпочтительно по меньшей мере около 50% и в общем случае не более 95% от длины соединительных швов. Другим возможным техническим мероприятием является такое конструктивное исполнение внутренних зон колонны, прежде всего зон, контактирующих со сложными эфирами метакриловой кислоты, чтобы в горизонтальной плоскости располагалось менее около 50%, предпочтительно менее около 25% и особенно предпочтительно менее около 10% всех поверхностей, прежде всего поверхностей встроенных элементов. Так, например, питающие патрубки, находящиеся во внутреннем объеме колонны, могут обладать коническими или скошенными поверхностями. Другое возможное техническое решение заключается в том, чтобы во время эксплуатации колонны в ее кубе находилось как можно меньшее количество жидкого сложного эфира метакриловой кислоты и при этом не происходил перегрев подобного минимального количества эфира, возможность которого не исключена несмотря на умеренную температуру его испарения и большую площадь поверхности испарения. В соответствующем предпочтительном варианте примерное количество кубовой жидкости составляет от около 0,1 до 15%, предпочтительно от около 1 до 10% от общего количества находящегося в колонне сложного эфира метакриловой кислоты. Указанные выше технические мероприятия могут быть реализованы также в случае дистилляции метакриловой кислоты.

При очистке сложного эфира метакриловой кислоты содержащиеся в нем высококипящие компоненты отделяют от основного продукта путем дистилляции. Куб соответствующей колонны обогревают водяным паром. При этом примерная температура в кубе предпочтительно составляет от около 50 до около 80°С, прежде всего от около 60 до около 75°С, при температуре стенок куба, составляющей менее около 120°С.

Кубовый продукт предпочтительно непрерывно отбирают и подвергают охлаждению в теплообменнике или каскаде, состоящем из нескольких теплообменников, до температуры, составляющей от около 40 до около 80°С, предпочтительно от около 40 до около 60°С, особенно предпочтительно от около 50 до 60°С.

Кубовый продукт, преимущественно содержащий сложный эфир метакриловой кислоты, сложный эфир гидроксиизомасляной кислоты, метакриловую кислоту и компоненты стабилизатора, выгружают в емкость для хранения, а затем, например, утилизируют или направляют на дальнейшее использование. Во многих случаях предпочтительным является возвращение кубового продукта в процесс этерификации. В этом случае кубовый продукт дистилляционной колонны направляют, например, в первый реакционный резервуар стадии этерификации. Преимущество возвращения содержащихся в кубовом продукте высококипящих соединений на стадию этерификации состоит в том, что это позволяет повысить экономичность производственного процесса и выход целевого продукта.

Из верхней части дистилляционной колонны отбирают дистилляционно очищенный сложный эфир метакриловой кислоты, который охлаждают в теплообменнике или каскаде, состоящем из двух или более теплообменников. Тепло отбираемых из дистилляционной колонны паров может быть отведено в теплообменнике, охлаждаемом водой, в теплообменнике, охлаждаемом рассолом, или в теплообменниках того и другого типа. В отдельных случаях целесообразно пропускать отбираемые из дистилляционной колонны пары через два или более параллельно соединенных теплообменника с водяным охлаждением. Несконденсировавшиеся в охлаждаемых водой теплообменниках фракции можно направлять, например, в охлаждаемый рассолом теплообменник или в каскад, состоящий из двух или более охлаждаемых рассолом теплообменников, которые могут быть соединены последовательно или параллельно. Полученные в теплообменниках конденсаты направляют в сборник, из которого их посредством насоса направляют в другой теплообменник или каскад, состоящий из двух или более дополнительных теплообменников, а затем в буферную емкость. Поток конденсата при этом охлаждают, например, в каскаде, состоящем из одного или двух охлаждаемых водой теплообменников и одного или двух охлаждаемых рассолом теплообменников, до температуры, составляющей от около 0 до около 20°С, предпочтительно от около 0 до около 15°С, особенно предпочтительно от около 2 до 10°С.

Часть потока конденсата отбирают и возвращают в верхнюю часть дистилляционной колонны. Отбираемую часть потока конденсата в принципе можно вводить в верхнюю часть дистилляционной колонны любым образом, например, посредством распределительного коллектора. Однако предпочтительным является, например, впрыскивание отбираемой части потока конденсата в трубопровод паров дистилляционной колонны, расположенный над ее верхней частью. При этом предпочтительным является совместное введение стабилизатора в верхнюю часть колонны.

Перед введением возвращаемого в дистилляционную колонну конденсата впрыскиванием в указанный выше паропровод можно отбирать другой отдельный поток конденсата и вводить его непосредственно в верхнюю часть дистилляционной колонны. В данном случае также является предпочтительным совместное введение стабилизатора в верхнюю часть дистилляционной колонны. При этом конденсат можно вводить в верхнюю часть дистилляционной колонны, например, таким образом, чтобы его распыление внутри верхней части колонны не сопровождалось образованием застойных зон, в которых возможна полимеризация сложного эфира метакриловой кислоты. Предпочтительным может быть также добавление предотвращающего полимеризацию стабилизатора к потоку возвращаемого в дистилляционную колонну конденсата. С этой целью, например, к отдельному потоку конденсата, предназначенному для распыления в верхней части дистилляционной колонны, добавляют соответствующее количество используемого в качестве стабилизатора ингибитора полимеризации. При этом в некоторых случаях предпочтительным является перемешивание отдельного потока конденсата перед его поступлением в верхнюю часть дистилляционной колонны после добавления к этому потоку стабилизатора, осуществляемое посредством соответствующего устройства, в качестве которого предпочтительно используют статический смеситель, причем благодаря подобному перемешиванию обеспечивают максимально равномерное распределение стабилизатора в отдельном потоке конденсата.

Образующиеся на стадии очистки неконденсируемые газообразные вещества, направляют, например, на утилизацию.

Сырой целевой продукт хранят в буферной емкости в охлажденном до температуры от около 0 до около 20°С, предпочтительно от около 0 до около 15°С, особенно предпочтительно от около 2 до 10°С состоянии, поддерживаемом с помощью рассольного охладителя.

С целью при необходимости реализуемого удаления других примесей и обеспечения качественного уровня, соответствующего особо чистым сложным алкиловым эфирам метакриловой кислоты, целевой продукт можно подвергнуть дополнительной адсорбционной очистке. Для этого целесообразно, например, весь чистый целевой продукт или по меньшей мере часть этого продукта подвергать дополнительной очистке с помощью молекулярного сита. Подобным простым методом из потока целевого продукта могут быть извлечены особо кислые примеси, прежде всего образующаяся при осуществлении предлагаемого в изобретении способа муравьиная кислота. При этом поток целевого продукта после адсорбционной очистки в некоторых случаях целесообразно дополнительно пропустить через один или несколько фильтров, что позволяет удалить при необходимости присутствующие в целевом продукте твердые вещества.

Материальные потоки, образующиеся при переработке реакционных продуктов, преимущественно содержат способны полимеризоваться соединения. Для предотвращения возникновения неоднократно упоминаемых в настоящем описании застойных зон при осуществлении предлагаемого в изобретении способа благоприятным является постоянное смывание узлов установки, контактирующих со сложным эфиром метакриловой кислоты, этим целевым продуктом. Таким образом, в соответствии с одним из других вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа из буферной емкости перед адсорбционной очисткой отбирают отдельный поток сложного эфира метакриловой кислоты, который используют для смывания верхних зон теплообменников, в которые поступают отбираемые из дистилляционной колонны пары.

Далее осуществляют отбор полученного в результате рассмотренной выше очистки продукта, температура которого составляет от около -5 до около 20°С, предпочтительно от около 0 до около 15°С, особенно предпочтительно от около 2 до 10°С.

Отпаривание отработанной кислоты

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом может быть целесообразной очистка использованной при осуществлении способа серной кислоты, реализуемая, например, на дополнительной установке с целью последующего возвращения кислоты в технологический процесс. При этом поток использованной на стадии этерификации серной кислоты может быть подвергнут обработке водяным паром, например, в емкости для флотации. При этом на поверхность жидкости может всплывать по меньшей мере часть содержащихся в ней твердых веществ, которые могут быть выгружены из системы. Затем пары конденсируют в теплообменнике, предпочтительно в теплообменнике с водяным охлаждением, охлаждают и возвращают на этерификацию.

При этом для уменьшения коррозии в теплообменниках и дополнительного усиления эффекта охлаждения в некоторых случаях может быть предпочтительным введение в теплообменник смеси воды с органическими соединениями, образующейся при промывке полученных этерификацией сложных эфиров метакриловой кислоты, причем указанную смесь вводят таким образом, чтобы она орошала верхнюю часть теплообменника. Помимо снижения коррозии в теплообменнике и усиления охлаждения кислоты указанная технология обеспечивает другие преимущества. Указанную выше смесь, образующуюся на стадии этерификации и состоящую из воды и преимущественно метанола, вместе с получаемыми в результате этерификации метакриловой кислотой и сложным эфиром метакриловой кислоты возвращают на стадию этерификации. Благодаря указанной выше флотации в отпарном аппарате получают смеси кислоты с твердыми веществами. После выделения они могут находить любое другое применение или могут быть утилизированы. Полученную смесь, например, можно подвергнуть сжиганию на установке для расщепления, а следовательно, вновь получить серную кислоту и вернуть часть используемой в процессе энергии.

Выделяемые при отпаривании неконденсирующиеся газообразные соединения направляют на дальнейшее использование или утилизируют.

С целью повышения производственной надежности описанная выше установка для извлечения твердых веществ из отработанной кислоты и возвращения образовавшегося на стадии этерификации материала может обладать, например, сдвоенным конструктивным исполнением. Так, например, можно использовать две или более эксплуатируемых со смещением во времени емкости для флотации. Поскольку в указанных емкостях может происходить осаждение твердых веществ, во время простоя соответствующей емкости образовавшийся в ней осадок предпочтительно подлежит удалению.

Ниже изобретение более подробно рассматривается на примере не ограничивающих его объема вариантов осуществления со ссылкой на прилагаемые чертежи.

Фиг.1. Комплекс установок для получения и переработки метакриловой кислоты, соответственно метилметакрилата.

Фиг.2. Установка для получения ацетонциангидрина.

Фиг.3. Установка для переработки ацетонциангидрина.

Фиг.4. Установка для амидирования.

Фиг.5. Установка для этерификации.

Фиг.6. Установка для предварительной очистки сложного эфира.

Фиг.7. Установка для тонкой очистки сложного эфира.

Фиг.8. Фрагмент показанной на фиг.5 установки.

На Фиг.1 показаны предпочтительно используемые компоненты комплекса установок 1, предназначенного для получения метакриловой кислоты, соответственно сложных эфиров метакриловой кислоты и их дальнейшей переработки. Комплекс 1 состоит из отличающихся друг от друга установок, в большинстве случаев последовательно соединенных друг с другом с соблюдением флюидальной проводимости. Комплекс 1 состоит из следующих последовательно соединенных установок: установки 20 для получения ацетонциангидрина, установки 30 для переработки ацетонциангидрина, установки 40 для амидирования, установки 50/50а для этерификации/гидролиза, установки 60 для переработки сложного эфира или метакриловой кислоты, установки 70 для тонкой очистки, после выполнения которой располагают целевым продуктом (сложным эфиром, чаще всего метилметакрилатом, или метакриловой кислотой). Полученный (полученную) на указанных выше установках чистый сложный эфир (чистую метакриловую кислоту) можно направлять на предназначенную для их переработки установку 80. Под установкой 80 прежде всего подразумевают используемые для полимеризации устройства, а также реакторы, предназначенные для осуществления дальнейших органических реакций. В устройствах для полимеризации можно получать полиметакрилаты, тогда как в реакторах для осуществления органических реакций полученные согласно изобретению чистые мономеры могут быть превращены в другие органические соединения. За установкой или установками 80 для переработки следует установка 90 для производства изделий. В случае если продуктами переработки целевых соединений являются полимеры на основе метакриловой кислоты или сложных эфиров метакриловой кислоты, прежде всего метилметакрилата, подобные полимеры подвергают дальнейшей переработке на соответствующем оборудовании, таком как экструдеры, экструдеры для раздувного формования, машины для литья под давлением, фильеры и тому подобное, превращая в волокна, формовочные массы, прежде всего грануляты, пленки, листы, автомобильные детали и другие формованные изделия. Кроме того, комплекс 1 во многих случаях включает установку 100 для переработки серной кислоты. Речь при этом в принципе идет о любых установках, пригодных с точки зрения специалистов для переработки серной кислоты. В этой связи следует сослаться, например, на публикацию Европейской комиссии „Integrated Pollution Prevention and Control - Draft Reference Document on Best Avalible Techniques for the Manufacture of Large Volume Inorganic Chemicals - Amonia Acids and Fertelizers" (раздел 4, с.89 и следующие). Установка 100 для переработки серной кислоты соединена с рядом других установок. Так, например, концентрированная серная кислота по трубопроводу 2 поступает на установку 20 для получения ацетонциангидрина. Кроме того, установка 100 для переработки серной кислоты посредством трубопровода 3 соединена с установкой 40 для амидирования. Разбавленную серную кислоту (называемую также истощенной кислотой) с установки для этерификации 50 (гидролиза 50а) по трубопроводу 4, соответственно 5, для использованной серной кислоты направляют на установку 100 для переработки серной кислоты. На установке 100 можно выполнять регенерацию разбавленной серной кислоты. Переработку разбавленной серной кислоты можно осуществлять, например, в соответствии с международной заявкой на патент WO 02/23088 А1 или WO 02/23089 А1. В общем случае подобные установки известны специалистам и выполнены из соответствующих пригодных материалов. К последним относится специальная сталь, которая прежде всего должна обладать особенно высокой кислотостойкостью. Кроме того, узлы подобных установок, контактирующие с серной кислотой, прежде всего с концентрированной серной кислотой, облицовывают и защищают керамическими или полимерными материалами. Полученную на установке 50а метакриловую кислоту по трубопроводу 6 можно направлять также на установку 60 для предварительной очистки. Наряду с этим целесообразным является добавление к потокам, перерабатываемым на установке 20 для получения ацетонциангидрина, установке 40 для амидирования, установке 50 для этерификации, установке 50а для гидролиза, установке 60 для предварительной очистки и установке 70 для окончательной очистки, обозначаемого индексом „S" стабилизатора.

В резервуар 21 для ацетона и резервуар 22 для цианистоводородной кислоты показанной на Фиг.2 установки 20, предназначенной для получения ацетонциангидрина, загружают соответственно ацетон и цианистоводородную кислоту. Резервуар 21 оборудован скруббером 23, в верхней части которого находится один или несколько охлаждающих элементов 24. К скрубберу 23 присоединены несколько трубопроводов 25 для поступающих с различных установок комплекса 1 отходящих газов. В реактор 26 с внутренним контуром циркуляции по трубопроводу 27 поступает ацетон, а по трубопроводу 28 цианистоводородная кислота, причем на линии подачи цианистоводородной кислоты находится насос 29, за которым следует место ввода катализатора 210 и статический смеситель 211. Далее следует теплообменник 212 с несколькими перегородками 213 для изменения направления потока и по меньшей мере одним охлаждающим трубопроводом 214. В реакторе 26 осуществляют показанную жирной линией циркуляцию значительной части реакционной смеси, состоящей из ацетона, цианистоводородной кислоты и катализатора. В теплообменнике 212 с перегородками 213 реакционная смесь проходит через охлаждающие трубопроводы 214, после чего часть циркулирующего потока направляют в другой теплообменник 215, с которым соединен сборник 216 с находящейся внутри него форсункой 217, являющейся частью включающего теплообменник 219 циркуляционного контура 218, благодаря которому реакционный продукт находится в постоянном движении и охлажденном состоянии. Сборник 216 посредством трубопровода 220 соединен с емкостью 221 для стабилизации, к которой присоединен трубопровод 222 для подачи серной кислоты и из которой осуществляют отбор сырого ацетонциангидрина, направляемого по трубопроводу 223 на установку 30 для переработки.

Как показано на Фиг.3, продукт, поступающий по трубопроводу 223 из установки 20 для получения ацетонциангидрина, поступает для нагревания в теплообменник 31. К теплообменнику 31 присоединен паропровод 32, другой конец которого присоединен к верхней части колонны 33. Колонна 33 снабжена несколькими насадками 34, которые чаще всего выполнены в виде тарелок. В нижней части колонны 33 находится куб 35, соединенный посредством трубопровода 36 с теплообменником 31, в котором нагревают направляемые в колонну по трубопроводу 223 потоки. С теплообменником 31 соединен трубопровод 37, предназначенный для подачи чистого продукта на установку 40 для амидирования. В верхней части колонны 33 находится трубопровод 38, ведущий к теплообменнику 39, к которому присоединен вакуумный насос 310, в свою очередь, соединенный с теплообменником 311. Теплообменники 39 и 311 посредством соответствующих трубопроводов соединены с охлаждаемой емкостью 312, к которой присоединен трубопровод 313, ведущий в реактор 26 с внутренним контуром циркуляции установки 20 для получения ацетонциангидрина.

Как показано на Фиг.4, к реактору 43 с внутренним контуром циркуляции используемой для амидирования установки 40 присоединен трубопровод 41 для подачи ацетонциангидрина, а также трубопровод 42 для подачи серной кислоты. Трубопровод 41 для подачи ацетонциангидрина с установки 30 переработки ацетонциангидрина соединен с циркуляционным контуром реактора 43 в точке, находящейся после насоса 44 перед смесителем 45. Перед насосом 44 в контур циркуляции по трубопроводу 42 поступает серная кислота. За смесителем 45 следует теплообменник 46, в свою очередь, соединенный с газоотделителем 47, снабженным трубопроводом 48 для отходящих газов и трубопроводом 49, присоединенным к другому реактору 410 с внутренним контуром циркуляции. Другой (третий) реактор 410 с внутренним контуром циркуляции сконструирован подобно первому реактору 43 с внутренним контуром циркуляции. Реактор 410 посредством трубопровода 411 соединен с теплообменником 412, за которым следует газоотделитель 413, снабженный трубопроводом 414 для отходящих газов и трубопроводом 415 для отбора амида, ведущим к установке 50/50а для этерификации/гидролиза.

На Фиг.5 показана предназначенная для этерификации установка 50, к снабженному нагревателем 54 реакционному резервуару 53 которой присоединен трубопровод 51 для подачи воды и органического растворителя, а также трубопровод 52 для подачи амида, соединяющий реакционный резервуар 53 с установкой 40 для амидирования. Кроме того, к реакционному резервуару 53 присоединен показанный пунктирной линией трубопровод 55 для подачи спирта. Спирт по трубопроводу 55 можно вводить как в верхнюю, так и в нижнюю часть реакционного резервуара 53. Первый реакционный резервуар 53 посредством показанного штрихпунктирной линией трубопровода 56 для паров сложного эфира соединен с другим реакционным резервуаром 53', обогреваемым нагревателем 54'. Спирт по трубопроводу 55 также можно вводить как в верхнюю, так и в нижнюю части реакционного резервуара 53'. К верхней части реакционного резервуара 53' присоединен трубопровод 56 для паров сложного эфира, направляемых в куб 57 колонны 58. Кроме того, к верхней части реакционного резервуара 53' присоединен трубопровод 59 для разбавленной серной кислоты. Находящийся в пределах эллипса узел 510 включает обогреваемый реакционный резервуар 53 и 54 с трубопроводом 55 для спирта и трубопроводом 56 для паров сложного эфира. Возможно последовательное упорядочение в виде каскада одного, двух или более подобных узлов 510, каждый из которых соединен с кубом 57 колонны 58 посредством трубопровода 56 для паров сложного эфира. Тяжелокипящие соединения (воду и органический растворитель) из куба 57 колонны 58 по трубопроводу 511 можно возвращать на этерификацию в реакционный резервуар 53. С колонной 58, предпочтительно с ее верхней частью, посредством соответствующего трубопровода соединен первый теплообменник 512, за которым следует другой аппарат 513 для разделения фаз. В верхнюю часть колонны 58 и в первый теплообменник 512 соответственно по первому трубопроводу 514 и по дополнительному трубопроводу 515 можно вводить ингибитор нежелательной полимеризации (стабилизатор „S"). Другой аппарат 513 для разделения фаз соединен со скруббером 516, от нижней части которого отходит трубопровод 517 для растворителя, который через теплообменник 521 соединен с трубопроводом 51 для растворителя. К верхней части скруббера 516 присоединен трубопровод 518, предназначенный для подачи сырого сложного эфира на установку 60, используемую для его очистки. Трубопровод 59 для отработанной серной кислоты соединяет верхнюю часть реакционного резервуара 53', соответственно реакционного резервуара последнего узла 510, с флотационной емкостью 519, предназначенной для отделения твердых веществ, соответственно нерастворимых в отработанной кислоте компонентов. Трубопровод 520 соединяет флотационную емкость 519 с предназначенной для переработки серной кислоты установкой 100, а трубопровод 522 с системой переработки низкокипящих компонентов и их возвращения на этерификацию.

Показанная на Фиг.6 установка для переработки сложных эфиров посредством трубопровода 61 для сырого эфира соединена со средней частью колонны 62 для вакуумной дистилляции, входящей в состав установки 50. Колонна 62 снабжена встроенными элементами 63 и находящимся в ее кубе обогревателем 64. Трубопровод 65 для подачи сложных эфиров соединяет куб колонны 62 с установкой 70 для очистки сырых сложных эфиров и их освобождения от легкокипящих соединений (тонкой очистки). Колонна 62, чаще всего ее верхняя часть, посредством соответствующего трубопровода соединена с первым теплообменником 66, а также с одним или несколькими дополнительными теплообменниками 67, за которыми следует аппарат 69, предназначенный для разделения фаз. В аппарате 69 поток 68 и поступающую из теплообменника 67 смесь разделяют на органическую и водную фазы, причем верхняя часть аппарата 69 посредством трубопровода 611 для рециркуляции соединена с верхней частью колонны 62. К нижней части аппарата 69 присоединен трубопровод 610, предназначенный для подачи водной фазы на установку 50 для этерификации. К теплообменникам 66 и 67 посредством трубопровода 612 присоединен вакуумный насос 613.

К показанной на Фиг.7 дистилляционной колонне 71 присоединен трубопровод 65, предназначенный для подачи сложного эфира с установки 60 для переработки сложных эфиров. Дистилляционная колонна 71 снабжена несколькими встроенными элементами 72, а также кубовым нагревателем 73. От верхней части дистилляционной колонны 71 отходит трубопровод 74, предназначенный для подачи паров чистого сложного эфира в первый теплообменник 75, за которым следует один или несколько дополнительных теплообменников 76, соединенных с вакуумным насосом 717. Выход дополнительного теплообменника 76 снабжен трубопроводом, который соединен с трубопроводом 77, предназначенным для рециркуляции сложного эфира в верхнюю часть дистилляционной колонны 71. В трубопровод 77 посредством находящегося перед смесителем 78 устройства 79 дозируют стабилизатор. Кроме того, выход из теплообменника 76 соединен с трубопроводом 710 для отбора чистого сложного эфира. Последний ведет к дополнительному теплообменнику 711 и другому теплообменнику 712. Вслед за теплообменниками 711 и 712 расположена емкость 713 с молекулярным ситом 714. Дополнительно очищенный на молекулярном сите сложный эфир по трубопроводу 715 направляют на установку 80 для дальнейшей переработки.

На Фиг.8 показан фрагмент рассмотренной выше (смотри Фиг.5) установки для этерификации. В снабженный обогревателем 54 реактор 53 через выполненное в виде стеклянного фильтра пористое тело 84 поступает спирт, предпочтительно метанол. Через пористое тело 84 можно вводить также водяной пар. Кроме того, спирт можно вводить в реактор 53 посредством расположенного под его крышкой распылительного устройства 85 (предпочтительно распылительного кольца). Реактор 53 посредством паропровода 82 соединен с циклоном 81, в котором пары, содержащие смесь газа и жидкости, разделяют на газообразные и жидкие компоненты, причем жидкие компоненты (тяжелокипящие соединения) по трубопроводу 83, соединяющему нижнюю часть циклона 81 с верхней частью реактора 53, можно возвращать в реактор. Газообразные компоненты паров направляют на азеотропную дистилляцию в присоединенную к циклону 81 дистилляционную колонну. Азеотропную дистилляцию осуществляют посредством водяного пара, вводимого в реактор 53 по трубопроводу 87 или через пористое тело 84 и поступающего по трубопроводу 82 в циклон 81, соответственно в колонну 58.

Обозначения

1 комплекс установок,

2 трубопровод для серной кислоты,

3 другой трубопровод для серной кислоты,

4 трубопровод для отработанной серной кислоты (сложный эфир),

5 трубопровод для отработанной серной кислоты (метакриловая кислота),

6 трубопровод для метакриловой кислоты,

20 установка для получения ацетонциангидрина,

30 установка для переработки ацетонциангидрина,

40 установка для амидирования,

50 установка для этерификации,

50а установка для гидролиза,

60 установка для предварительной очистки,

70 установка для тонкой очистки,

80 установка для дальнейшей переработки,

90 установка для производства изделий,

100 установка для переработки серной кислоты,

21 емкость для ацетона,

22 емкость для цианистоводородной кислоты,

23 скруббер,

24 охлаждающие элементы,

25 трубопроводы для отходящих газов,

26 реактор с внутренним контуром циркуляции,

27 трубопровод для подачи ацетона,

28 трубопровод для подачи цианистоводородной кислоты,

29 насос,

210 трубопровод для подачи катализатора,

211 смеситель,

212 теплообменник,

213 перегородка для изменения направления течения,

214 охлаждающие трубы,

215 теплообменник,

216 сборник,

217 форсунка,

218 охлаждающий контур,

219 теплообменник,

220 отводящий трубопровод,

221 емкость для стабилизации,

222 трубопровод для подачи серной кислоты,

223 отводящий трубопровод,

31 теплообменник,

32 трубопровод для подачи паров,

33 колонна,

34 насадки,

35 куб колонны с теплообменником,

36 отводящий трубопровод куба колонны,

37 трубопровод для чистого продукта,

38 отводящий трубопровод верхней части колонны,

39 теплообменник,

310 вакуумирующее устройство,

311 теплообменник,

312 охлаждаемая емкость,

313 рецикл,

41 трубопровод для подачи ацетонциангидрина,

42 трубопровод для подачи серной кислоты,

43 реактор с внутренним контуром циркуляции,

44 насос,

45 смеситель,

46 теплообменник,

47 газоотделитель,

48 трубопровод для отходящих газов,

49 питающий трубопровод,

410 другой реактор с внутренним контуром циркуляции,

411 питающий трубопровод,

412 теплообменник,

413 газоотделитель,

414 трубопровод для отходящих газов,

415 трубопровод для амида,

51 трубопровод для растворителя,

52 трубопровод для амида,

53 первый реакционный резервуар,

54 нагреватель первого реакционного резервуара,

53г' другой реакционный резервуар,

54г' нагреватель другого реакционного резервуара,

55 трубопровод для подачи спирта,

56 трубопровод для паров сложного эфира,

57 куб колонны,

58 колонна,

59 трубопровод для отработанной серной кислоты,

510 узел реакционных резервуаров,

511 трубопровод для тяжелокипящих соединений,

512 теплообменник,

513 аппарат для разделения фаз,

514 трубопровод для подачи стабилизатора,

515 другой трубопровод для подачи стабилизатора,

516 экстракционная колонна,

517 трубопровод для растворителя,

518 трубопровод для сырого сложного эфира,

519 флотационная емкость,

520 трубопровод для отбора истощенной серной кислоты,

521 теплообменник,

522 трубопровод для паров низкокипящих соединений,

61 трубопровод для подачи сырого сложного эфира,

62 колонна вакуумной дистилляции,

63 встроенные элементы,

64 обогрев куба,

65 трубопровод для отбора сложного эфира,

66 теплообменник,

67 теплообменник,

68 подача воды,

69 аппарат для разделения фаз,

610 трубопровод для отбора воды,

611 рецикл,

612 вакуумный трубопровод,

613 вакуумирующее устройство,

71 дистилляционная колонна,

72 встроенные элементы,

73 обогрев куба колонны,

74 трубопровод для паров чистого сложного эфира,

75 первый теплообменник,

76 другой теплообменник,

77 рецикл сложного эфира,

78 смеситель,

79 дозирование стабилизатора,

710 трубопровод для отбора чистого сложного эфира,

711 дополнительный теплообменник,

712 другой теплообменник,

713 емкость с молекулярным ситом,

714 слои молекулярного сита,

715 трубопровод для отбора особо чистого сложного эфира,

716 трубопровод для отбора тяжелокипящих соединений,

717 вакуумирующее устройство,

81 циклон,

82 трубопровод для паров,

83 трубопровод для тяжелокипящих соединений,

84 пористое тело,

85 устройство для орошения,

86 зона обогрева,

87 подача водяного пара.

На Фиг.9 изображено осуществление одного из вариантов изобретения. Данный пример осуществляют согласно технологической схеме на Фиг.9. Амид (Amide) в виде сульфата подают по линии 1 в реактор R1 с весовой скоростью 4605 кг/ч. Метанол (МеОН) подают по линии 2 через пористые тела 84 в нижние части реакторов R1 и R2 с весовой скоростью 895 кг/ч, а через распылительные устройства 85, выполненные в виде распылительного кольца и расположенные в зоне крышкой соответствующего реактора, - в реакторы R1 и R3. Водяной пар (Steam) подают по линии 3 через пористое тело 84 в нижнюю часть реактора R3 с весовой скоростью 300 кг/ч и давлением 7,4 бар. Газожидкостную реакционную смесь направляют по паропроводам 4, 5 и 6 в циклон (CY). В циклоне разделяют газообразные и жидкие компоненты, причем жидкие компоненты возвращают в реактор R1 (соответствующая линия для рециркуляции не показана). Газообразные компоненты направляют в дистилляционную колонну (AD), где проводят азеотропную дистилляцию, с последующей конденсацией в НЕ с получением потока 7, содержащего 70% сырого метилметакрилата.

1. Способ получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты, который включает следующие стадии:
i. предоставление ацетонциангидрина,
ii. реализацию контакта ацетонциангидрина с неорганической кислотой, сопровождаемую образованием метакриламида,
iii. реализацию контакта метакриламида со спиртом в реакторе в присутствии неорганической кислоты при температуре от 100 до 140°С, сопровождаемую образованием сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,
iv. непрерывное выведение по меньшей мере части сложного алкилового эфира метакриловой кислоты из реактора в дистилляционную колонну в виде потока вторичных паров,
причем указанное выведение осуществляют путем подачи в реактор содержащего водяной пар выводящего потока.

2. Способ по п.1, причем неорганической кислотой является серная кислота.

3. Способ по п.1, причем спирт вводят в нижнюю часть реактора.

4. Способ по п.3, причем спирт вводят через пористое тело.

5. Способ по п.1, причем спирт вводят в верхнюю часть реактора.

6. Способ по п.1, причем дистилляцию в дистилляционной колонне осуществляют при температуре от 50 до 120°С.

7. Способ по п.1, причем в дистилляционной колонне осуществляют азеотропную дистилляцию.

8. Способ по п.1, причем поток тяжелокипящих соединений из дистилляционной колонны возвращают в реактор.

9. Способ по п.1, причем поток вторичных паров вводят в дистилляционную колонну по круговой траектории.

10. Способ по одному из пп.1-9, причем поток вторичных паров пропускают через сепаратор, находящийся перед дистилляционной колонной или внутри нее.

11. Устройство для получения сложных алкиловых эфиров метакриловой кислоты по одному из пп.1-10, которое включает следующие элементы, последовательно соединенные друг с другом с флюидальной проводимостью:
- установку для получения ацетонциангидрина,
- установку для получения метакриламида,
- установку для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,
- при необходимости установку для очистки сложного алкилового эфира метакриловой кислоты,
причем установка для получения сложного алкилового эфира метакриловой кислоты последовательно включает:
- по меньшей мере один реактор и
- по меньшей мере одну дистилляционную колонну.

12. Устройство по п.11, причем между реактором и дистилляционной колонной находится сепаратор.

13. Устройство по п.11, причем в нижней части реактора находится ввод спирта.

14. Устройство по п.13, причем ввод спирта в реактор снабжен пористым телом.

15. Устройство по одному из пп.11-14, причем в верхней части реактора предусмотрено распылительное устройство.

16. Применение устройства по одному из пп.11-15 для осуществления способа по одному из пп.1-10.

17. Способ получения полимеров, по меньшей мере частично основанных на сложных алкиловых эфирах метакриловой кислоты, который включает следующие стадии:
а. получение сложного эфира метакриловой кислоты способом по одному из пп.1-10,
b. полимеризацию сложного эфира метакриловой кислоты и при необходимости сомономера,
с. переработку полимеризованного сложного эфира метакриловой кислоты, полученного на стадии b.

18. Способ по п.17, причем полимеризацию осуществляют путем радикальной полимеризации.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу получения модифицированного полимера или сополимера. .

Изобретение относится к способам получения высокомолекулярных соединений методом «живой» радикальной полимеризации. .

Изобретение относится к плитам из акрилатного стекла, используемым в качестве элеметов звукоизолирующих экранов, и к способам их получения. .

Изобретение относится к эксплантодренажу для хирургического лечения рефрактерной глаукомы. .

Изобретение относится к высокомолекулярным полимерам, содержащим боковые группы салициловой кислоты, применяющимся для осветления жидкостей, содержащих красный шлам, полученных в процессе Байера, используемом для извлечения оксида алюминия из бокситной руды.

Изобретение относится к области получения листового двухслойного окрашенного органического стекла на основе эфиров метакриловой кислоты, предназначенного для изготовления цветных, в том числе и флуоресцирующих, светофильтров.

Изобретение относится к области получения листового органического стекла (со)полимеризацией в массе эфиров (мет)акриловой кислоты, применяемого для изготовления нейтральных светофильтров, которые используются в приборостроении, средствах индивидуальной защиты и остеклении спортивных самолетов.

Изобретение относится к усовершенствованному способу для переноса тепла на жидкую смесь, содержащую, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, выбранный из группы, включающей акриловую кислоту, метакриловую кислоту, гидроксиэтилакрилат, гидроксиэтилметакрилат, гидроксипропилакрилат, гидроксипропилметакрилат, глицидилакрилат, глицидилметакрилат, метилакрилат, метилметакрилат, н-бутилакрилат, изо-бутилакрилат, изо-бутилметакрилат, н-бутилметакрилат, трет-бутилакрилат, трет-бутилметакрилат, этилакрилат, этилметакрилат, 2-этилгексилакрилат и 2-этилгексилметакрилат, с помощью косвенного теплообменника, по которому на его первичной стороне течет флюидный теплоноситель и на его вторичной стороне одновременно течет указанная жидкая смесь, содержащая, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, причем жидкая смесь, содержащая, по меньшей мере, один (мет)акрилмономер, для уменьшения загрязнения дополнительно содержит добавленное, по меньшей мере, одно отличающееся от (мет)акрилмономеров активное соединение из группы, состоящей из третичных аминов, солей, образованных из третичного амина и кислоты Бренстеда, а также четвертичных соединений аммония, при условии что третичные и четвертичные атомы азота в, по меньшей мере, одном активном соединении не имеют никакой фенильной группы, но, по меньшей мере, частичное количество указанных третичных и четвертичных атомов азота имеет, по меньшей мере, одну алкильную группу.

Изобретение относится к улучшенному способу получения водорастворимых цвиттер-ионогенных (катионотропных) аминогуанидинакрилатов, которые могут быть использованы в качестве флокулянтов в химической, нефтехимической отраслях промышленности и в ряде других крупномасштабных производств.

Изобретение относится к усовершенствованному способу очистки алкиловых эфиров метакриловой кислоты от муравьиной кислоты, и/или метакриловой кислоты, и/или серной кислоты, согласно которому, по меньшей мере, часть муравьиной кислоты, и/или метакриловой кислоты, и/или серной кислоты адсорбируют очищающим твердым веществом, содержащим, по меньшей мере, 10% мас., в расчете на очищающее твердое вещество, кремний-кислородного соединения, с получением сверхчистого алкилового эфира метакриловой кислоты.

Изобретение относится к устройству для переэтерификации органической кислоты сложным эфиром, которое включает по меньшей мере один реактор с неподвижным слоем катализатора и по меньшей мере одну дистилляционную колонну, где по меньшей мере один трубопровод между реактором и дистилляционной колонной оснащен средством для повышения давления, а головная часть дистилляционной колонны соединена с разделителем фаз, который в свою очередь, соединен с указанным реактором, и поток к реактору пропускают через теплообменник для регулирования температуры реакции.

Изобретение относится к химии производных адамантана, а именно к новому способу получения адамантиловых эфиров непредельных кислот общей формулы где R1=H, R2=H (1); R1=H, R2=CH3 (2); R1 =C6H5, R2=H (3).

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения производных карбоновых кислот, выбранных из группы, включающей сложные эфиры и амиды, включающему взаимодействие сложного эфира карбоновой кислоты, спиртовой остаток которого содержит от 1 до 6 атомов углерода, со спиртом с 1-40 атомами углерода и/или амином с 1-40 атомами углерода в присутствии металлсодержащего катализатора, где по завершении взаимодействия реализуют контакт металлсодержащего катализатора с водой, и полученный продукт перемешивают с суперабсорбентом, причем контакт катализатора с водой сопровождается его гидролизом.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения эфиров акриловой и метакриловой кислот повышенной чистоты, получаемых путем переэтерификации эфиров (мет)акриловой кислоты формулы I, причем R1 означает водород или метил и R2 - алкильный остаток с числом атомов углерода от 1 до 40, спиртами, содержащими четыре или более этерифицируемых гидроксильных групп и выбранными из группы четырехатомных спиртов формулы II , причем n 4 и R''' означает, при необходимости, разветвленный алифатический или ароматический радикал с числом атомов углерода от 4 до 40, в присутствии литийамида в качестве катализатора переэтерификации, взятого в количестве от 0,01 до 10 мас.% в пересчете на общую массу реакционной смеси.

Изобретение относится к области химической технологии, в частности к технологии производства акрилатов сернокислотным методом. .
Наверх