Способ флотационного обогащения пирротинсодержащих руд
Изобретение относится к области обогащения полезных ископаемых и может быть использовано при переработке минерального сырья, содержащего пирротин. Способ флотационного обогащения пирротинсодержащих руд включает измельчение материала, кондиционирование кислородосодержащим газом с последующим выделением из пульпы пенного продукта, кондиционирование кислородосодержащим газом осуществляют в эжектирующем устройстве колонной флотомашины, причем расход газа определяется из зависимости:
Vгаза=k·Qруды·βпирротина/100, где: Vгаза - оптимальный расход газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, м3/час; k - эмпирический коэффициент для определения расхода газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, например серии КФМ, выбран от 4,0 до 7,0; Qруды - количество поступающей руды, т/час; βпирротина - содержание пирротина в руде, %. 5 табл., 1 ил.
Изобретение относится к области обогащения полезных ископаемых и может быть использовано при переработке минерального сырья, содержащего пирротин.
При обогащении медных, медно-цинковых и медно-никелевых руд, а также техногенного сырья, содержащих пирротин, возникает необходимость флотационного отделения сульфидов меди и цинка от вредной примеси - пирротина.
Пирротин, как и другие сульфиды железа (пирит и марказит), флотируется в присутствии сульфгидрильных собирателей. Активатором флотации пирротина является наличие в пульпе ионов меди [1].
Известна способность пирротина интенсивно поглощать кислород из жидкой фазы пульпы, связанная с окислением поверхности минерала, а также к образованию шламов при измельчении.
Резкое падение содержания кислорода в пульпе приводит, во-первых, к замедлению окисления сульфидов меди и цинка до стадии, необходимой для их флотации, а во-вторых, в пульпе образуется значительное количество водорастворимого закисного железа и низших окислов серы, которые являются депрессорами медных и цинковых минералов. Для удаления закисного железа его необходимо окислить в щелочной среде [1, 2].
Поэтому, при флотационном обогащении руд и техногенного сырья, содержащих пирротин, для депрессии последнего и активации медных и цинковых минералов используется аэрация пульпы в высокощелочной среде с большим количеством воздуха или водяного пара [3-5]. Аэрация осуществляется в контактных чанах или рабочих камерах флотомашин в условиях раздельной подачи пульпы и воздуха (или пара). Образующиеся в процессе аэрации на поверхности пирротина продукты окисления создают плотную пленку, предотвращающую взаимодействие поверхности минерала как с собирателем, так и с активатором. Известно, что степень окисления и пассивации поверхности пирротина возрастает при увеличении длительности аэрации [1].
Известен способ обогащения медно-молибденовых, медно-никелевых и других биметальных руд по схеме, включающей измельчение руды и коллективную флотацию в открытом цикле двух и более металлов в щелочной среде, создаваемой известью, перечистку доизмельченного чернового концентрата. Исходное питание поступает в цикл рудоподготовки, включающий измельчение и классификацию, подготовленный материал поступает в I основную флотацию. Пенный продукт 1 основной флотации поступает в цикл десорбции, включающий операцию десорбции, операцию отмывки и операцию сгущения, далее материал поступает в цикл измельчения и классификации, включающий операцию классификации, операцию доизмельчения и операцию механохимической активации, далее материал подвергается обработке реагентами, включающей операции агитации с подогревом в присутствии депрессора, далее продукт поступает в цикл перечистных операций, включающий перечистную операцию или цикл перечистных операций, проводимых в присутствии сульфгидрильного собирателя и вспенивателя с получением 1-го коллективного концентрата и хвостов, которые совместно с камерным продуктом I основной флотации направляют в цикл рудоподготовки, включающий операцию классификации, измельчения и агитации перед II основной флотацией. II основную флотацию проводят в присутствии сульфгидрильного собирателя и вспенивателя с получением коллективного концентрата II основной флотации и хвостов. Хвосты II основной флотации поступают в цикл рудоподготовки, включающий операции классификации и измельчения. Измельченный продукт поступает в цикл операций обработки реагентами, включающий операции контактирования с реагентами: диспергатором и депрессором и поступают на III основную флотацию, проводимую в присутствии сульфгидрильного собирателя и вспенивателя с получением коллективного концентрата III основной флотации и отвальных хвостов. Объединенный пенный продукт II и III основной флотации поступает в цикл десорбции, включающий операции десорбции, отмывки и сгущения. Далее продукт поступает в цикл измельчения и классификации, включающий операции классификации и доизмельчения песков классификации до класса не менее 90% класса - 74 мкм. Далее продукт поступает в цикл обработки реагентами, включающий операции механохимической активации измельченного продукта, операции агитации с подогревом в присутствии диспергатора и депрессора. После подогрева материал поступает в цикл перечистных операций, проводимых в присутствии сульфгидрильного собирателя и вспенивателя с получением 2-го коллективного концентрата [6].
Наиболее близким по технической сущности является способ флотационного обогащения сульфидных медно-никелевых руд по схеме, включающей измельчение материала, его кондиционирование в присутствии реагентов-регуляторов с аэрацией пульпы кислородсодержащим газом, селективную флотацию минералов меди в одноименный концентрат с использованием сульфгидрильного собирателя, с последующим выделением из пульпы минералов никеля в пенный продукт, а минералов пустой породы в отвальные хвосты [7].
Недостатком известного способа обогащения является то, что при высоком содержании пирротина в исходной руде (30-40% и более) операции аэрации пульпы в высокощелочной среде с воздухом или водяным паром имеют низкую эффективность с точки зрения окисления пирротина и требуют значительных энергозатрат.
Указанный недостаток иллюстрируется на примере обогащения медно-цинковой руды Тарньерского месторождения с высоким (до 40%) содержанием пирротина.
Обогащение указанной руды проводили по коллективно-селективной схеме, включающей: измельчение исходной руды до 85% класса - 74 мкм, аэрацию пульпы с паром оптимальной продолжительностью 15 мин при температуре пульпы 40°С в высокощелочной среде, создаваемой известью (до 1300 г-экв./м3 св. СаО), цикл коллективной медно-цинковой флотации, включающий основную, контрольную и перечистную операции, а также флотацию промпродуктов, доизмельчение коллективного концентрата до 90% класса - 44 мкм, отмывку коллективного концентрата и десорбцию реагентов, цикл флотационного разделения коллективного концентрата на медный и цинковый концентраты, включающий основную, контрольную и две перечистные медные флотации. Пенный продукт второй перечистной медной флотации является готовым медным концентратом, а камерный продукт контрольной медной флотации - готовым цинковым концентратом. Полученные результаты обогащения приведены в таблице 1.
| Таблица 1 | ||
| Показатели обогащения медно-цинковой руды, с высоким содержанием пирротина при применении известного способа подавления его флотационных свойств. | ||
| № п.п. | Наименование показателя | Значение |
| Цикл коллективной флотации | ||
| 1 | Содержание меди в коллективном концентрате, % | 6,79 |
| 2 | Содержание цинка в коллективном концентрате, % | 21,32 |
| 3 | Содержание меди в отвальных хвостах, % | 0,30 |
| 4 | Содержание цинка в отвальных хвостах, % | 0,88 |
| 5 | Извлечение меди в коллективный концентрат, % | 82,98 |
| 6 | Извлечение цинка в коллективный концентрат, % | 83,95 |
| Цикл разделительной флотации | ||
| 7 | Содержание меди в медном к-те, % | 14,31 |
| 8 | Содержание цинка в цинковом к-те, % | 36,78 |
| 9 | Извлечение меди в медный к-т, % | 76,67 |
| 10 | Извлечение цинка в цинковый к-т, % | 81,33 |
Показатели обогащения, приведенные в таблице 1, свидетельствуют о том, что, при применении известного способа подавления пирротина - подогрев и аэрацию с паром пульпы в высокощелочной среде, не удалось полностью окислить пирротин и предотвратить депрессию медных и цинковых минералов в цикле коллективной флотации. Низкое качество коллективного концентрата и потери металлов в хвостах коллективного цикла обуславливают низкие содержания и извлечения металлов в готовые одноименные концентраты.
Технической задачей, на решение которой направлено изобретение, является повышение эффективности флотационного обогащения пирротинсодержащих руд, за счет полного окисления и пассивации поверхности пирротина.
Указанный результат достигается тем, что в способе флотационного обогащения пирротинсодержащих руд, включающем измельчение материала, кондиционирование кислородосодержащим газом с последующим выделением из пульпы пенного продукта, кондиционирование кислородосодержащим газом осуществляют в эжектирующем устройстве колонной флотомашины, причем расход газа определяется из зависимости:
Vгаза=k·Qруды·βпирротина/100, где:
Vгаза - оптимальный расход газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, м3/час;
k - Эмпирический коэффициент для определения расхода газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, например серии КФМ, выбран от 4,0 до 7,0;
Qруды - количество поступающей руды, т/час;
βпирротина - содержание пирротина в руде, %.
В схемах обогащения пирротинсодержащих руд вместо аэрации с воздухом или паром в контактных чанах и рабочих камерах механических или пневмомеханических флотомашин и последующей флотации пульпы в этих флотомашинах, используется эффект окисления пирротина в эжектирующих устройствах колонной флотомашины, например серии КФМ [8], с последующей флотацией в них. Конструкция эжектирующих устройств (Приложение, рис.1) в колонных флотомашинах серии КФМ предусматривает подачу пульпы под давлением 2,5 и более атм, что предопределяет высокую (10 и более м/с) скорость истечения пульпы из сопла эжектора и эффект засасывания газа из окружающей среды.
Для усиления газового насыщения пульпы в эжектор дополнительно подается до 1,5 м3 воздуха или пара на 1 м3 пульпы, что в 1,5 раза выше, чем в известных конструкциях аэрационных узлов механических и пневмомеханических флотомашин [9]. При этом высокая скорость движения пульпы обеспечивает эффективную диспергацию газа на мелкие пузырьки со средним диаметром 0,05 мм в ограниченном пространстве зоны «интенсивного окисления». Для сравнения, в аэрационных узлах механических и пневмомеханических флотомашин средний диаметр газовых пузырьков составляет не менее 1 мм.
Зона «интенсивного окисления» обуславливает процесс, при котором, каждый из микропузырьков вступает в контакт с поверхностью минеральной частицы. Согласно расчетам, площадь поверхности газовых пузырьков, образующихся в эжектирующем устройстве колонной флотомашины серии КФМ, приведенная к объему поступающей пульпы, в 30 раз превышает аналогичный показатель аэрационных узлов механических и пневмомеханических флотомашин (таблица 2).
| Таблица 2 | |||
| Сравнение суммарной поверхности пузырьков газа, приведенной к объему поступающей пульпы. | |||
| № п.п. | Наименование показателя | Эжектор колонной флотомашины серии КФМ | Аэрационный узел механических флотомашин |
| 1 | Объем поступающей пульпы, м3 | 1 | 1 |
| 2 | Объем поступающего газа, м3 | 1,5 | 1 |
| 3 | Средний размер пузырька, мм | 0,05 | 1,0 |
| 4 | Расчетное количество пузырьков, шт.на 1 м3 пульпы | 2,29·1013 | 1,92·109 |
| 5 | Расчетная суммарная площадь поверхности пузырьков, мм2 на 1 м3 пульпы | 1,80·1011 | 6,03·109 |
Образование в пульпе большого количества газовых микропузырьков с развитой поверхностью дополнительно ускоряет процессы окисления поверхности минеральных частиц. Поэтому, при обогащении руд с высоким содержанием пирротина, применение эжектирующих устройств колонных флотомашин позволяет полностью окислить пирротин и подавить его флотационные свойства.
Оптимальный расход газа (воздуха или пара) в эжектирующие устройства колонной флотомашины установлен экспериментально (таблица 3) и определяется приведенной выше зависимостью.
В таблице 3 приведены результаты сравнительных исследований по флотации медных и цинковых минералов из пирротинсодержащей руды в зависимости от расхода воздуха в эжектирующие устройства колонной флотомашины и аэрационные устройства пневмомеханической флотомашины, приведенного к количеству пирротина в исходной руде. Опыты в пневмомеханической машине ставились при оптимальных значениях длительности аэрации (15 мин) и температуры пульпы (40°С). Эффективность операции окисления пирротина оценивалась по извлечению медных и цинковых минералов в коллективный концентрат.
Результаты таблицы 3 убедительно свидетельствуют о том, что процесс подавления пирротина в эжектирующем устройстве колонной флотомашины проходит значительно эффективнее, чем в аэрационном устройстве пневмомеханической флотомашины (или контактном чане), причем оптимальный расход воздуха в эжекторы составляет от 4 до 7 м3/тонну пирротина в руде.
Заявляемый способ подавления пирротина в эжектирующих устройствах колонных флотомашин и последующей флотации в них был испытан при обогащении труднообогатимой медно-цинковой руды с высоким (до 40%) содержанием пирротина на примере руды Тарньерского месторождения. Указанные испытания проводили по коллективно-селективной схеме, включающей измельчение исходной руды до 85% класса - 74 мкм, окисление пирротина в эжектирующих устройствах колонной флотомашины серии КФМ, цикл коллективной медно-цинковой флотации, включающий основную флотацию в лабораторной модели колонной флотомашины серии КФМ, контрольную и перечистную операции, а также флотацию промпродуктов, доизмельчение коллективного концентрата до 90% класса - 44 мкм, отмывку коллективного концентрата и десорбцию реагентов, цикл флотационного разделения коллективного концентрата на медный и цинковый концентраты, включающий основную, контрольную и две перечистные медные флотации. Пенный продукт второй перечистной медной флотации является готовым медным концентратом, а камерный продукт контрольной медной флотации - готовым цинковым концентратом.
Полученные результаты обогащения приведены в таблице 4, а сравнение показателей готовых одноименных концентратов - в таблице 5.
| Таблица 3 | |||||||||
| Показатели флотации медных и цинкованных минералов из пирротинсодержащей руды в зависимости от расхода воздуха в аэрационные устройства пневмомеханической флотомашины (ПМФЛ) и эжектирующие устройства колонной флотомашины (КФМ) | |||||||||
| Расход воздуха, м3/тонну пирротина в руде | Массовая доля в коллективном концентрате, % | Извлечение в коллективный концентрат, % | |||||||
| меди | цинка | меди | цинка | ||||||
| ПМФЛ | КФМ | ПМФЛ | КФМ | ПМФЛ | КФМ | ПМФЛ | КФМ | ПМФЛ | КФМ |
| 2,0 | 2,0 | 6,79 | 8,15 | 21,32 | 24,43 | 82,98 | 83,59 | 83,95 | 84,96 |
| 3,0 | 3,0 | 6,56 | 8,45 | 20,79 | 25,77 | 83,06 | 87,63 | 84,83 | 88,02 |
| 4,0 | 4,0 | 6,33 | 9,70 | 19,92 | 30,55 | 84,55 | 93,21 | 85,23 | 93,75 |
| 7,0 | 7,0 | 5,92 | 9,64 | 19,35 | 30,88 | 85,15 | 93,76 | 86,46 | 94,13 |
| 10,0 | 10,0 | 5,23 | 9,55 | 18,79 | 30,34 | 85,78 | 93,55 | 86,98 | 93,92 |
| Таблица 4 | ||
| Показатели обогащения медно-цинковой руды с высоким содержанием пирротина при применении подавления его флотационных свойств в эжектирующих устройствах колонной флотомашины. | ||
| № п.п. | Наименование показателя | Значение |
| Цикл коллективной флотации | ||
| 1 | Содержание меди в коллективном концентрате, % | 9,86 |
| 2 | Содержание цинка в коллективном концентрате, % | 30,89 |
| 3 | Содержание меди в отвальных хвостах, % | 0,10 |
| 4 | Содержание цинка в отвальных хвостах, % | 0,26 |
| 5 | Извлечение меди в коллективный концентрат, % | 94,04 |
| 6 | Извлечение цинка в коллективный концентрат, % | 94,93 |
| Цикл разделительной флотации | ||
| 7 | Содержание меди в медном к-те, % | 19,52 |
| 8 | Содержание цинка в цинковом к-те, % | 51,46 |
| 9 | Извлечение меди в медный к-т, % | 83,01 |
| 10 | Извлечение цинка в цинковый к-т, % | 87,72 |
| Таблица 5 | |||
| Сравнение результатов обогащения медно-цинковой руды при применении известного и заявляемого способа подавления флотационных свойств пирротина. | |||
| № п.п. | Наименование показателя | Способ | |
| Заявляемый | Известный | ||
| 1 | Содержание меди в медном к-те, % | 19,52 | 14,31 |
| 2 | Содержание цинка в цинковом к-те, % | 51,46 | 36,78 |
| 3 | Извлечение меди в медный к-т, % | 83,01 | 76,67 |
| 4 | Извлечение цинка в цинковый к-т, % | 87,72 | 81,33 |
Результаты таблицы 5 свидетельствуют о том, что заявляемый способ при обогащении пирротинсодержащей медно-цинковой руды на примере руды Тарньерского месторождения за счет полного подавления флотационных свойств пирротина позволяет одновременно повысить содержание меди в медном концентрате на 5,2%, извлечение меди в медный концентрат - на 6,3%, содержание цинка в цинковом концентрате - на 14,7%, извлечение цинка в цинковый концентрат - на 6,4%.
Список литературы
1. А.А.Абрамов. Технология переработки и обогащения руд цветных металлов. М., МГГУ, книга 2, том 3, 2005, с.277-279.
2. С.И.Митрофанов. Селективная флотация. М., Металлургиздат, 1958, с.302-303.
3. О.Б.Клебанов, Л.Я.Шубов, Н.К.Щеглова. Справочник технолога по обогащению руд цветных металлов. М., Недра, 1974, с.311.
4. И.А.Абдрахманов, Р.А.Ягудин, А.В.Зимин и др. Повышение технологических показателей цинкового цикла на обогатительной фабрике ОАО «Учалинский ГОК». Горный журнал, 2010, №10, с.47-51.
5. С.И.Полькин, Э.В.Адамов, К.П.Ковачев, Н.И.Семков. Технология обогащения руд цветных металлов. М., Недра, 1979, с.180.
6. Способ флотационного обогащения сульфидных руд. Патент РФ на изобретение №2397816, 2009.
7. Способ флотационного обогащения сульфидных медно-никелевых медистых руд. Заявка на изобретение РФ №97115430, 1999.
8. Флотационная колонная пневматическая машина. Патент РФ на изобретение №2281169, 2004.
9. Справочник по обогащению руд. Основные процессы / Под редакцией О.С.Богданова, В.И.Ревнивцева. - 2-е изд., перераб. и доп. М., Недра, 1983, с.296-310.
Способ флотационного обогащения пирротинсодержащих руд, включающий измельчение материала, кондиционирование кислородосодержащим газом с последующим выделением из пульпы пенного продукта, отличающийся тем, что кондиционирование кислородосодержащим газом осуществляют в эжектирующем устройстве колонной флотомашины, причем расход газа определяется из зависимости
Vгаза=k·Qруды·βпирротина/100,
где Vгаза - оптимальный расход газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, м3/ч;
k - эмпирический коэффициент для определения расхода газа в эжектирующее устройство колонной флотомашины, например, серии КФМ, выбран от 4,0 до 7,0;
Qруды - количество поступающей руды, т/ч;
βпирротина - содержание пирротина в руде, %.
