Способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы (варианты)


 


Владельцы патента RU 2476619:

Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" (RU)

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термомеханической обработке сплавов с памятью формы на основе никелида титана. Заявлен способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы (варианты). Способ включает термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (OЭПФ). Последеформационный отжиг осуществляют в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин. Согласно второму варианту способа после деформации сначала осуществляют рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин, а затем проводят последеформационный отжиг. Повышаются функциональные свойства сплава, обратимость деформации составляет до 15%. 2 н.п. ф-лы, 1 ил., 3 пр.

 

Настоящее изобретение относится к металлургии, а именно к термомеханической обработке сплавов с памятью формы (СПФ), и может быть использовано в любой отрасли промышленности и медицины, где применяются материалы, обладающие эффектом памяти формы (ЭПФ). Собственно ЭПФ реализуется при восстановлении формы при нагреве после деформации с образованием мартенсита напряжений или/и деформационной переориентацией существующего мартенсита охлаждения или мартенсита напряжений. Обратимый ЭПФ (ОЭПФ) заключается в самопроизвольном обратимом изменении формы при термоциклировании через интервал мартенситных превращений.

СПФ - функциональные материалы. К наиболее важным служебным характеристикам относятся следующие: величина обратимой деформации εr, величина обратимого эффекта εTW, реактивное напряжение σr, характеристические температуры мартенситных превращений Мн (температура начала мартенситного превращения), Мк (температура окончания мартенситного превращения), TR (температура R-превращения), Ан (температура начала обратного мартенситного превращения), Ак (температура окончания обратного мартенситного превращения).

Функциональные свойства (ФС) СПФ, в том числе параметры ЭПФ и ОЭПФ, определяются составом и структурой сплава. Известно, что термическая и термомеханическая обработка являются эффективными способами регулирования структуры, и, следовательно, ФС СПФ (V.Brailovski, S.Prokoshkin, P.Terriault, F.Troshu (Ed.), Shape Memory Alloys: Fundamentals, Modeling and Applications, Québec, Canada, 2003, 844 p.).

При наведении ЭПФ и ОЭПФ значительное влияние оказывают параметры внешних воздействий: схемы нагружения (растяжение - сжатие, кручение, изгиб), степени деформации, величины нагрузки и пр.

Известны способы термомеханической обработки сплавов титан-никель для улучшения их механических и функциональных свойств. Например, способ выявления эффектов памяти формы в сплавах на основе никелида титана (патент РФ №2115760, C22F 1/18, 20.07.1988) включает закалку, деформацию и последующий нагрев.

Известен также способ изготовления сверхупругого сплава никель-титан (JP 6065741, C22F 1/10), в соответствии с которым сплав, содержащий 50-51 ат.% Ni, остальное - Ti, подвергают отжигу, холодной деформации на 15-60%, после чего задают форму и нагревают до 175-600°С.

В известных способах реализуется лишь один механизм повышения комплекса свойств - создание дислокационной полигонизованной субструктуры.

Известен способ наведения ЭПФ и ОЭПФ [В.И.Зельдович, Г.А.Собянина, О.С.Ринкевич. Влияние степени деформации на эффект памяти формы и структуру мартенсита в никелиде титана. Дилатометрические эффекты мартенситных превращений. ФММ, 1996, том 81, выпуск 3, стр.107-116 (г.Свердловск)], в соответствии с которым в сплаве Ti-50,5% Ni, подвергнутом рекристаллизационному отжигу при 800°С, ЭПФ и ОЭПФ наводили прокаткой и растяжением. Деформацию наводили при комнатной температуре, что соответствует двухфазному состоянию В2+В19', со степенями наводимой деформации εt=4,7-16%. Максимальная величина обратимой деформации εr=4,3% была получена при εt=12%, максимальная величина ОЭПФ εTW=1,6% - при εt=16%. В известном способе реализуется лишь один механизм повышения свойств - наведение («тренировка») ЭПФ.

О влиянии времени выдержки при старении на функциональные свойства информация отсутствует.

В качестве наиболее близкого аналога (прототип) выбран способ наведения ЭПФ и ОЭПФ в сплавах Ti-50,0 ат.% Ni и Ti-50,7 aт.% Ni, подвергнутых холодной деформации прокаткой с истинной деформацией е=0,3 (ε=30%) с последеформационными отжигами (ПДО) в интервале температур при 200-500°С, 1 ч и при 700°С, 30 мин. Наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляли по схеме изгиба вокруг оправок разного диаметра с полной наводимой деформацией εt=3-10% при фиксированных температурах вблизи TR и Мн, определенных методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК). После упругой разгрузки определяли наведенную деформацию εi, а после нагрева - обратимую εr [Инаекян К.Э. Исследование взаимосвязи структуры и функциональных свойств термомеханически обработанных сплавов с памятью формы на основе Ti-Ni. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва, МИСиС, 2006]. Величину ОЭПФ εTW в работе не определяли.

Недостатком способа являются относительно низкие значения обратимой деформации ЭПФ εr=8% для сплава Ti-50,0 ат.% Ni (с.121) и εr=8,5% (с.115-116) для сплава Ti-50,7 ат.% Ni. В известном способе реализуются два механизма повышения функциональных свойств: создание полигонизованной структуры (в интервале ПДО 400-500°С) и наведение ЭПФ.

Во всех известных способах наведение ЭПФ осуществляли при фиксированной температуре вблизи температуры Мн или TR, т.е. при наличии в структуре мартенсита охлаждения. При этом в процессе деформации в остаточном аустените образуется ориентированный мартенсит напряжения и происходит переориентация мартенсита охлаждения.

Большое количество публикаций, посвященное исследованию влияния параметров внешних воздействий на параметры ЭПФ и особенно ОЭПФ, свидетельствуют о значительном интересе исследователей к этому вопросу, однако результаты проведенных исследований весьма противоречивы.

Причины этого заключаются в неучете следующих принципиально важных факторов.

Во-первых, практически во всех опубликованных работах отсутствует информация об исходной (перед наведением ОЭПФ) структуре сплава, используемого при исследовании, о ней можно только опосредованно судить по приводимым режимам термообработки. В то же время, как показывает анализ литературных данных, именно исходное структурное состояние сплава является важным фактором, определяющим получаемый комплекс функциональных свойств СПФ.

Во-вторых, упускаются из виду важность исходного фазового состояния и возможность реализации разных механизмов (последовательностей) превращений при наведении ЭПФ и ОПЭФ.

Задача изобретения - повышение функциональных свойств сплавов с ЭПФ Ti-Ni с содержанием никелия 49-51 ат.% за счет совместного влияния следующих факторов: упрочнения при старении (только для сплавов с содержанием Ni выше эквиатомного), наведения ЭПФ при деформации в процессе В2→R→B19'- превращения и увеличения степени деформации при наведении ЭПФ.

Поставленная задача достигается тем, что сплав титан-никель с ЭПФ с содержанием никеля от 49 до 51 ат.% Ni подвергают обработке, включающей предварительную закалку и последующую термомеханическую обработку с суммарной накопленной степенью деформации 25-40%, затем подвергают ПДО в инервале температур 350-500°С, в отличие от прототипа в течение 1,5-50 ч (вариант 1). В указанном температурном интервале параллельно идут два процессса: полигонизация и старение. В результате такой обработки сплав может иметь развитую наноразмерную полигонизованную субструктуру с нанофазным упрочнением, которое реализуется за счет выделяющейся при старении фазы Тi3Ni4.

Поставленная задача достигается также тем, что сплав после ТМО подвергают рекристаллизационному отжигу при температуре 700°С в течение 0,25-120 мин, после чего подвергают ПДО в интервале температур 350-500°С в течение 1,5-10 ч (вариант 2). Предложенный способ обеспечивает получение рекристаллизованной структуры с упрочнением частицами фазы Тi3Ni4, выделяющейся при старении.

Поставленная задача достигается также тем, что сплав, подвергнутый ТМО по варианту 1 и закалке по варианту 2, заневоливают в области существования стабильной фазы В2-аустенита и в заневоленном состоянии охлаждают ниже температуры окончания мартенситного превращения Мк (область существования стабильного мартенсита), после чего материал разгружают и термоциклируют в интервале температур между температурой Ак и - 196°С. То есть в предлагаемом способе наведение ЭПФ осуществляется при деформации через интервал превращений B2→R→B19'. Предложенная термообработка по варианту 2 обеспечивает получение рекристаллизованной структуры с упрочнением частицами фазы Ti3Ni4, выделяющейся при старении.

Поставленная задача достигается также тем, что при наведении ЭПФ сплав деформируют по схеме изгиба со степенями деформации в интервале 12-20%.

Поставленная цель достигается также тем, что время выдержки при заневоливании составляет 0,5-5 мин.

Предложенный способ с проведением ТМО по варианту (1) позволяет реализовать значения обратимой деформации εr=14,8% и значения ОЭПФ εTW=2,5%. Предложенный способ с проведением ТМО по варианту (2) позволяет реализовать значения обратимой деформации εr=14,5% и значения ОЭПФ εTW=5,4%.

Таким образом, предложенная совокупность признаков способа позволяет получить новый эффект, приводящий к значительному повышению функциональных свойств СПФ. Это позволяет сделать вывод о соответствии предлагаемого способа критерию «изобретательский уровень».

Способ осуществляют следующим образом. На первом этапе исходную заготовку, в частности, из сплава титан-никель (в диапазоне составов от Ti - 49 ат.% Ni до Ti - 51 ат.% Ni) с рекристаллизованной структурой (т.е. после рекристаллизационного отжига) подвергают пластической деформации, в частности, например, волочением или прокаткой за несколько проходов, до получения суммарной накопленной степени деформации 25-40% в интервале температур 25-600°С.

Выбор указанного диапазона составов сплавов Ti-Ni обусловлен тем, что при содержании Ni ниже 49 ат.% Ni в сплаве присутствует в значительном количестве глобулярная фаза состава Ti2Ni (образующаяся в процессе выплавки), которая сильно ухудшает все ФС свойства. В сплаве с содержанием Ni выше 51 ат.% Ni в сплаве в процессе старения выделяется фаза Ti3Ni4 очень крупного размера и в большом количестве, наличие которой ограничивает объем мартенситных превращений.

Деформация при температурах ниже 25°С может приводить к разрушению материала из-за низкой технологической пластичности, а использование температуры выше 600°С нецелесообразно вследствие протекания процессов динамической рекристаллизации, что в конечном итоге приводит к снижению суммарной накопленной деформации.

Следующий этап (по варианту 1) включает одновременно ПДО, старение и задание формы. Материал подвергают отжигу в интервале температур 350-500°С в течение 1.5-10 ч. Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за невозможности получения развитой полигонизованной субструктуры, слабого протекания процессов старения (в сплавах заэквиатомного состава), а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения (рис.1). Время выдержки при старении менее 1,5 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение ФС. Время выдержки более 10 ч не приводит к дальнейшему повышению εr и, кроме того, является нетехнологичным.

Следующий этап (по варианту 2) включает рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин и последующий отжиг в интервале температур 350-500°С в течение 1,5-10 ч; в течение второго отжига протекают процессы старения и происходит задание формы.

Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за слабого протекания процессов старения, а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения. Время выдержки при старении менее 2 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение величины ФС. Время выдержки более 50 ч не приводит к дальнейшему повышению εr и, кроме того, является нетехнологичным.

Материал подвергают отжигу в интервале температур 350-500°С в течение 1.5-50 ч. Эффективность отжига при температуре ниже 350°С снижается из-за невозможности получения развитой полигонизованной субструктуры, слабого протекания процессов старения, а также невозможности получения заданной формы. Проведение ПДО выше 500°С неэффективно из-за развития процессов рекристаллизации и снижения интенсивности процесса старения. Время выдержки при старении менее 1.5 ч недостаточно для выделения фазы Тi3Ni4 в количестве, влияющем на повышение ФС.

На следующем этапе осуществляется собственно наведение ЭПФ. Образец заневоливают на специальной оправке со степенью деформации 12-20% до температуры Т, которая находится в интервале Ак - 10≤Т≥Ак+10, выдерживают при этой температуре в заневоленном состоянии 0,25-5 мин, постепенно охлаждают до температуры жидкого азота - 196°С, выдерживают при этой температуре в заневоленном состоянии 0,25-5 мин, после чего освобождают. Измеряют наведенную деформацию εi. Образец постепенно нагревают до температуры Ак', которая несколько выше исходной температуры Ак (до наведения ЭПФ). Измеряют величину остаточной деформации εf. Определяют величину обратимой деформации εrif.

Выбор температурного интервала Ак - 10≤Т≤Ак+10 обусловлен следующими соображениями. Заневоливание материала должно осуществляться в области существования стабильного В2-аустенита: при температуре ниже Ак - 10 начинается R-превращение, и заневоливание в этом случае будет частично происходить за счет переориентации образовавшейся R-фазы, что не позволит получить максимально возможное значение εr. Заневоливание материала выше температуры Ак+10 может привести к пластической деформации В2-аустенита, в результате чего повысится значение остаточной (необратимой) деформации εf, и, как следствие, снижение εr.

Заневоливание материала со степенью деформации менее 12% и более 20% позволяет реализовать значения εr не более 10% (рис.1).

Время выдержки менее 0,25 мин недостаточно для прогрева/охлаждения сплава на требуемую температуру; время выдержки более 5 мин не приводит к увеличению достигаемого результата и, кроме того, является нетехнологичным.

Пример №1 конкретного выполнения.

Проволоку диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,7% Ni подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на мерные заготовки и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 430°С в течение 10 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 37°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 15%); выдерживают при этой температуре в течение 30 с. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры - 196°С и выдерживают при этой температуре 30 с, после чего образец освобождают от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 14,8%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=45°С и измеряют величину остаточной деформации: εf=0%. Образец охлаждают до температуры - 196°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=14,8%; величина ОЭПФ εTW=2,0%.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов.

Пример №2 конкретного выполнения.

Исходным материалом является проволока диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,7% Ni. Проволоку подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на прямые мерные заготовки и отжигают при температуре 700°С в течение 20 мин. Окисный слой удаляют травлением. В специальной матрице формируют образцы и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 430°С в течение 10 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 37°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 15%); выдерживают при этой температуре в течение 3 мин. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры - 196°С и выдерживают при этой температуре 3 мин, после чего образец отсоединяют от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 14,5%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=45°С и измеряют величину остаточной деформации: εi=0%. Образец охлаждают до температуры - 196°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=14,5%. Величина ОЭПФ εTW=5,4%.

Предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов.

Пример №3 конкретного выполнения.

Проволоку диаметром 0,45 мм сплава Ti - 50,0% Ni подвергают гомогенизационному отжигу при температуре 700°С в течение 20 мин. Затем проволоку подвергают волочению при температуре 25-400°С за 5-6 проходов до диаметра 0,3 мм (т.е. суммарная накопленная степень деформации составляет 30%). Проволоку очищают от графитовой смазки, разрезают на мерные заготовки и подвергают отжигу в муфельной печи при температуре 480°С в течение 1,5 ч. Образцы фиксируют на специальной цилиндрической оправке диаметром 1,5 мм и изгибают вокруг оправки на полный оборот при температуре 45°С (величина полной наводимой деформации εt составляет 16%); выдерживают при этой температуре в течение 30 с. Образец на оправке постепенно охлаждают до температуры 0°С и выдерживают при этой температуре 30 с, после чего образец освобождают от оправки. Измеряют наведенную деформацию εi: она равна 11,9%). Далее образец постепенно нагревают до температуры Ак'=50°С и измеряют величину остаточной деформации: εf=0%. Образец охлаждают до температуры 0°С и измеряют величину ОЭПФ.

В результате полученная величина обратимой деформации εr=7,4%; величина ОЭПФ εTW=4,5%.

Предлагаемый способ позволяет реализовать комплекс свойств, недостижимый при применении известных способов и превышающий кристаллографический ресурс деформации решетки при мартенситном превращении. Структурный механизм полученных эффектов нуждается в специальном исследовании.

1. Способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы, включающий термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (ОЭПФ), отличающийся тем, что последеформационный отжиг осуществляют в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин.

2. Способ обработки сплавов титан-никель с содержанием никеля 49-51 ат.% с эффектом памяти формы и обратимым эффектом памяти формы, включающий термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и последеформационный отжиг в интервале температур 350-500°С до получения накопленной степени деформации 25-40% и последеформационного отжига в интервале температур 350-500°С, термомеханическое наведение эффекта памяти формы (ЭПФ) и обратимого эффекта памяти формы (ОЭПФ), отличающийся тем, что после деформации сначала осуществляют рекристаллизационный отжиг при температуре 700°С в течение 0,20-120 мин, затем проводят последеформационный отжиг в течение 1,5-10 ч, а наведение ЭПФ и ОЭПФ осуществляют путем заневоливания сплава по схеме изгиба с деформацией 12-20% при температуре Ак-10≤Т≤Ак+10, выдержки при этой температуре 0,25-5 мин, охлаждения до температуры окончания мартенситного превращения, после чего сплав разгружают и термоциклируют в интервале температур от Ак до -196°С с выдержками 0,25-5 мин.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, в частности к аппарату и способу для термической обработки и окрашивания хирургических игл. .
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, а именно к способам термомеханической обработки для получения в штампованных заготовках и полуфабрикатах из титановых сплавов повышенных эксплуатационных и технологических свойств, и может быть использовано в авиастроении, автомобильной промышленности.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении методом горячего деформирования промежуточных заготовок из титановых сплавов.

Изобретение относится к области металлургии, в частности, сплавам на основе титаналюминидов, предпочтительно на основе (TiAl), полученных порошковой или пирометаллургией.

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам получения изделий из жаропрочных титановых сплавов, и может найти применение в авиационной промышленности, а также энергетическом машиностроении в качестве конструкции «блиск» газотурбинных двигателей ГТД.
Изобретение относится к области металлургии, в частности к термической обработке высокопрочных ( + )-титановых сплавов, и может быть использовано в авиакосмической технике при изготовлении силовых деталей конструкций.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к титановым сплавам с высокой коррозионной стойкостью. .
Изобретение относится к деформационно-термической обработке с изменением физико-механических свойств металла и может быть использовано в машиностроении, авиадвигателестроении и медицине при изготовлении полуфабрикатов из титана.

Изобретение относится к пластинам из титана или титанового сплава, которые могут быть использованы в качестве материалов для теплообменников и установок химической переработки.

Изобретение относится к области радиационного материаловедения и может быть использовано в технологических циклах получения полуфабрикатов сплавов на основе ванадия, используемых в качестве конструкционных материалов в реакторах деления и синтеза.

Изобретение относится к области сверхпроводимости и нанотехнологий, а именно к способу получения и обработки композитных материалов на основе высокотемпературных сверхпроводников (BTCП), которые могут быть использованы в устройствах передачи электроэнергии, для создания токоограничителей, трансформаторов, мощных магнитных систем
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано для изготовления полуфабрикатов и изделий из бета-титановых сплавов путем термомеханической обработки, сопровождающейся изменением свойств материала

Изобретение относится к области металлургии, в частности, к пластической деформации металлов, в частности к способам изготовления тонких листов из ( - )-, псевдо- , -титановых сплавов

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам обработки полуфабрикатов из титанового сплава ВТ6, и может быть использовано в машиностроении, авиадвигателестроении и медицине

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, а именно к способам изготовления тонких листов методом холодной прокатки из высокопрочных псевдо- -титановых сплавов, которые могут быть использованы в аэрокосмической, химической отраслях промышленности, машиностроении, медицине и других областях народного хозяйства

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термомеханическим исполнительным механизмам, предназначенным для преобразования тепловой энергии в механическую

Изобретение относится к области металлургии, а именно к деформационно-термической обработке титановых сплавов, и может быть использовано в авиадвигателестроении при получении заготовок лопаток газотурбинных двигателей (ГТД)

Изобретение относится к области металлургии, в частности к листам из чистого титана, которые могут быть использованы для изготовления пластин теплообменников

Изобретение относится к области металлургии, в частности к способам изготовления тонких листов из жаропрочного псевдо-альфа-титанового сплава
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при изготовлении стержневых деталей с головками из титановых сплавов
Наверх