Широкополосная лампа бегущей волны с уменьшающимся к выводу энергии пролетным каналом



Широкополосная лампа бегущей волны с уменьшающимся к выводу энергии пролетным каналом
Широкополосная лампа бегущей волны с уменьшающимся к выводу энергии пролетным каналом

 


Владельцы патента RU 2479882:

Открытое акционерное общество "Научно-производственное предприятие "Алмаз" (ОАО "НПП "Алмаз") (RU)

Изобретение относится к области электронных приборов СВЧ, в частности к лампам бегущей волны (ЛБВ). Технический результат - повышение устойчивости к самовозбуждению на обратной волне и увеличение электронного КПД взаимодействия широкополосных ЛБВ со спиральной замедляющей системой (ЗС). Широкополосная лампа бегущей волны (ЛБВ) содержит замедляющую систему (ЗС) типа спираль, которая имеет в выходной секции участок, где диаметр пролетного канала (внутренний диаметр ЗС типа спираль) плавно или скачкообразно, по меньшей мере, одним скачком, уменьшается по направлению к выводу энергии. Минимальный диаметр пролетного канала участка с уменьшающимся диаметром может составлять не более 0,95 от начального значения диаметра, а минимальный шаг на отрезке этого участка не должен превышать отношение диаметров до и после уменьшения, умноженное на шаг участка ЗС, предшествующего уменьшению диаметра. 2 ил.

 

Изобретение относится к области электронных приборов СВЧ, в частности к спиральным лампам бегущей волны (ЛБВ) О-типа.

Проблема устранения самовозбуждения на обратной волне и повышения электронного КПД широкополосных спиральных ЛБВ до сих пор остается актуальной.

Известны технические решения, в которых ЛБВ содержит замедляющую систему (ЗС) типа спираль с переменным диаметром пролетного канала.

В FR 2365218 (опубл. 21.09.1976) спираль выполнена в виде усеченного конуса с непрерывным увеличением внутреннего диаметра. Диаметр увеличивается за счет преобразования круглого поперечного сечения спирали в трехгранное по направлению к выводу энергии. Поскольку крепежные диэлектрические стержни имеют постоянную высоту, внутренний диаметр спирали на участках между ними растет.

В FR 2543734 (опубл. 31.03.1983) крепежные стержни постоянной высоты предложено вставлять в желобки корпуса, глубина которых увеличивается с увеличением диаметра ЗС.

Недостатком таких технических решений является значительное снижение сопротивления связи нулевой пространственной гармоники с увеличением внутреннего диаметра ЗС, что приводит к уменьшению электронного КПД.

В [1] сказано, что проблему подавления паразитной генерации на обратной волне высоковольтных ЛБВ (с рабочим напряжением 11... 12 кВ) можно решить одновременным изменением шага и диаметра спирали. Однако ничего не говорится о том, как они должны меняться по направлению к выводу энергии - увеличиваться или уменьшаться.

В DE 3540998 (опубл. 21.05.1987) предложено иметь, по меньшей мере, два участка с различным внутренним диаметром ЗС и плавным переходом между ними. При этом не указано, какой участок стоит на выходе ЗС, у коллекторного конца, - с большим диаметром или с меньшим. Отсутствует упоминание и об изменении шага ЗС.

В WO 2004/114350А2 (опубл. 29.12.2004) с целью увеличения КПД предлагается уменьшать диаметр ЗС на выходном конце лампы бегущей волны, но отсутствуют какие-либо рекомендации по изменению шага спирали.

В US 6356022 В1 (опубл. 12.03.2002) предложено изменять на входном участке ЛБВ диаметр и, пропорционально ему, шаг ЗС типа спираль по линейному закону, причем изменение можно производить как в сторону увеличения, так и в сторону уменьшения этих параметров. При этом фазовая скорость основной гармоники остается неизменной, а изменяются только фазовые скорости остальных, нежелательных пространственных гармоник, что приводит к их подавлению. Это относится, в первую очередь, к минус первой пространственной гармонике, которая приводит к паразитному самовозбуждению ЛБВ на обратной волне. Для увеличения КПД на выходном участке ЛБВ предлагается вводить изменение шага ЗС по экспоненциальному закону, оставляя диаметр ЗС постоянным. Недостатком данного технического решения является то, что изменение диаметра ЗС осуществляется только во входной части ЛБВ, тогда как наибольшее увеличение КПД можно получить, меняя его именно в выходной части ЛБВ, одновременно подавляя при этом колебания на обратной волне.

В US 6356023 В1 (опубл. 12.03.2002), являющемся продолжением предыдущего источника, вдобавок к нему предлагается также (для повышения КПД) уменьшать затухание поглотителя, поскольку возбуждение на обратной волне будет подавлено изменением диаметра ЗС. Однако возможность этого далеко не очевидна, поскольку секционирование ЛБВ путем введения поглотителей вводится, в первую очередь, для подавления самовозбуждения на отраженной прямой волне.

Заявляемое техническое решение направлено на повышение устойчивости к самовозбуждению на обратной волне и увеличение электронного КПД взаимодействия широкополосных ЛБВ со спиральной замедляющей системой.

Технический результат в заявляемом техническом решении достигается тем, что широкополосная лампа бегущей волны (ЛБВ), содержащая замедляющую систему (ЗС) типа спираль, имеет на выходе участок, диаметр пролетного канала d (внутренний диаметр ЗС) на котором плавно или скачкообразно уменьшается по направлению к выводу энергии. При этом минимальный диаметр пролетного канала d2 может составлять не более 0,95 от диаметра пролетного канала до начала участка d1, то есть d2≤0,95d1. А на отрезке этого участка шаг спирали h2 не должен превышать отношение диаметров до и после уменьшения, умноженное на шаг спирали h1 до начала участка с уменьшающимся диаметром, то есть

На фиг.1a представлена схема ЗС спиральной ЛБВ.

ЗС спиральной ЛБВ (фиг.1а) с начальными значениями диаметра пролетного канала и шага ЗС (1) содержит участок (2) с изменяющимися значениями этих параметров.

На фиг.1б представлено схематическое изображение изменения диаметра пролетного канала (внутреннего диаметра ЗС) вдоль длины спиральной ЛБВ.

Диаметр пролетного канала имеет постоянное (3) и уменьшающееся плавно (4) или скачкообразно (5) значение.

На фиг.1в представлено схематическое изображение ЗС спиральной ЛБВ с изменяющимся вдоль длины шагом спирали.

ЗС типа спираль (фиг.1в) имеет постоянный шаг (6) и уменьшающийся плавно (4) или скачкообразно (5) шаг вдоль длины спиральной ЛБВ.

Максимально допустимое отношение уменьшенного и начального диаметров определяется из условия, что стартовый ток в статическом режиме за счет уменьшения диаметра возрос не менее чем в 1,15 раза. Как показали проведенные в [2] расчеты, такой рост стартового тока на скачке диаметра пролетного канала происходит при отношении частот π-вида второго и первого участков, составляющем 1,05. На частоте π-вида фазовый сдвиг на шаг ЗС равен π [3]. Исходя из определения фазового сдвига [4], можно записать:

Здесь f - частота, с - скорость света в вакууме, vф - фазовая скорость СВЧ-сигнала, h - шаг спирали.

Заменяя с/vф в формуле (2) геометрическим замедлением (πdcp/h) [4], где dcp - средний диаметр спирали, который приближенно заменяем внутренним, найдем частоту π-вида, близкую к частоте самовозбуждения ЛБВ на минус первой пространственной гармонике f-1

Поскольку частота самовозбуждения обратно пропорциональна диаметру пролетного канала, максимальная величина отношения диаметров второго и первого участков (d2/d1) при отношении частот π-вида, равном 1,05, составит 0,95. Тогда условие, которому должен удовлетворять минимальный диаметр пролетного канала d2, запишется в виде

Здесь d1 - диаметр пролетного канала до начала участка с уменьшающимся диаметром.

Из формулы (3) видно, что чем меньше диаметр пролетного канала d, тем больше частота самовозбуждения ЛБВ на обратной волне. Таким образом, с уменьшением диаметра пролетного канала частота самовозбуждения на обратной волне растет. И если, допустим, раньше она могла находиться в рабочей полосе частот, то уменьшением диаметра пролетного канала ее можно вывести за пределы рабочих частот и тем самым повысить устойчивость к самовозбуждению на обратной волне.

Кроме того, только уменьшение диаметра пролетного канала по направлению к выводу энергии, помимо роста сопротивления связи и обеспечения максимальной разницы фазовых скоростей минус первой пространственной гармоники (обратной волны) на участках с разными каналами, дает возможность реализовать оптимальные значения фазовых скоростей нулевой гармоники СВЧ-сигнала для получения максимального КПД. Покажем это.

Пусть есть два участка ЗС, 1 и 2, с одинаковыми шагами ЗС h и двумя разными зависимостями замедления (c/vф)1 и (с/vф)2 от длины волны λ (в частности, из-за разных значений диаметра пролетного канала). Обозначим замедление с/vф через n:

Здесь индексы 0 и -1 относятся к нулевой и минус первой пространственным гармоникам, а индексы 1 и 2 - к участкам 1 и 2.

Замедление m-й пространственной гармоники nm определяется через замедление нулевой пространственной гармоники n0 по формуле Релея [5]

где m - номер пространственной гармоники.

Тогда для минус первой пространственной гармоники на участках 1 и 2 можно записать

Обозначая разницу в замедлении на прямой волне на участках 1 и 2 с одинаковым шагом h как

из (7) и (7') найдем

То есть разница в замедлении на минус первой пространственной гармонике на участках 1 и 2 равна разнице замедлений на прямой волне при одном и том же шаге ЗС h на обоих участках.

Если теперь на одном из участков (например, на участке 2) изменить шаг ЗС h на h', то, считая, что в определенных пределах шаг ЗС пропорционален замедлению, можно записать

Здесь все штрихованные величины записаны для участка с измененным шагом.

Тогда разница по замедлению составит

Учитывая, что на частоте π-вида n0=-n-1, для нее получим

То есть разница по замедлению на обратной волне не равна разнице по замедлению на прямой волне.

Для простого случая, когда (n0)1=(n0)2 (нет разницы по замедлению на прямой волне), найдем

При изменении шага так, что

То есть разница по замедлению на прямой волне есть, а на обратной волне - нет.

Обратимся к формуле (16). Если два участка имеют разные диаметры спирали, d1 и d2, то при прочих равных условиях (в частности, при равных шагах), если d2>d1, то (n0)2>(n0)1 и Δn>0.

При уменьшении шага (h/h'>1) так, что

а при уменьшении шага (h/h'>1) так, что

Из формул (16), (22) и (22') следует, что, независимо от степени уменьшения шага, выполняется неравенство

то есть при увеличении диаметра пролетного канала (d2>d1) и уменьшении шага к концу ЗС разница в замедлении на прямой волне всегда больше, чем на обратной волне.

При увеличении шага (h/h'<1) так, что

а при увеличении шага (h/h'<1) так, что

Из формул (16), (22'') и (22''') следует, что, независимо от степени увеличения шага, при d2>d1 выполняется неравенство

то есть разница в замедлении на прямой волне всегда меньше, чем на обратной волне.

Рассмотрим случай уменьшения диаметра пролетного канала к концу ЗС (d2<d1). При постоянном шаге ЗС (h=h') справедливо неравенство (n0)2<(n0)1, то есть Δn<0.

При уменьшении шага на участке 2, (h/h')>1, проведя выкладки, аналогичные формулам (21)-(23), получим

то есть разница в замедлении на прямой волне всегда меньше, чем на обратной волне.

При увеличении шага на участке 2, (h/h')<1, придем к выражению

то есть разница в замедлении на прямой волне всегда больше, чем на обратной волне.

Наиболее выгодными вариантами конструкции выходной секции ЛБВ с точки зрения подавления самовозбуждения на обратной волне являются те, при которых разница в замедлении на обратной волне больше, чем на прямой волне:

1) d2>d1, (h/h')<1, то есть h2>h1,

2) d2<d1, (h/h')>1, то есть h2<h1.

Однако вариант 1 с увеличением диаметра пролетного канала к концу ЗС невыгоден, во-первых, из-за уменьшения сопротивления связи на участке увеличения диаметра, а во-вторых, из-за того, что на этом участке для повышения КПД желательно иметь увеличение замедления прямой волны, которое не реализуется при увеличении шага h2 сверх величины (d2/d1)h1. Поэтому оптимальным является вариант 2 с уменьшением диаметра пролетного канала к концу ЗС, где шаг h2 участка с уменьшающимся диаметром удовлетворяет условию h2≤(d2/d1)·h1.

Если при уменьшении диаметра пролетного канала, d2<d1, выполняется условие, что (h/h')>[(n0)1/(n0)2], то разность замедлений на минус первой пространственной гармонике, согласно формуле (16), составит величину, превышающую 2Δn:

Таким образом, вариант с уменьшением диаметра к концу ЗС и уменьшением шага является наиболее устойчивым к возбуждению на обратной волне и самым оптимальным с точки зрения повышения КПД.

Все вышеизложенное иллюстрируется графиками, представленными на фиг.2.

На фиг.2а представлен случай постоянного шага спирали h=h1=h2 при увеличивающемся диаметре пролетного канала, d2>d1, описываемый формулой (9). На нем приведены дисперсионные характеристики (зависимости замедления n от частоты) минус первой [d1(-1), d2(-1)] и нулевой [d1(0), d2(0)] пространственных гармоник, точки пересечения которых соответствуют частотам π-вида. Видно, что замедление на участке 2 больше замедления на участке 1. На столько же разнятся замедления на минус первой пространственной гармонике при одной и той же частоте. Частоты π-вида участков 1 и 2 также различны. Все это обеспечивает повышение устойчивости ЛБВ к самовозбуждению на обратной волне.

На фиг.2б приведены дисперсионные кривые для увеличивающихся диаметра пролетного канала, d2>d1, и шага ЗС, h2'>h1, когда дисперсионные кривые нулевых пространственных гармоник для обоих каналов сливаются между собой. Этот случай описывается формулой (18). Разница замедлений на минус первой гармонике между участками 1 и 2 велика и, следовательно, устойчивость к самовозбуждению на обратной волне высокая. Но при этом дисперсионная кривая минус первой гармоники на участке 2 сдвигается в сторону меньших частот и может оказаться в рабочей полосе, что может препятствовать повышению устойчивости к самовозбуждению. Кроме того, за счет снижения сопротивления связи будет снижаться КПД. Если поменять индексы 1 и 2 на фиг.2б местами, то она будет описывать случай уменьшающихся диаметра и шага к концу ЗС. При этом из-за роста сопротивления связи возрастет КПД и устойчивость к самовозбуждению на обратной волне высокая.

На фиг.2в показаны дисперсионные кривые для увеличивающегося диаметра пролетного канала, d2>d1, и уменьшающегося шага ЗС, h2'<h1, когда дисперсионные кривые минус первой пространственной гармоники для обоих каналов сливаются между собой. Этот случай описывается формулами (19), (20). Для него никакого повышения устойчивости к самовозбуждению не произойдет, хотя скачок по замедлению на прямой волне очень большой.

На фиг.2г показаны дисперсионные кривые нулевой и минус первой пространственных гармоник (прямой и обратной волны) для уменьшающегося к концу ЗС диаметра пролетного канала, d2<d1, и уменьшающегося шага ЗС, h2'<h1, когда замедление нулевой гармоники растет. Этот случай описывается соотношением (24). Здесь различие фазовых скоростей минус первой гармоники достаточно велико, а дисперсионная кривая ее для участка 2 смещена в сторону больших частот. Все это обеспечивает высокую устойчивость к самовозбуждению на обратной волне. За счет уменьшения диаметра растет сопротивление связи, и, следовательно, КПД, который повышается также за счет увеличения замедления прямой волны к концу ЗС.

Таким образом, именно уменьшение диаметра пролетного канала (внутреннего диаметра ЗС типа спираль) на некотором участке ЛБВ перед выводом энергии в сочетании с меньшим шагом ЗС обеспечивает наиболее сильное повышение устойчивости к самовозбуждению на обратной волне при одновременном повышении электронного КПД.

Источники информации

1. Fleury G., Devillé С, and Kuntzmann J.-С. Average power limits of brazed-helix TWT's // Intern. Electron Devices Meet. Washington, D.C. - New York, 1980. P.806-809.

2. Ильина E.M., Мятежников С.А., Поляков И.В. Мощная широкополосная лампа бегущей волны со скачками диаметра пролетного канала. // Радиотехника и электроника. 2007. Т.52, №8. С.1018-1023.

3. Кудряшов В.П. Побочные колебания в широкополосных ЛБВО (по данным отеч. и зарубежн. печати за 1952-1972 гг.): Обзоры по электронной технике. - М.: ЦНИИ «Электроника», 1977. Сер.1, Электроника СВЧ. Вып.3 (442). 85 с.

4. Силин Р.А., Сазонов В.П. Замедляющие системы. - М.: Сов. радио, 1966. 632 с.

Широкополосная лампа бегущей волны (ЛБВ), содержащая замедляющую систему (ЗС) типа спираль, отличающаяся тем, что имеет на выходе участок, диаметр пролетного канала d (внутренний диаметр ЗС) которого плавно или скачкообразно уменьшается по направлению к выводу энергии, при этом минимальный диаметр пролетного канала d2 на участке удовлетворяет условию d2≤0,95d1, а шаг спирали на отрезке этого участка h2 удовлетворяет условию h2≤(d2/d1)·h1, где d1 и h1 - диаметр пролетного канала и шаг спирали до участка с уменьшающимся диаметром соответственно.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области электронной техники, в частности к электровакуумным генераторным устройствам пролетного типа, а именно к монотронам, в которых взаимодействие электронного потока с СВЧ-полем и отбор энергии совмещены в одном резонаторе.

Изобретение относится к радиоэлектронике, в частности к электровакуумным СВЧ-приборам, предназначенным для получения СВЧ-мощности на двух кратных частотах, и может быть использовано, например, в радиолокации, радиопротиводействии и в других областях техники.

Изобретение относится к области электронных приборов СВЧ, в частности к лампам бегущей волны (ЛБВ). .

Изобретение относится к электровакуумным сверхвысокочастотным (СВЧ) приборам, в частности, к мощным импульсным СВЧ-генераторам типа релятивистских клистронов и виркаторов.

Изобретение относится к области электронной техники, в частности к СВЧ электровакуумным генераторам. .

Изобретение относится к сверхвысокочастотной (СВЧ) и высокочастотной (ВЧ) электронике и может быть использовано в локации, ВЧ-связи, науке, бытовой технике для генерации электромагнитного излучения в различных диапазонах длин волн.

Изобретение относится к нерелятивистской электронике сверхвысоких частот, а именно к устройствам для генерирования широкополосных шумоподобных СВЧ колебаний малого и среднего уровня мощности, и может быть использовано в различных системах радиолокации, радиопротиводействия, системах связи на основе хаотических сигналов, установках промышленного применения, а также в устройствах медицинского назначения.

Изобретение относится к радиотехнике и электронике сверхвысоких частот, а именно к управляемым устройствам для генерации широкополосных хаотических СВЧ-колебаний среднего уровня мощности и может быть использовано в различных системах радиолокации, радиопротиводействия, системах связи на основе хаотических сигналов, установках промышленного применения, а также в устройствах медицинского назначения.

Изобретение относится к электровакуумным микроволновым приборам, а именно к многолучевым многорезонаторным широкополосным клистронам. .

Изобретение относится к электровакуумным микроволновым приборам, а именно к многолучевым многорезонаторным широкополосным клистронам. .

Изобретение относится к электронной технике, в частности к конструкциям мощных широкополосных клистронов

Изобретение относится к области электронной техники, в частности к микроэлектронным электровакуумным генераторам с отражением электронного потока, работающим в коротковолновой части микроволнового диапазона

Изобретение относится к области техники СВЧ

Изобретение относится к технике СВЧ и может быть использовано при разработке генераторов мощных широкополосных электромагнитных импульсов в сантиметровом, миллиметровом и субмиллиметровом диапазонах длин волн

Изобретение относится к электронной технике и предназначено для использования в магнетронах с безнакальным запуском сантиметрового, миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов длин волн. Технический результат - повышение стабильности возбуждения магнетрона, надежности и долговечности его работы. Магнетрон с безнакальным запуском состоит из чередующихся автоэлектронных катодов (АЭК), изготовленных в виде колец из фольги тантала толщиной ~4 мкм и вторично-эмиссионных прессованных палладий-бариевых эмиттеров с содержанием бария в количестве 11-25 вес.% и открытой пористостью 2-27%. Формирование тока автоэлектронной эмиссии, наряду с эмиссией с кромки АЭК, в основном обусловлено потоком авто-электронов с остриев нитевидных кристаллов длиной ~ 10-100 нм и размерами в поперечном сечении ~5-20 нм, образующихся на торцовой поверхности АЭК при определенных условиях. 2 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к области техники СВЧ. Лампа бегущей волны (ЛБВ) дециметрового диапазона длин волн содержит электронную пушку, замедляющую систему типа «встречные штыри», состоящую из связанных между собой ячеек, диэлектрические герметизирующие перегородки, отделяющие замедляющую систему от СВЧ трактов, фокусирующую систему в виде цепочки постоянных магнитов и коллектор. Между пролетными трубками входного и выходного резонаторов замедляющей системы и внутренними проводниками коаксиальных трактов имеются емкостные зазоры, а входной и выходной резонаторы имеют диаметр больше диаметра замедляющей системы. Технический результат - снижение энергопотребления ЛБВ и увеличение рабочей полосы частот. 2 ил.

Изобретение относится к области высоковольтных источников электропитания. Источник питания замедляющей системы ЛБВ содержит последовательно соединенные основной 1 и дополнительный 2 выпрямители. Положительный полюс дополнительного выпрямителя через последовательно соединенные регулятор 3 и токоизмерительный резистор 4 соединен с корпусом, а отрицательный полюс основного выпрямителя соединен с катодом ЛБВ и входом делителя обратной связи 6, выход которого соединен со входом сравнивающего устройства 7, второй вход которого соединен с источником опорного напряжения 8, а выход через усилитель разностного сигнала 9 - со входом регулятора 3, входы выпрямителей 1 и 2 соединены через трансформатор гальванической развязки 11 с выходом преобразователя постоянного напряжения в переменное 10. Анод высоковольтного диода 5 включен между основным 1 и дополнительным 2 выпрямителями, а катод - между регулятором 3 и токоизмерительным резистором 4. Введены второй делитель обратной связи 12, вход которого включен между регулятором и дополнительным выпрямителем, второе сравнивающее устройство 13, входы которого соединены с выходами второго делителя обратной связи 12 и второго источника опорного напряжения 14, усилитель мощности 15, вход которого соединен с выходом второго сравнивающего устройства 13 через второй усилитель разностного сигнала 16, а выход питает преобразователь постоянного напряжения в переменное 10. Технический результат - повышение быстродействия и снижение погрешности регулирования напряжения замедляющей системы ЛБВ при широком диапазоне возмущающих воздействий. 3 ил.

Магнетрон // 2504041
Изобретение относится к области электронной техники. Магнетрон имеет первый набор лопаток 20, которые соединены выводами 52 с коаксиальным выходным устройством 51 связи, и второй набор лопаток 19, которые (в одном варианте) чередуются с лопатками первого набора и не соединены с выходным устройством связи. Лопатки каждого набора удерживаются, например, кольцами связки, которые могут быть распределены по длине анода под одним потенциалом относительно друг друга, а полярность одного набора лопаток противоположна полярности другого набора. Вводится дополнительная емкостная связь посредством осевых удлинителей 19а на концах набора лопаток 19, которые не соединены с выходным устройством связи, и за счет подбора размеров катод по существу развязывается от выходного устройства связи из-за противоположной полярности двух наборов лопаток. Технический результат - снижение потерь мощности. 6 з.п. ф-лы, 4 ил.

Клистрон // 2507625
Изобретение относится к сверхвысокочастотной (СВЧ) технике, а именно к области генерации электромагнитного излучения, и может быть использовано при создании генераторов мощного СВЧ-излучения. Клистрон содержит установленные в вакуумной камере, подключенные к внешнему источнику питания катод и анод, резонансную структуру с выходным резонатором, состоящим из двух, внутренней и наружной относительно траектории пучка электронов, полостей. Резонансная структура окружена устройством для формирования ведущего магнитного поля. В выходном резонаторе помимо внутренней полости внешняя также снабжена средством вывода излучения, при этом обе полости настроены на одинаковую частоту. Технический результат - повышение эффективности использования энергии пучка электронов. 2 ил.

Изобретение относится к электронной СВЧ технике, а именно к мощным многолучевым СВЧ приборам O-типа, например к многолучевым клистронам (МЛК), предназначенным для работы преимущественно в коротковолновой части сантиметрового диапазона длин волн. Технический результат - повышение импульсной и средней выходной мощности в широкой полосе частот при достаточной электропрочности, а также повышение КПД. Многолучевой СВЧ прибор O-типа содержит электронную пушку, ввод и вывод энергии, коллектор и электродинамическую систему, включающую входной, выходной и промежуточные активные резонаторы, первый выходной пассивный резонатор, электромагнитно связанный с выходным активным резонатором. Входной, выходной и промежуточные активные резонаторы выполнены в виде отрезков волноводов с рабочим видом колебаний H301, в каждом входном, выходном и промежуточном активном резонаторе для пропускания электронных лучей размещены по три группы индивидуальных пролетных трубок. Пролетные трубки каждой из групп имеют аксиально-симметричное размещение в виде, по крайней мере, одного кольцевого ряда, а диаметр окружности D, ограничивающей внешний кольцевой ряд пролетных трубок каждой из групп, выбран из условия D=(0.32÷0.42)λ, где λ - длина волны, соответствующая центральной частоте рабочей полосы прибора. 7 з.п. ф-лы, 6 ил.
Наверх