Способ термической обработки стали



Способ термической обработки стали
Способ термической обработки стали
Способ термической обработки стали

 

C21D1/78 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)
C21D1/56 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)
C21D1/28 - Изменение физической структуры черных металлов; устройства общего назначения для термообработки черных или цветных металлов или сплавов; придание ковкости металлам путем обезуглероживания, отпуска или других видов обработки (цементация диффузионными способами C23C; поверхностная обработка металлов, включающая по крайней мере один процесс, предусмотренный в классе C23, и по крайней мере другой процесс, охватываемый этим подклассом, C23F 17/00; однонаправленное отвердевание эвтектики или однонаправленное разделение эвтектик C30B)

Владельцы патента RU 2481406:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Брянская государственная инженерно-технологическая академия" (RU)

Изобретение относится к термической обработке доэвтектоидных низколегированных сталей и может быть преимущественно использовано при термической обработке сталей типа 20Г-20ГЛ. Для повышения механических свойств стали осуществляют термоциклирование с нагревом и охлаждением и отпуск, при этом термической обработке подвергают низколегированные стали, содержащие, мас.%: 0,15-0,25 С и 1,2-1,5 Mn, термоциклирование ведут с нагревом до температуры аустенитизации 930°С и ускоренным охлаждением со скоростью 0,2-0,8 град./с, причем в первом цикле нагрев изделий проводят вместе с печью и ускоренно охлаждают, в промежуточных циклах нагрев ведут ускоренно со скоростью 50-70 град./мин в печи, нагретой до 930°С, с выдержкой до 10 минут, исключающей полную гомогенизацию аустенита, и ускоренно охлаждают до 400°С, а в последнем цикле охлаждают до комнатной температуры, при этом количество циклов составляет до 5, а отпуск проводят при 400°С в течение 2 часов. 2 табл., 3 ил.

 

Изобретение относится к термической обработке доэвтектоидных низколегированных сталей и может быть преимущественно использовано при термической обработке сталей типа 20Г-20ГЛ.

Известен способ термической (термоциклической) обработки сталей [1], включающий многократный нагрев выше AC3 и охлаждение ниже AC1 до температур 590-610°С. Недостатком способа является невысокий уровень прочностных свойств низкоуглеродистых сталей.

Наиболее близким к предлагаемому является способ термоциклической обработки сталей типа 20, 20Л и 20ФЛ [2], включающий трехкратную обработку с ускоренным нагревом до температуры аустенитизации 900°С, гомогенизацией аустенита при этой температуре и охлаждением до температуры ниже AC1 со скоростью 5 град/с. Способ обеспечивает измельчение ферритно-перлитной структуры до d=5-11 мкм, повышение прочностных свойств, пластичности и особенно хладостойкости сталей (до - 40°С). Однако способ не позволяет реализовать возможности более значительного повышения всего уровня механических свойств.

Задачей изобретения является создание в стали дисперсной структуры, состоящей из феррита, перлита и зернистого бейнита, обладающего микрокомпозиционной субструктурой.

Технический эффект - получение комплекса высоких и стабильных механических свойств стали (предела текучести, предела прочности, пластичности и ударной вязкости).

Это достигается тем, что способ термической обработки доэвтектоидных сталей, включающий термоциклирование с нагревом и охлаждением и отпуск, отличается тем, что термической обработке подвергают низколегированные стали, содержащие 0,15-0,25% С и 1,2-1,5% Mn, термоциклирование осуществляют с нагревом до температуры аустенитизации 930°С и ускоренным охлаждением со скоростью 0,2-0,8 град./с, причем в первом цикле нагрев изделий проводят вместе с печью и ускоренно охлаждают, в промежуточных циклах нагрев ведут ускоренно со скоростью 50-70 град./мин в печи, нагретой до 930°С, с выдержкой до 10 минут, исключающей полную гомогенизацию аустенита, и ускоренно охлаждают до 400°С, а в последнем цикле охлаждают до комнатной температуры, при этом количество циклов составляет до 5, а отпуск проводят при 400°С в течение 2 часов.

Термоциклическая обработка стали в виде многократной нормализации (до 5 циклов) с ускоренным нагреванием и охлаждением проводится с целью существенного измельчения общей структуры (до среднего размера зерен 5-10 мкм вместо 35-40 мкм при обычной однократной нормализации), а отпуск после заключительного цикла нормализации - для снятия напряжений, возникающих в легированных сталях при ускоренном охлаждении. Важно также снижение температуры при охлаждении до 400°С, обеспечивающее сильное обогащение марганцем и диспергирование участков остаточного аустенита, армирующих значительную часть ферритных зерен. При нагревании в последующих циклах аустенитизация не доводится до полной гомогенизации аустенита (в отличие от способа-прототипа) в связи с ограничением длительности выдержки при высоких температурах. Участки негомогенизированного аустенита с повышенным содержанием марганца инициируют при охлаждении формирование очень устойчивого и ультрадисперсного зернистого бейнита. Поэтому при такой обработке стали, содержащей 1,2-1,5% Mn, обеспечивается субструктурный эффект, заключающийся в формировании особой композиционной структуры зернистого бейнита, состоящей из ферритной матрицы и армирующих ее волокнистых включений остаточного аустенита или продуктов его распада, имеющих наноразмерную толщину, в количестве 25-30% от всей структуры стали [3]. Таким образом, в сталях типа 20Г - 20ГЛ после предлагаемой термической обработки формируется структура, диспергированная на двух уровнях - обычном структурном (в виде измельченных ферритных и перлитных зерен) и субструктурном (в виде ультрадисперсного зернистого бейнита).

Эксперименты проведены на стали 20ГЛ производства Бежицкого сталелитейного завода, содержащей, % масс.: 0,18 С, 1,35 Mn, 0,32 Si, 0,14 Cr, 0,12 Ni, 0,10 Cu, 0,01 Ti, 0,02 S и 0,03 P. Термическая обработка проводилась в лабораторной печи на заготовках толщиной 30 мм, вырезанных из стандартных литых трефовидных проб. Режимы термоциклической обработки: при первом цикле нагрев вместе с печью до 930°С, выдержка 30 минут, регулируемое охлаждение со скоростями 0,07, 0,17, 0,2 и 0,82 град./с, при последующих циклах - ускоренный нагрев до 930°С, выдержка 10 минут, регулируемое охлаждение до 400°С (в последнем цикле - до комнатной температуры), количество циклов от 1 до 5. После заключительного этапа термоциклической обработки проводили отпуск для снятия напряжений по режиму: температура 400°С, длительность 2 часа.

Из термообработанных заготовок вырезали образцы для металлографического анализа и механических испытаний.

Исследование структуры сталей проводилось на микроскопе Альтами МЕТ-1М при увеличениях от 100 до 1000 раз. Шлифы подвергались двойному травлению - ниталем и тепловому. Определяли средний размер ферритных и перлитных зерен, а также наличие и относительное количество зерен с субструктурой зернистого бейнита.

Механические испытания проводили на стандартных образцах, определяя предел прочности (временное сопротивление разрыву) σB, предел текучести σ0,2, относительное удлинение δ, относительное сужение Ψ и ударную вязкость KCU-60 (при -60°С).

Влияние режимов термоциклической обработки на зернистость структуры стали показано на рис.1. Относительное количество зернистого бейнита приведено в табл.1.

Видно, что наиболее сильное влияние на измельчение структуры стали (до d=10 мкм) оказывают первые три цикла обработки при повышенных скоростях охлаждения 0,2-0,4 град./с. Дальнейшее увеличение количества циклов нормализации и скорости охлаждения менее эффективно для измельчения ферритно-перлитной структуры, а превышение 5 циклов нормализации не имеет практического смысла, лишь усложняя и удорожая термическую обработку. Повышение скорости охлаждения до 1 и более град./с неблагоприятно и в связи с изменением характера структуры из-за появления в ней грубых игольчатых составляющих (прежде всего, верхнего бейнита).

Из табл.1 видно также, что максимальное количество ультрадисперсного зернистого бейнита в структуре стали типа 20ГЛ может достигать 25-30% при режимах обработки с n=2-3 при Vохл до 0,8 град./с. При большем числе циклов такое количество зернистого бейнита может быть получено и при меньших скоростях охлаждения (0,2-0,4 град./с). При скоростях охлаждения более 0,8 град./с количество зернистого бейнита не увеличивается, а может даже уменьшаться из-за его частичной замены верхним бейнитом.

Влияние термоциклической обработки на механические свойства стали показано на рис.2-3. Видно, что измельчение структуры до d=6-5 мкм в сочетании с повышенным до 30% количеством ультрадисперсного зернистого бейнита обеспечивает значительное повышение всего комплекса механических свойств по сравнению с минимальными значениями для нормализованных сталей по ГОСТу 977-88: предела прочности до 720-750 МПа (вместо 540 МПа), предела текучести до 560-600 МПа (вместо 275-320 МПа), относительного удлинения до 40% (вместо 18%), относительного сужения до 70% (вместо 25%), ударной вязкости KCU-60 до 90-100 Дж/см2 (вместо 49,1 Дж/см2 при +20°С).

Даже двойная нормализация с ускоренным охлаждением позволяет измельчить структуру до d≈12 мкм и повысить предел прочности до 630 МПа, предел текучести до 450 МПа, относительное удлинение до 30%, относительное сужение до 60%, ударную вязкость KCU-60 до 75 Дж/см2.

Обычно существенным недостатком литых сталей является их невысокая ударная вязкость при отрицательных температурах (низкая хладостойкость) [2]. Термоциклическая обработка по способу [2] позволяет довести хладостойкось до -40°С, а термическая обработка по предлагаемому способу - до температуры менее -60°С.

По сравнению с прототипом даже применительно к более прочной стали 20ФЛ [1] предлагаемый способ обеспечивает более высокий уровень всего комплекса механических свойств. Обусловлено это как самим способом термической обработки, так и применением этого способа к группе сталей с повышенным содержанием марганца, в которых при такой обработке обеспечивается не только сильное измельчение ферритно-перлитной структуры, но и дополнительный микрокомпозиционный эффект за счет появления субструктуры зернистого бейнита.

Источники информации

1. Авторское свидетельство СССР №459518, кл. C21d 1/00, 1975.

2. В.К.Федюкин. Метод термоциклической обработки металлов. - Л.: Изд-во Ленинградского университета, 1984. - 192 с.

3. Г.И.Сильман. Сплавы системы Fe-C-Mn. Часть 4. Особенности структурообразования в марганцевых и высокомарганцевых сталях // Металловедение и термическая обработка металлов, 2006, №1. - С.3-7.

СПИСОК ТАБЛИЦ

Таблица 1. Влияние режимов термоциклической обработки на количество зернистого бейнита в структуре стали 20ГЛ.

Таблица 2. Сопоставление механических свойств и хладостойкости сталей, термообработанных разными способами.

ПОДРИСУНОЧНЫЕ ПОДПИСИ

Рис.1. Влияние скорости охлаждения V на средний размер зерна d в структуре стали при ее термоциклической обработке с разным количеством циклов n (R2 - корреляционное соотношение):

при n=1 d=17 V-0,35 мкм, R2=0,98 (1);
при n=2 d=9,0 V-0,4 мкм, R2=0,99 (2);
при n=3 d=5,3 V-0,4 мкм, R2=0,98 (3);
при n=5 d=4,2 V-0,4 мкм, R2=0,98 (4)

Рис.2. Влияние размера зерна d в структуре стали на ее прочностные свойства:

предел текучести стали 20ГТЛ σ0.2-940 d0,3 МПа, R2=0,99,
предел прочности стали 20ГТЛ σв=1025 d0,2 МПа, R2=0,99

Рис.3. Влияние размера зерна d в структуре на ударную вязкость KCU-60, относительное удлинение δ и относительное сужение Ψ стали 20ГЛ:

KCU-60=157 d0,3 Дж/см2, R2=0,97 (1),
δ=65 d0,3%, R2=0,98 (2),
Ψ=120 d0,3%, R2=0,97 (3)
Таблица 1
Скорость охлаждения, град/с Количество зернистого бейнита, %, при числе циклов
1 2 3 4 5
0,07 0 0 0 5 5
0,17 10 12 15 20 20
0,20 15 15 20 25 25
0,40 20 25 30 30 30
0,82 25 30 30 30 30
Таблица 2
Сталь Механические свойства Хладостойкость t, °C
σВ, МПа σ0,2, МПа δ, % Ψ, % KCU, Дж/см2
20ГЛ ГОСТ (не менее) 540 275 18 25 49,1 при +20°С -
Заявка* 720-750 560-600 до 40 до 70 90-100 при -60°С Ниже -60°С
Заявка** 630 450 30 60 75 при -60°С Ниже -60°С
20ФЛ ГОСТ (не менее) 491 294 18 35 49,1 при +20°С -
Данные [2]* 635 438 25 56 - -40
20Л ГОСТ (не менее) 412 216 22 35 49,1 при +20°С -
Данные [2]* 530 330 24 60 до 160 для стали 20 при +40°С -40
*При измельчении до d=5-10 мкм
**При измельчении до d=12-15 мкм

Способ термической обработки доэвтектоидной стали, включающий термоциклирование с нагревом и охлаждением и отпуск, отличающийся тем, что термической обработке подвергают низколегированную сталь, содержащую, мас.%: 0,15-0,25 С и 1,2-1,5 Mn, термоциклирование осуществляют с нагревом до температуры аустенитизации 930°С и ускоренным охлаждением со скоростью 0,2-0,8°/с, причем в первом цикле нагрев стали проводят вместе с печью и ускоренно охлаждают, в промежуточных циклах нагрев ведут ускоренно со скоростью 50-70°/мин в печи, нагретой до 930°С, с выдержкой до 10 мин, исключающей полную гомогенизацию аустенита, и ускоренно охлаждают до 400°С, а в последнем цикле охлаждают до комнатной температуры, при этом количество циклов составляет до 5, а отпуск проводят при 400°С в течение 2 ч.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к имеющим перлитную структуру железнодорожным рельсам, используемым на кривых с малым радиусом кривизны. .
Изобретение относится к прокатному производству, в частности к изготовлению тонколистовой низкоуглеродистой холоднокатаной стали для штамповки. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству листа из электротехнической стали. .

Изобретение относится к области металлургии, а именно к железнодорожному рельсу с перлитной структурой. .

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению горячекатаных листов и деталей из многофазных сталей, используемых в автомобилестроении. .

Изобретение относится к области металлургии, а именно к деформируемой стали для облегченных конструкций, обладающей TRIP и TWIP свойствами. .

Изобретение относится к изготовлению горячекатаных или холоднокатаных деталей. .
Изобретение относится к области металлургии, в частности к технологии прокатки высокопрочного штрипса для магистральных труб из низколегированной стали на реверсивном толстолистовом стане.

Изобретение относится к листу электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой со стекловидной покрывающей пленкой на основе форстерита и способу его изготовления, которые могут быть использованы для получения стального сердечника электрических устройств, таких как транформатор напряжения и электрический трансформатор.

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано для охлаждения стальных горячекатаных полос на отводящем рольганге непрерывного широкополосного стана перед смоткой в рулоны.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению бейнитной стали, используемой для изготовления, в частности, брони. .

Изобретение относится к области термообработки и может быть использовано для поверхностной закалки цилиндрических полых тел по периметру сечения, в частности колец подшипников.

Изобретение относится к области термообработки и может быть использовано для поверхностной закалки цилиндрических полых тел по периметру сечения, в частности колец подшипников.
Изобретение относится к области машиностроения. .

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при получении на непрерывном широкополосном стане горячекатаной листовой стали. .

Изобретение относится к покрытиям для защиты сталей и может быть использовано в машиностроительной промышленности для защиты крупногабаритных заготовок из низколегированных легкоокисляющихся сталей от высокотемпературной коррозии при технологических нагревах перед горячей обработкой давлением, в частности штамповкой.
Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению деталей для автомобилестроения термомеханической обработкой горячекатаных и/или холоднокатаных стальных полос или листов, снабженных слоем покрытия из цинкового сплава.

Изобретение относится к листу электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой со стекловидной покрывающей пленкой на основе форстерита и способу его изготовления, которые могут быть использованы для получения стального сердечника электрических устройств, таких как транформатор напряжения и электрический трансформатор.
Наверх