3/4-непрерывный широкополосный стан с бесконечной горячей прокаткой тонких полос низкоуглеродистой стали



3/4-непрерывный широкополосный стан с бесконечной горячей прокаткой тонких полос низкоуглеродистой стали
3/4-непрерывный широкополосный стан с бесконечной горячей прокаткой тонких полос низкоуглеродистой стали

 


Владельцы патента RU 2483815:

Алдунин Анатолий Васильевич (RU)

Изобретение предназначено для получения из низкоуглеродистой стали горячекатаных тонких широких полос с мелкой и однородной структурой и улучшенными механическими свойствами. Широкополосный непрерывный стан включает нагревательные печи, пресс для редуцирования ширины слябов, черновую группу клетей, промежуточное перемоточное устройство, ножницы для обрезки концов, машину для соединения и сварки раскатов, гратосниматель, устройство подогрева кромок, устройство удаления окалины, непрерывную чистовую группу клетей, систему охлаждения полос, делительные ножницы, прижимы и моталки. Оптимизация температурно-деформационных условий при производстве полос обеспечивается за счет того, что стан содержит, по меньшей мере, в двух предпоследних межклетевых промежутках непрерывной чистовой группы петлевые карманы с тепловыми экранами, причем величина первых межклетевых промежутков и запас петли в карманах установлены в соответствии с условием полного завершения первичной рекристаллизации, а величина последнего межклетевого промежутка определена согласно условию суммирования деформационного наклепа в последней клети за два завершающих обжатия. В начале отводящего рольганга имеются петлевой карман с тепловыми экранами и установленные за ним тянущими роликами, обеспечивающие перед охлаждающим устройством запас полосы из условия полного протекания первичной рекристаллизации. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 пр.

 

Область техники

Изобретение относится к области листопрокатного оборудования и может быть использовано для горячей прокатки тонких стальных полос.

Уровень техники

Известен непрерывный широкополосный стан горячей прокатки, который включает нагревательные печи, окалиноломатель, черновую группу клетей, летучие ножницы, непрерывную чистовую группу клетей, душирующую установку и моталки [Целиков А.И. и др. Современное развитие прокатных станов. - М.: Металлургия, 1972. - С.106-107].

Известен также принятый заявителем за наиболее близкий аналог 3/4-непрерывной широкополосный стан горячей прокатки с использованием бесконечной прокатки, включающий нагревательные печи, пресс для редуцирования ширины слябов, черновую группу клетей, промежуточное перемоточное устройство, ножницы для обрезки концов, машину для соединения и сварки раскатов, гратосниматель, устройство подогрева кромок, устройство удаления окалины, непрерывную чистовую группу клетей, систему охлаждения полос, делительные ножницы, прижимы и моталки [Дубина О.В., Остапенко А.Л., Никитина Л.А. и др. Технология и оборудование, проблемы и перспективы бесконечной горячей прокатки на широкополосных станах. - АО «Черметинформация». Бюллетень «Черная металлургия». - 2002. - №5. - С.14].

Недостатки известных широкополосных станов горячей прокатки заключаются в следующем.

Непрерывная чистовая группа состоит из равноотстоящих друг от друга клетей. В связи с этим при высоких значениях температуры прокатки (980-1000°С) в первых клетях за время последеформационных пауз (3-6 с) успевает пройти не только первичная, но и частично собирательная рекристаллизация низкоуглеродистой стали - зерно после измельчения начинает расти.

При понижении температуры в последних клетях от 960 до 850-880°С первичная рекристаллизация проходит лишь частично, что приводит к увеличению разнозернистости материала полосы.

Кроме того, при скоростях прокатки в последней клети чистовой группы 15-31 м/с длины отводящего рольганга недостаточно для завершения первичной рекристаллизации перед ускоренным охлаждением полосы. Преждевременное же начало ускоренного охлаждения, до момента окончания первичной рекристаллизации, усугубляет разнозернистость низкоуглеродистой стали.

Указанные недостатки приводят к получению горячекатаной полосы с повышенными размером зерна и разнозернистости, что ухудшает комплекс физико-механических свойств готового проката.

Описание изобретения

Техническая задача данного изобретения - изменение конструкции широкополосного стана с использованием бесконечной прокатки для улучшения структуры и физико-механических свойств производимого проката.

Технический результат изобретения достигается: изменением по ходу прокатки величины межклетевых промежутков в чистовой группе, а также размещением петлевых карманов с тепловыми экранами, по меньшей мере, в двух предпоследних межклетевых промежутках из условия полного протекания в них первичной рекристаллизации и ограничения последующего роста зерна; определением величины последнего межклетевого промежутка из условия суммирования деформационного наклепа в последней клети за два завершающих обжатия; установкой петлевого кармана с тепловыми экранами и тянущих роликов непосредственно за чистовой группой клетей, обеспечивающих полное протекание первичной рекристаллизации перед началом ускоренного охлаждения.

На чертеже изображена схема размещения оборудования 3/4-непрерывного широкополосного стана, где 1 - нагревательные печи, 2 - сляб, 3 - пресс для редуцирования ширины сляба, 4 - черновая группа клетей, 5 - промежуточное перемоточное устройство, 6, 7, 8 - ножницы для обрезки концов, машина для соединения и сварки раскатов, гратосниматель, 9 - устройство подогрева кромок, 10 - устройство удаления окалины, 11 - непрерывная чистовая группа клетей, 12, 13, 14 - петлевые карманы с тепловыми экранами, 15 - тянущие ролики, 16 - полоса, 17 - система охлаждения полос, 18 - прижимы, 19 - моталка, 20 - делительные ножницы, 21 -прижимы, 22 - моталка.

Отличительные признаки

3/4-непрерывной широкополосный стан отличается от известного тем, что содержит, по меньшей мере, в двух предпоследних межклетевых промежутках непрерывной чистовой группы петлевые карманы с тепловыми экранами, причем величина первых межклетевых промежутков и запас петли в карманах установлены в соответствии с условием полного завершения первичной рекристаллизации, а величина последнего межклетевого промежутка определена согласно условию суммирования деформационного наклепа в последней клети за два завершающих обжатия, а также непосредственно за непрерывной чистовой группой имеются петлевой карман с тепловыми экранами и тянущие ролики, обеспечивающие запас полосы перед охлаждающим устройством из условия полного протекания первичной рекристаллизации.

3/4-непрерывной широкополосный стан работает следующим образом.

Нагретый в одной из печей 1 сляб 2 подвергают редуцированию его ширины на прессе 3 и прокатывают в черновой группе клетей 4. Полученную заготовку предварительно сматывают в рулон с помощью промежуточного перемоточного устройства 5, а затем начинают ее разматывать и, обрезав передний конец ножницами 6, подают через машину для соединения и сварки раскатов 7, гратосниматель 8, устройство подогрева кромок 9 и устройство удаления окалины 10 в непрерывную чистовую группу клетей 11, где после последовательной прокатки в первых клетях раскат поступает в предпоследние клети через петлевые карманы с тепловыми экранами 12 и 13. Величина первых межклетевых промежутков, а также запас петли в карманах предпоследних промежутков может быть определен по выражению:

Li≥Vi·τp, м

где Vi - скорость прокатки в i-й клети, м/с; τ p = 10 a 1 - время протекания первичной рекристаллизации, с; a 1 = ( 10 4 t i + 273 b 1 log ε i b 0 ) / b 2 ; ti - температура прокатки в i-ой клети, °C; ε i = h 0 h 1 h 0 - относительное обжатие в i-й клети; h0, h1, - соответственно толщина полосы на входе и выходе из i-й клети, мм; b0÷b2 - коэффициенты.

За счет последовательного увеличения первых межклетевых промежутков, а также запаса раската в петлевых карманах предпоследних промежутков каждое последующее обжатие раската начинается после завершения первичной рекристаллизации.

Величина последнего межклетевого промежутка непрерывной чистовой группы определяется согласно зависимости:

Ln≤Vn-1·τu, м

где Vn-1 - скорость прокатки в предпоследней (n-1)-й клети, м/с; τ u = 10 a 2 - время инкубационного периода начала первичной рекристаллизации, с;

a 2 = ( 10 4 t n 1 + 273 c 1 log ε n 1 c 0 ) / c 2 ; tn-1 - температура прокатки в предпоследней (n-1)-й клети, °С; ε n 1 = h 0 h 1 h 0 - докритическое относительное обжатие в предпоследней клети (для низкоуглеродистой стали εn-1=0,05-0,12); h0, h1 - соответственно толщина полосы на входе и выходе из (n-1)-й клети, мм; c0÷c2 - коэффициенты.

Уменьшение последнего межклетевого промежутка обеспечивает суммарный деформационный наклеп в последней клети εn-1nn-1·εn.

Запас петли в кармане с тепловыми экранами 14 за непрерывной чистовой группой клетей, поддерживаемый тянущими роликами 15, может быть определен по выражению:

Lк≥Vn·τp, м,

где Vn - скорость прокатки в n-ой клети, м/с; τ p = 10 a 1 - время протекания первичной рекристаллизации, с; a 1 = ( 10 4 t к п + 273 b 1 log ε b 0 ) / b 2 ; tкп - температура конца прокатки (в n-ой клети), °С; b0÷b2 - коэффициенты.

Необходимый запас петли в кармане с тепловыми экранами за непрерывной чистовой группой клетей обеспечивает полное протекание первичной рекристаллизации перед началом ускоренного охлаждения полосы.

Полосу 16 охлаждают с применением системы охлаждения 17 и, используя прижимы 18, производят смотку полосы на моталку 19. При завершении формирования рулона полосу разрезают делительными ножницами 20 и, применяя прижимы 21, начинают ее смотку на моталку 22.

Далее, при завершении размотки рулонной заготовки, с помощью ножниц 6 обрезают, в машине 7 соединяют и сваривают задний конец первой и передний конец следующей полосовых заготовок, гратоснимателем 8 снимают грат, подают заготовку через устройство подогрева кромок 9 и устройство удаления окалины 10 и прокатка продолжается.

Описанный процесс работы стана повторяется до бесконечности.

Значения коэффициентов b0÷b2 и c0÷c2 определяются на основе результатов экспериментов. Для этого выполняют физическое моделирование условий формирования структуры аустенита при горячей прокатке полос на непрерывном широкополосном стане. Моделирование осуществляют на лабораторном стане с фиксацией границ зерен аустенита закалкой после различных выдержек прокатанных образцов на воздухе [Железнов Ю.Д., Григорян Г.Г., Алдунин А.В., Максимова О.В. Моделирование дробной горячей деформации на непрерывном стане. Изв. вуз. Черная металлургия. - 1979. - №1. - С.64-67]. Затем на микрошлифах в поперечных сечениях образцов методом травления выявляют границы бывших зерен аустенита; методом секущих в направлении ширины каждого образца измеряют не менее 200 хорд, по результатам чего определяют средний размер зерна d ¯ = i = 1 n d i n , его среднеквадратичное отклонение S d ¯ = i = 1 n ( d i d ¯ ) 2 n 1 и вариацию γ d = S d ¯ / d ¯ , где di - длина i-ой хорды, n - число измеренных хорд. Для отдельных образцов оценивают коэффициент анизотропии Е, определяемый отношением среднего размера зерна в направлении толщины к таковому в направлении ширины образца d ¯ / d ¯ . По значениям параметров d ¯ , γd и Е определяют состояние структуры аустенита для всех прокатанных образцов, относя их к разным областям в координатах «температура t - относительное обжатие ε - время τ»: А - инкубационного периода первичной рекристаллизации; В - процесса первичной рекристаллизации; С - инкубационного периода роста зерна; D - роста зерна. Завершенность первичной рекристаллизации на границе областей В и С характеризуется пониженным значение d ¯ , уменьшением γd, до 0,50-0,55 и увеличением Е до 0,95-1,00. При докритическом относительном обжатии (область А) полученный деформационный наклеп суммируется с наклепом при последующем обжатии [Алдунин А.В. Построение качественной диаграммы рекристаллизации низкоуглеродистой стали для расчета режимов горячей прокатки полос // Проблемы повышения качества подготовки специалистов в области художественной обработки металлов: Материалы II Всероссийской межвузовской научн. - практ. конференции (г.Москва, 16 ноября 2004 г.). - М.: МГВМИ, 2004. - С.127-129].

В спрямляющих координатах «1/Т - log ε - log τ» для стали Ст3сп промышленной плавки (0,15% С, 0,52% Мn, 0,22% Si, 0,037% S, 0,019% P, 0,031% Сu, 0,033% Ni, 0,052% Al, 0,0065% N и 0,008% О) области В и С разделятся плоскостью, которая описывается уравнением

1 T 10 4 = b 0 + b 1 log ε + b 2 log τ ,

где b0=8,5699, b1=0,6031, b2=0,6846,

а области А и В - плоскость, описываемой уравнением

1 T 10 4 = c 0 + c 1 log ε + c 2 log τ ,

где c0=8,9202, c1=0,3914, c2=0,6733.

Здесь Т=t+273.

Данный прокатный стан обеспечивает получение горячекатаных тонких широких полос из низкоуглеродистой стали с содержанием (0,05-0,49) % С толщиной 0,8-3,9 мм с мелкой и однородной структурой и улучшенными физико-механическими свойствами.

Пример реализации

В таблице приведены результаты расчета времени протекания первичной рекристаллизации (или времени инкубационного периода начала первичной рекристаллизации) после каждого обжатия и требуемой величины межклетевого расстояния (или запаса раската за каждой клетью) непрерывной семиклетевой чистовой группы 3/4-непрерывного широкополосного стана для условного температурно-скоростного режима прокатки полос толщиной 1,5 мм из низкоуглеродистой стали Ст3сп химсостава, % вес.: 0,15 С, 0,52 Мn, 0,22 Si, 0,037 S, 0,019 P, 0,031 Сu, 0,033 Ni, 0,052 Al, 0,0065 N и 0,008 O.

Конструкция 3/4-непрерывного широкополосного стана горячей прокатки, предложенная с учетом основных закономерностей формирования структуры низкоуглеродистой стали, обеспечивает получение более высоких и стабильных значений физико-механических свойств готового проката.

1. Широкополосный 3/4-непрерывный стан для бесконечной горячей прокатки тонких полос из низкоуглеродистой стали, включающий нагревательные печи, пресс для редуцирования слябов по ширине, черновую группу клетей, промежуточное перемоточное устройство, ножницы для обрезки концов, машину для соединения и сварки раскатов, гратосниматель, устройство подогрева кромок, устройство удаления окалины, непрерывную чистовую группу клетей, систему охлаждения полос, делительные ножницы, прижимы и моталки, отличающийся тем, что он содержит, по меньшей мере, в двух предпоследних межклетевых промежутках непрерывной чистовой группы петлевые карманы с тепловыми экранами, причем межклетевое расстояние первых межклетевых промежутков и запас петли в карманах Li исходя из условия полного завершения первичной рекристаллизации составляют
Li≥Vi·τp, м,
где Vi - скорость прокатки в i-й клети, м/с;
τ p = 10 a 1 - время протекания первичной рекристаллизации, с;
a 1 = ( 10 4 t i + 273 b 1 log ε i b 0 ) / b 2 ;
ti - температура прокатки в i-й клети,°С;
ε i = h 0 h 1 h 0 относительное обжатие в i-й клети;
h0, h1, - толщина полосы соответственно на входе и выходе из i-й клети, мм;
b0÷b2 - коэффициенты, равные b0=8,5699, b1=0,6031, b2=0,6846,
при этом межклетевое расстояние Ln последнего межклетевого промежутка составляет
Lп≥Vn-1·τи, м,
где Vn-1 - скорость прокатки в предпоследней (n-1)-й клети, м/с;
τ u = 10 a 2 - время инкубационного периода начала первичной рекристаллизации, с;
a 2 = ( 10 4 t n 1 + 273 c 1 log ε n 1 c 0 ) / c 2 ;
tn-1 - температура прокатки в предпоследней (n-1)-й клети, °С;
ε n 1 = h 0 h 1 h 0 = 0,05 0,012 - докритическое относительное обжатие в предпоследней клети;
h0, h1 - толщина полосы соответственно на входе и выходе из (n-1)-й клети, мм;
c0÷c2 - коэффициенты, равные c0=8,9202, c1=0,3914, c2=0,6733.

2. Стан по п.1, отличающийся тем, что он снабжен петлевым карманом с тепловыми экранами и тянущими роликами, размещенными за непрерывной чистовой группой клетей, которые обеспечивают запас полосы перед охлаждающим устройством из условия полного протекания первичной рекристаллизации.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к черной металлургии. .

Изобретение относится к области прокатного производства и может быть использовано при производстве широких горячекатаных листов, предназначенных для изготовления труб магистральных газопроводов.

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству низколегированных сталей различных классов прочности, и может быть использовано для производства готовых листов, используемых в качестве исходной заготовки для прямошовных электросварных труб большого диаметра.

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении горячекатаной широкополосной (полосовой) стали. .

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных листов из марок стали трубного сортамента, в основном класса прочности К60, предназначенного для изготовления труб большого диаметра для магистральных газопроводов.

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при получении на непрерывном широкополосном стане горячекатаной листовой стали. .
Изобретение относится к прокатному производству, в частности к технологии изготовления листовой стали толщиной 0,6-2,0 мм на непрерывных широкополосных станах. .

Изобретение относится к металлургии, конкретнее к производству проката из сложнолегированных конструкционных сталей повышенной прочности для применения в судостроении, топливно-энергетическом комплексе, транспортном и тяжелом машиностроении, мостостроении и др.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к прокатке металла на непрерывном широкополосном стане листовой прокатки, и может быть использовано при создании и совершенствовании непрерывных широкополосных станов горячей прокатки, в состав которых входят нагревательные печи

Изобретение относится к производству горячекатаных полос в черной металлургии, где для снижения охлаждения раската с его верхней поверхности на рольгангах полосовых станов горячей прокатки применяют установку экранирования, состоящую из ряда секций, на которых закреплены экранирующие панели, набираемые на поперечные стержни из прямоугольных труб, при этом трубы установлены с зазором между их боковыми стенками и в указанный зазор устанавливают на этом поперечном стержне стаканчатый колпак с плоским дном, охваченный по толщине U-образным элементом из листа, толщина и материал которого аналогичны примененным для труб экранирующей панели, что позволяет, независимо от длины роликов экранируемого рольганга, формировать панель из целого числа одинаковых труб, а образующуюся невязку компенсировать указанной установкой стаканчатых колпаков и U-образных элементов в зазор между трубами

Изобретение относится к области металлургии

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при горячей прокатке полос на комбинированном полунепрерывном стане

Изобретение относится к прокатному производству, а точнее к горячей прокатке полос в непрерывных группах широкополосных станов горячей прокатки, чистовые клети которых оборудованы устройствами изгиба рабочих валков в вертикальной плоскости

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при холодной прокатке со смазкой стальных полос и жести на непрерывных и реверсивных листовых станах. Способ холодной прокатки стальных полос с натяжением и подачей к валкам и полосе технологической смазки, включает предварительную установку межвалкового зазора при прокатке полосы на заправочной скорости и последующую прокатку на скорости, превышающей заправочную, при этом при прокатке удельные переднее и заднее натяжения поддерживают на уровне 0,2-0,4 и 0,3-0,5 от предела текучести полосы соответствующего участка полосы, а в процессе прокатки межвалковый зазор устанавливают равным: S=S0+k·10-3·V, где S0 - межвалковый зазор, установленный на заправочной скорости, мм; k=3,5÷5,5 - коэффициент пропорциональности, зависящий от степени наклепа полосы; V - окружная скорость валков, м/с, причем меньшее значение коэффициента k относится к полосам с наклепом менее 55%, а большее - к полосам с наклепом более 75%, что обеспечивает уменьшение продольной разнотолщинности полос. 1 табл., 1 пр.

Изобретение предназначено для повышения вытяжных свойств горячекатаной листовой стали толщиной 1,0 мм и менее из низкоуглеродистых и сверхнизкоуглеродистых (IF) сталей. Способ включает аустенитизирующий нагрев слябов, многопроходную черновую прокатку полос, чистовую прокатку и смотку в рулоны. Возможность обжатия стали в двухфазном аустенитно-ферритном состоянии обеспечивается за счет того, что черновую прокатку ведут в температурном интервале 1290-800°C, после чего полосы подстуживают и подвергают чистовой прокатке в температурном интервале 620-750°C с суммарным относительным обжатием не менее 50%, а смотку полос в рулоны ведут при температуре 400-740°C. Возможен вариант реализации способа, по которому 3-10 внешних и внутренних витков рулонов сматывают при температуре на 30-70°C выше, чем у средних витков. Кроме того, горячекатаные полосы дополнительно подвергают рекристаллизационному отжигу при температуре 600-770°C. 2 з.п. ф-лы, 1 табл., 3 пр.
Изобретение относится к металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении толстых листов и штрипсов с применением контролируемой прокатки. Для повышения прочностных свойств листа толщиной 30-40 мм до уровня DNV 485 IFD при сохранении достаточной пластичности и хладостойкости выплавляют сталь со следующим соотношением элементов, мас.%: С 0,04-0,08, Si 0,1-0,25, Mn 1,2-1,6, Ni 0,3-0,5, Mo 0,15-0,25, Cr≤0,12, Cu 0,15-0,45, Al≤0,05, V 0,03-0,06, Nb 0,02-0,05, Ti 0,01-0,03, остальное - железо и примеси при содержании каждого менее 0,03% и с параметром стойкости против растрескивания, составляющем Pcm<0,23%, разливают сталь на заготовки, нагревают и производят черновую прокатку при температуре ее начала не ниже 970°C с переходом от продольной к поперечной прокатке с разбивкой ширины и с относительными обжатиями за проход не менее 10%. до толщины, составляющей 3,5-5,2 толщины готового листа, затем проводят чистовую прокатку при температуре ее начала не ниже 740°C, на первых проходах которой осуществляют разбивку ширины с обжатием не более 10% и заканчивают чистовую прокатку проглаживающим проходом при температуре не ниже 720°C, после чего производят ускоренное охлаждение листа до температуры, определяемой из соотношения T=(717°C-0,11*h2)±15°C, где 0,11 - эмпирический коэффициент, °C/мм2; h - толщина готового листа, мм. 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к производству горячекатаной полосы толщиной 4-9 мм повышенной прочности, предназначенной для изготовления деталей автомобиля методом штамповки и профилирования. Для повышения прочностных характеристик при сохранении штампуемости выплавляют сталь, содержащую, мас.%: углерод 0,06-0,15, кремний 0,1-0,50, марганец 1,35-2,0, серу не более 0,012, фосфор не более 0,020, хром 0,01-0,30, никель 0,01-0,30, медь 0,01-0,30, алюминий 0,01-0,06, ниобий 0,01-0,10, азот 0,002-0,010 и один или несколько элементов из группы: ванадий 0,02-0,15, титан 0,01-0,15, молибден 0,003-0,35, кальций 0,0003-0,005, бор 0,0001-0,005, олово не более 0,015 железо и неизбежные примеси - остальное, при этом суммарное содержание ниобия, ванадия и титана не превышает 0,22%, разливают сталь и проводят горячую прокатку. Горячую прокатку в чистовой группе клетей осуществляют при температуре входа раската не более 1020°С с суммарной степенью деформации не менее 78% и температурой конца прокатки в диапазоне 770-850°С, затем полосу охлаждают водой и сматывают при 480-560°С. Полученная полоса класса прочности 500-550 имеет преимущественно феррито-перлитную структуру, а класса прочности 600-650 - феррито-бейнитно-перлитную структуру. 4 з.п. ф-лы, 5 табл.

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения в толстолистовой стали низкого соотношения между пределом текучести и пределом прочности, высокой прочности, ударной вязкости и стойкости к последеформационному старению, эквивалентной классу API 5L Х60 и менее, толстолистовая сталь содержит, мас.%: от 0,03% до 0,06% C, от 0,01 до 1,0 Si, от 1,2 до 3,0 Mn, 0,015 и менее Р, 0,005 и менее S, 0,08 и менее Al, от 0,005 до 0,07 Nb, от 0,005 до 0,025 Ti, 0,010 и менее N, 0,005% и менее О, остальное Fe и неизбежные примеси, имеет трехфазную микроструктуру, состоящую из бейнита, мартенсито-аустенитного компонента (М-A) и квазиполигонального феррита, при этом доля площади бейнита составляет от 5% до 70%, доля площади компонента М-А - от 3% до 20%, остальную долю площади составляет квазиполигональный феррит, а эквивалентный диаметр круга для компонента М-А составляет 3,0 мкм и менее. Толстолистовая сталь характеризуется соотношением между пределом текучести и пределом прочности, равным 85% и менее, и поглощенной энергией в испытании на ударную вязкость по Шарли при -30°C, равной 200 Дж и более, до и после проведения обработки в виде последеформационного старения при температуре, равной 250°C и менее, в течение 30 минут и менее. 2.н. и 2 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл., 1 пр.
Наверх