Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки



Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки
Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки
Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки
Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки
Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки
Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки

 


Владельцы патента RU 2484933:

Маришкин Анатолий Константинович (RU)

Изобретение относится к водоохлаждаемой горелке для дуговой сварки как плавящимся, так и неплавящимся электродами, и может найти широкое применение во всех отраслях народного хозяйства, связанных с применением сварки черных и цветных металлов, а также их сплавов. Горелка выполнена с водяной рубашкой, в которой входной (8) и выходной (9) каналы выполнены зеркально друг другу относительно осевой продольной плоскости горелки. Входной (8) канал размещен на одной продольной стороне наружной поверхности внутренней (6) рубашки, например правой, а ее выходной канал (9) размещен на противоположной левой стороне. Поперечное сечение входного (8) канала и выходного (9) выполнено в виде сегмента. Стрелка gc каждого канала определена в зависимости от диаметров рубашек из следующего отношения: O<gc(dвн-dвн)/2, где dвн - внутренний диаметр наружной (7) рубашки; dвв - внутренний диаметр внутренней (6) рубашки. В системе охлаждения с зеркальными сегментами омываемая площадь поверхности входящей жидкости снижена до минимального значения. Охлаждение нижнего разогретого торца цанги (3) и закрепленного в ней электрода такой жидкостью повышает интенсивность охлаждения электрода, а следовательно, и его работоспособность. 3 ил., 1 пр.

 

Изобретение относится к сварочному производству, в частности к дуговой сварке неплавящимся электродом в среде защитных газов на форсированных режимах при сварочном токе I=(200…300)А в течение весьма длительного времени t=(3…4) часа. Изобретение найдет широкое применение во всех областях промышленности, особенно при сварке высокопрочных сталей и сплавов, а также при сварке черных и цветных металлов.

Известна горелка для дуговой сварки неплавящимся электродом в защитных газах, содержащая корпус с соплом, закрепленную в корпусе цангу для неплавящегося электрода и установленную на корпусе торообразную трубу системы охлаждения [1]. Охлаждающая жидкость в торообразной рубашке отделена от корпуса горелки стенкой рубашки системы охлаждения и контактной поверхностью между корпусом и примыкающей к ней торообразной трубы, а также между корпусом и цангой, что приводит к дополнительному контактному и теплопроводному теплообмену. Такая конструкция снижает эффективность охлаждения корпуса горелки, цанги, неплавящегося электрода и, как следствие, его работоспособность. Изготовление трубы специальной формы, ее крепление на корпусе горелки увеличивает ее габариты, усложняет технологию изготовления и повышает затраты на ее производство.

Известна горелка для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом, в которой система охлаждения размещена между корпусом и цангой для крепления неплавящегося электрода [2]. Такая система выполнена с применением трех коаксиально установленных друг в друга труб: внутренней, средней и наружной. Трубы образуют подводящий к нижнему торцу канал и отводящий в форме двух коаксиальных цилиндрических полостей, соединенных в нижней части горелки радиальными отверстиями, выполненными в средней трубе. При коаксиальном охлаждении, жидкость через стенку внутренней трубы охлаждает цангу, начиная от ее нижнего торца до элемента ее крепления в горелке, при исключении дополнительного контактного и теплопроводного теплообмена. Отсутствие дополнительного контактного и теплопроводного теплообмена улучшает охлаждение внутренней рубашки, цанги и неплавящегося электрода, что обеспечивает удовлетворительную сварку на форсированном режиме.

Известная горелка [2] имеет следующие недостатки.

1. Входной цилиндрический поток жидкости располагается коаксиально внутри выходного цилиндрического потока подогретой жидкости. Потоки отделяются друг от друга тонкой стенкой из меди средней трубы. Входящая охлаждающая жидкость вначале подогревается теплом Q1 от подогретой выходящей жидкости и только затем охлаждает нижний разогретый торец цанги и закрепленный в ней неплавящийся электрод. Охлаждение нижнего разогретого торца цанги и закрепленного в ней электрода предварительно подогретой жидкостью теплом Q1 снижает интенсивность охлаждения электрода, а следовательно, и его работоспособность.

2. Применение трех коаксиально установленных друг в друга труб усложняет конструкцию горелки, технологию ее изготовления и сборки; увеличивает диаметр поперечного сечения горелки на величину толщины стенки наружной трубы и радиальной толщина выходного канала.

Известна горелка для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом, которая отличается лучшей конструкцией горелки и меньшим диаметром ее поперечного сечения [3]. Система охлаждения выполнена с применением двух коаксиально установленных без зазора друг в друга цилиндрических труб (рубашек): внутренней и наружной. На наружной поверхности внутренней рубашки выполнены винтовые каналы в виде двухзаходной резьбы. Один из двух винтовых каналов обеспечивает подвод охлаждающей жидкости к перегретому нижнему торцу внутренней рубашки, а другой обеспечивает отвод жидкости от нижнего торца. Каналы объединены в единую охлаждающую систему цилиндрической проточкой, выполненной на наружной поверхности внутренней рубашки в ее нижнем торце. Охлаждающая жидкость винтообразно подводится к цилиндрической проточке нижнего торца и по этой проточке перетекает в винтовой отводящий канал, по которому жидкость винтообразно отводится от перегретого торца внутренней рубашки и цанги, охлаждая, таким образом, зажатый в цанге неплавящийся электрод на всем его протяжении. Размещение подводящего и отводящего винтовых каналов только на наружной поверхности внутренней рубашки обеспечивает минимальный поперечный габарит горелки.

Известная горелка имеет следующие недостатки.

1. Входной холодный поток жидкости располагается между выходными горячими потоками жидкости. Потоки отделяются друг от друга тонкими ребрами из меди, выполненными на наружной поверхности внутренней рубашки. Охлаждающая жидкость вначале подогревается теплом Q2 от подогретой выходящей жидкости и только затем охлаждает нижний разогретый торец цанги и неплавящийся электрод. Охлаждение нижнего разогретого торца цанги и закрепленного в ней электрода, предварительно подогретой жидкостью теплом Q2, снижает интенсивность охлаждения электрода, а следовательно, и его работоспособность.

2. Винтовые каналы усложняют конструкцию горелки, технологию ее изготовления и сборки, так как для нарезания таких каналов на токарном станке предварительно необходимо проточить кольцевые канавки для входа и выхода режущего инструмента, то есть вход жидкости в систему охлаждения и выход ее из системы становятся неразделенными. Для отделения входа жидкости в систему охлаждения от выхода жидкости из системы используется пара дополнительно изготовленных разделителей, которые усложняют конструкцию системы охлаждения и сборку горелки, что увеличивает затраты на ее производство. Использование кольцевых канавок для входа и выхода режущего инструмента, а также разделителей увеличивают продольный габарит горелки для дуговой сварки.

По своей технической сущности и достигаемому результату горелка для дуговой сварки [3] является наиболее близкой к предложению заявителя и поэтому выбирается за прототип.

Задача новой разработки состоит в создании горелки для сварки в среде защитного газа неплавящимся электродом на форсированных режимах с повышенной эффективностью системы охлаждения, которая могла бы обеспечить высокую стойкость неплавящегося электрода при упрощении конструкции горелки, технологии ее изготовления и сборки.

Сущность предлагаемого технического решения состоит в повышении стойкости неплавящегося электрода и работоспособности горелки путем достижения минимального подогрева охлаждающей жидкости входного потока теплом жидкости выходного потока, сокращения количества деталей горелки и применения более производительной технологии ее изготовления.

Указанный выше технический результат достигается следующим образом. В водоохлаждаемой горелке для дуговой сварки, содержащей корпус с соплом, закрепленную в корпусе цангу для неплавящегося электрода и размещенные между цангой и корпусом внутреннюю и наружную рубашки с образованием между ними входного и выходного каналов, соединенных между собой цилиндрической проточкой; входной и выходной каналы системы охлаждения выполнены зеркально друг другу относительно осевой продольной плоскости горелки, при этом входной канал размещен на одной продольной стороне наружной поверхности внутренней рубашки, например правой, а ее выходной канал размещен на противоположной стороне этой же поверхности, например левой, а поперечное сечение входного и выходного каналов выполнено в виде сегмента с размером стрелки gc<(dвн-dвв)/2, где

dвн - внутренний диаметр наружной рубашки;

dвв - внутренний диаметр внутренней рубашки.

Предлагаемая горелка имеет следующие преимущества.

1. В табл. 1 приводится сравнение параметров системы охлаждения головки по прототипу и предлагаемой.

Табл.1
F2=1838мм2; К2=1692 Вт/кв.м*К; Q2=62,2 Вт;
F3=945 мм2; К3=1613 Вт/кв.м*К; О3=30,5 Вт; Q2/Q3=2,1

Количество теплоты Q3, отводимой жидкостью входного канала от жидкости выходного, сводится к минимальному значению, что значительно усиливает интенсивность охлаждения электрода, а следовательно, и его работоспособность.

2. Применение каналов в виде зеркальных сегментов упрощает конструкцию горелки, технологию ее изготовления и сборки, так как нарезание сегментов сводится к простейшему продольному фрезерованию цилиндрической поверхности стандартными торцевыми фрезами, например пальчиковыми, без дополнительных технологических канавок и конструкционных элементов, что уменьшает продольный габарит горелки и снижает затраты на ее производство. Короткие входной и выходной каналы в виде сегментов обеспечивают наилучшие условия для охлаждения нижнего торца цанги и закрепленного в ней неплавящегося электрода.

Предлагаемое техническое решение обеспечивает значительное повышение интенсивности охлаждения неплавящегося электрода горелки для дуговой сварки при упрощении конструкции горелки, технологии ее изготовления и сборки, что улучшает эффективность и качество дуговой сварки в защитных средах.

Признаки, указанные выше, являются необходимыми и достаточными для достижения указанного выше результата, то есть являются существенными. Наличие отличительных признаков по отношению к выбранному прототипу свидетельствует о соответствии заявленного технического решения критерию "новизна" по действующему законодательству.

Возможность осуществления предлагаемого изобретения с получением вышеуказанного технического результата поясняется чертежами.

Примеры

Горелки водоохлаждаемые для аргонодуговой сварки.

Общие параметры: высота охлаждающей системы h=0,105 м; радиальная ширина потока жидкости g=0,0015 м; толщина стенок рубашек охлаждения с=0,001 м; разность между температурой воды в выходном канале и входном DT=20°.

1. Горелка с коаксиальным охлаждением [2].
Площадь, омываемая водой F1=πd*h, где d - диаметр внутренней поверхности средней трубы (0,015 м).
F1=π*0,015*0,105=0,004948 м2.
Коэффициент теплопередачи от воды через стенку к воде [4]:
K1=1/(2/a+c/la), где а - коэффициент теплоотдачи от омываемой стенки к воде (3400 Вт/м°К); la - коэффициент теплопроводности меди(380 Вт/мК)[5].
K1=1/(2/3400+0,001/380)=1692 Вт/м2K.
Количество теплоты, отводимое холодной водой от горячей
Q1=K1*F1*DT=1692*0,004948*20=167,4 Вт.
2. Горелка (прототип) с винтовым охлаждением [3].
Площадь, омываемая водой F2=gh*L, где gh - ширина винтового канала охлаждающей жидкости (0,003 м); L - протяженность винтового канала: L=πd*n [6], где n - число витков винтового канала: n=13.
F2=0,003*π*0,015*13=0,001839 м2.
Количество теплоты, отводимое холодной водой от горячей
Q2=K1*F2*DT=1692*0,001813*20=62,2 Вт.
2. Горелка, предлагаемая с сегментным охлаждением.
Площадь, омываемая водой F3=h *lx, где lx - длина хорды: lx=(4g*d-4g2)0,5; g - стрелка сегмента (0,0015 м).
F3=0,105*(4*0,0015*0,015-4*0,00152)0,5=0,000945 м2.
Коэффициент теплопередачи от воды через стенку к воде:
К3=1/(2/а+(d-2g)/la).
K3=1/(2/3400+(0,015-2*0,0015)/380)=1613 Вт/м2K.
Количество теплоты, отводимое холодной водой от горячей
Q3=K3*F3*DT=1692*0,001813*20=30,5 Вт.

На Фиг. 1 изображена заявляемая горелка для дуговой сварки в среде защитного газа в продольном разрезе; на Фиг.2 представлен поперечный вид горелки в разрезе А-А на фиг.1; на Фиг.3 представлена изометрия горелки.

Горелка состоит из корпуса 1, выполненного из диэлектрического материала. В корпусе 1 закреплено сопло 2 и зажимная цанга 3 с неплавящимся электродом 4. Между корпусом 1 и цангой 3 размещена система охлаждения 5, выполненная в виде двух коаксиально посаженных друг в друга внутренней 6 и наружной 7 рубашек охлаждения без видимого зазора, например, по плотной посадке H7/j6, что исключает перетекание охлаждающей жидкости по контактирующим поверхностям рубашек 6 и 7. Входной 8 и выходной 9 продольные каналы системы охлаждения выполнены зеркально друг другу относительно осевой продольной плоскости горелки. Входной канал 8 размещен на одной продольной стороне наружной поверхности внутренней рубашки, например правой, а ее выходной канал 9 размещен на противоположной стороне этой же поверхности, например левой. Поперечные сечения обоих каналов выполнены в виде зеркальных сегментов с размером стрелки gc<(dвн-dвв)/2, где dвн - внутренний диаметр наружной рубашки; dвв - внутренний диаметр внутренней рубашки (Фиг.2). Каналы 8 и 9 отделены друг от друга продольным ребром 10 (Фиг.3), а соединены они между собой только на их нижних высокотемпературных торцах цилиндрической проточкой 11, выполненной на наружной поверхности внутренней рубашки 8. На коммуникационном верхнем торце системы охлаждения ее каналы 8 и 9 снабжены соответствующими штуцерами 12 и 13.

Предложенная система охлаждения работает следующим образом. Охлаждающая жидкость по входному штуцеру 12 поступает на большой скорости во входной продольный канал 8 и по нему опускается на нижний высокотемпературный торец системы 5, где поступает в кольцевую проточку 11 (Фиг.3). Протекая по кольцевой проточке 11 холодная жидкость охлаждает нижний торец системы 5, контактирующую с ним цангу 3 и неплавящийся электрод 4. Из проточки 11 нагретая жидкость без застоя выдавливается в выходной канал 9 и по нему поднимается до верхнего коммуникационного торца системы 5, где покидает ее по выходному штуцеру 13.

Таким образом, предложена горелка для дуговой сварки с лучшей конструкцией и технологией изготовления и сборки, обеспечивающая наибольшую работоспособность неплавящегося электрода, что особенно важно для дуговой сварки в узкую разделку высокопрочных металлов и сплавов при ручной и автоматической сварки.

Из изложенного следует, что заявленная полезная модель направлена на решение поставленной задачи с достижением качественно нового технического результата и соответствует требованиям патентоспособности по действующему законодательству.

Источники информации

1. Родионов Ю.А. и др. Горелка для дуговой сварки неплавящимся электродом. А/с. SU №1704981 А1, В23К 9/167. Оп.: 15.01.92. Бюл. №2.

2. Баранов А.К. и др. Горелка для аргонодуговой сварки с интенсивным охлаждением вольфрамового электрода. - "Сварочное производство", №8, 1970, С.48.

3. Рощин В.В. и др. Горелка для дуговой сварки. Патент на полезную модель, RU №88 596 U1, МПК В23К 9/16. Оп.: 20.11.2009. Бюл. №32.

4. Колчин А.И. и др. Расчет автомобильных и тракторных двигателей. - М.: Высш. шк., 2003. С.473.

5. Неймарк Б.Е. Физические свойства сталей и сплавов в энергетике. - М.: Энергия, 1967.

6. Ройтман И.А. Машиностроительное черчение: В 2 ч. - М.: Изд. Центр Владос, 2002. - Ч.2. С.81.

Горелка водоохлаждаемая для дуговой сварки, содержащая корпус с соплом, закрепленную в корпусе цангу для неплавящегося электрода и размещенные между цангой и корпусом внутреннюю и наружную рубашки с образованием между ними входного и выходного каналов, соединенных между собой цилиндрической проточкой, отличающаяся тем, что входной и выходной каналы охлаждения выполнены зеркально друг другу относительно осевой продольной плоскости горелки, при этом входной канал размещен на одной продольной стороне наружной поверхности внутренней рубашки, ее выходной канал размещен на противоположной стороне этой же поверхности, а поперечное сечение входного канала и выходного канала выполнено в виде сегмента, стрелку gc которого выбирают в зависимости от диаметров рубашек из следующего отношения
O<gc<(dвн-dвв)/2,
где dвн - внутренний диаметр наружной рубашки, dвн - внутренний диаметр внутренней рубашки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу сварки неплавящимся электродом в защитных газах и может быть использовано в различных отраслях промышленности при изготовлении, монтаже и ремонте ответственных металлических конструкций из сталей перлитного класса, к качеству которых предъявляются высокие требования.
Изобретение относится к области сварки и может быть использовано в машиностроении, судостроении, нефтехимической, металлургической и других отраслях промышленности при изготовлении различных изделий, конструкций и узлов, включающих соединения из меди или ее сплавов и стали.

Изобретение относится к сварке металлических деталей, в частности, в самолетостроении и особенно при изготовлении газотурбинных двигателей. .

Изобретение относится к области сварки, а именно к способам изготовления высокопрочных тонкостенных осесимметричных стальных оболочковых корпусов ответственного назначения, и может быть использовано при сварке конструкций в виде сосудов, работающих под высоким давлением.

Изобретение относится к способу дуговой сварки в среде защитных газов полос на специализированных машинах, которые устанавливаются в непрерывных металлургических агрегатах, например травильных линиях, агрегатах укрупнения или формирования рулонов.

Изобретение относится к области сварки и родственных технологий, в частности к наплавке изделий из легких сплавов. .

Изобретение относится к горелке для дуговой сварки в среде защитных газов и может найти применение при сварке в узкой разделке с отношением глубины к ширине 20:1 и более изделий, содержащих толстолистовые сварные конструкции, в тяжелом и среднем машиностроении, судостроении и военно-промышленном комплексе.

Изобретение относится к способу дуговой сварки вольфрамовым электродом в среде инертного газа первой детали с первой стенкой и торцевой кромкой со второй деталью со второй стенкой и кромкой, причем обе детали сваривают друг с другом вдоль поверхности соединения между упомянутыми кромками, вдоль которой первая стенка образует выступающий угол со второй стенкой.

Изобретение относится к области сварки стыковых соединений из алюминиевых сплавов и может быть использовано в авиастроении, ракетостроении, судостроении и при изготовлении панельных конструкций.

Изобретение относится к способу многодуговой сварки листовых сварных заготовок для получения из них методами холодной штамповки деталей кузова автомобиля. Предварительно определяют ток и скорость сварки первой дуги из условия обеспечения проплавления на всю толщину листовой заготовки и изотерму плавления на поверхности листов со стороны сварки. Выбирают количество дуг, ток каждой последующей дуги и расстояние между дугами из условия, чтобы изотерма плавления от действия каждой дуги на поверхности листовых заготовок в месте стыка со стороны сварки по ширине соответствовала ширине изотермы на их поверхности со стороны сварки каждой предыдущей дуги, а диаметры кратеров от силового воздействия дуги в сварочной ванне были меньше изотерм плавления сварочной ванны со стороны фронта кристаллизации изотермы плавления сварочной ванны. Электрод первой дуги устанавливают под углом 65-75° к направлению сварки, а электроды последующих дуг устанавливают под углом 105-115° к направлению сварки. Осуществляют сварку заготовок встык на водоохлаждаемом приспособлении в среде защитных газов на постоянном токе с раздельным независимым питанием дуг. В результате достигается уменьшение отклонений геометрии сварного шва от плоскости листов, уменьшение площади литой зоны сварного шва и получение его пластичной структуры. 9 ил.

Способ предназначен для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом деталей из алюминиевых и магниевых сплавов, одна из которых тонкостенная, другая толстостенная. На толстостенной детали выполнена канавка, одна сторона которой выше, чем другая. Ширина канавки составляет от 2,5 до 3, а глубина от 0,25 до 0,45 от толщины тонкостенной детали. На сопрягаемые поверхности деталей наносят слой очищающего флюса, который находится на поверхностях деталей от 1 до 10 минут. Затем с деталей удаляют флюс на 2/3 от толщины тонкостенной детали и устанавливают тонкостенную деталь до упора в более высокую стенку канавки на толстостенной детали. Расплавляют детали в зоне их стыка, освобожденной от флюса. При изменении толщины сечения толстостенной детали в процессе сварки ступенчато изменяют сварочный ток без прерывания процесса сварки. Сваривают детали не более чем через 8 часов с момента удаления флюса. Способ позволяет получить сварной шов более прочным и качественным. Снижается трудоемкость и стоимость замкового соединения двух деталей разной толщины. 2 з.п. ф-лы, 5 ил., 2 табл.

Изобретение относится к области сварки, в частности, к области придания особого профиля отдельных участков кромок при изготовлении стыковых сварных соединений, и может найти применение при автоматической аргонодуговой сварке встык труб и пластин из стали, снабженных плакирующим слоем. Способ включает механическую обработку кромок с получением скоса кромок по трубе или листу с радиусным переходом 2-3 мм в плакирующий слой и притуплением из плакирующего слоя в виде прямоугольного выступа. Скос кромок по трубе или листу к притуплению выполняют ломаным с углами 1-2° и 4-8°. Притупление из плакирующего слоя выполняют высотой 2,5-3,5 мм и длиной 3,4-4,7 мм. Способ по второму варианту включает механическую обработку кромок с получением скоса кромок, притуплением по трубе или листу и расточкой со скосом со стороны плакирующего слоя на глубину большую, чем толщина плакирующего слоя. Скос кромок по трубе или листу к притуплению выполняют с углом 1-2°. Притупление выполняют в виде прямоугольного выступа высотой 1,8-2,3 мм и длиной 3,2-5,2 мм, а расточка - с углом скоса 52-57°. Техническим результатом изобретения является уменьшение объема сварочного материала при сварке стыка, упрощение конструкции сварочного автомата, улучшение обзора зоны сварки при обеспечении требований к качеству металла шва и сварного соединения в целом. 2 н. и 1 з. п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к области машиностроения, в частности к способу дуговой сварки неплавящимся электродом в среде защитного газа, и может быть применено для сварки изделий цилиндрических конструкций, в том числе при герметизации изделий активных зон ядерных реакторов в обычных и в дистанционных условиях. Для этого изделие сваривают при плотности теплового потока в пределах 20…400 Дж/мм2с и величине вылета изделия из цанги, равной (0,2…0,4)d, где d - диаметр свариваемого изделия, (мм). В результате обеспечивается заданная глубина проплавления без дефектов.

Изобретение относится к области дуговой сварки и может быть использовано преимущественно в орбитальной сварке неповоротных стыков трубопроводов. Способ включает сварку корневого шва, заполняющих и облицовочных швов стыков с колебаниями неплавящегося электрода поперек шва. Причем, для этих швов посредством последовательных касаний противоположных кромок стыка неплавящимся электродом определяют расстояние между кромками стыка, находят координаты продольных осей каждого прохода в данном шве относительно одной из кромок стыка и амплитуду колебаний неплавящегося электрода. Устройство для сварки содержит сварочный источник питания, блок управления автомата для сварки, контроллер цикла сварки, колебатель неплавящегося электрода с приводом и контроллером, механизм поперечного перемещения горелки, вспомогательный низковольтный источник питания, датчик тестового тока, вычислительно-программное устройство, блок первичной обработки информационных сигналов и блок ввода/вывода информационных и управляющих сигналов. Изобретение позволяет расширить технологические возможности сварки и повысить качество сварных соединений. 2 н.п. ф-лы, 2 ил.

Изобретение относится к способу изготовления из разнородных материалов высокопрочной тонкостенной сварной конструкции, работающей под давлением, состоящей из обечайки со сферическим дном и горловины. Предварительно из кружка высокопрочной стали типа СП-28 или ВП-30 листового проката формируют обечайку с наружным концевым утолщением цилиндрической части и сферическим дном переменного сечения. Из углеродистой стали 35 формируют усиленную горловину. Толщину сварочной кромки горловины выбирают в соотношении 2:1 к толщине сварочной кромки обечайки. Осуществляют сборку конструкции в сварочно-сборочном приспособлении со съемной подкладкой с обеспечением соосности и кольцевого технологического зазора в стыке, равного 0,10…0,16 толщины сварочной кромки обечайки. Сварку выполняют в среде защитных газов. Изобретение обеспечивает качество сварного соединения из разнородных сталей и равнопрочность сварного соединения. 6 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение относится к области сварочного производства и может быть использовано при плазменной сварке постоянным током на обратной полярности в среде защитного газа алюминия и его сплавов, а также цветных металлов больших толщин. Неплавящийся электрод содержит электропроводный корпус, в котором закреплен медный стакан с установленной в нем вольфрамовой вставкой, которая выступает из стакана на величину, равную толщине его дна, при этом геометрические размеры вольфрамовой вставки и медного стакана выбирают из заданных соотношений. В полости стакана размещена водоохлаждаемая трубка, посредством которой осуществляют охлаждение внутренней поверхности электрода. Охлаждающую жидкость подают со скоростью от 4 до 5 м/с и при этом поддерживают температуру торца вольфрамовой вставки в пределах 2300-2500°C, а сварку ведут на токах 500-700 А. Использование изобретений позволяет повысить качество сварного шва за счет устойчивого горения дуги на больших токах, а также увеличить ресурс электрода. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к горелкам для сварки в защитных газах и может быть использовано в машиностроении при изготовлении сварных конструкций, ремонтно-восстановительных работах и исправлении дефектов в металле. Горелка снабжена регулируемым коллектором для подачи атмосферного воздуха в пристеночную зону сопла. Одновременно в зону пористого вкладыша горелки подается природный газ (пропан). Форма вкладыша горелки приближена к оживальной, обеспечивающей ламинарный поток, как одно из условий надежной защиты сопла горелки и дуги. Технический результат заключается в обеспечении авторегулирования предварительно настроенного процесса горения защитного газа, обеспечении стабильных оптимальных температурных условий в зоне сопла и для дуги за счет использования в качестве защитного газа продуктов диффузионного горения природного газа при атмосферном давлении в сварочной горелке с неплавящимся электродом, кроме того, от продуктов сгорания горючего газа возможен прогрев металла перед сваркой или отпуск сварного соединения после нее. 3 ил.

Техническое решение относится к головке горелки для дуговой сварки неплавящимся электродом в среде защитных газов. Головка содержит корпус с каналом для подачи защитного газа, цангу для крепления неплавящегося электрода, сопло и сопряженную с соплом оправку со сквозными отверстиями. Канал охлаждения дополнительно содержит гильзу, выполненную с отверстием под цангу, с резьбой на концах и с фланцем с отверстиями. Цанга выполнена составной из наконечника с зажимными кулачками и пустотелого штока и размещена в гильзе. Канал охлаждения выполнен внутри пустотелого штока цанги в направляющем отверстии для электрода в виде винтовой образующей, замкнутой поверхностью электрода, и с двумя радиальными канавками по краям, при этом одна из канавок выполнена с входным отверстием для подачи защитного газа, а вторая - с выходным отверстием для прохода защитного газа внутрь оправки, причем канавки снабжены соосно им выполненными радиальными отверстиями в гильзе, а радиальная канавка на выходе примыкает к торцу наконечника с зажимными кулачками цанги. Изобретение позволяет повысить эффективность охлаждения электрода, цанги, оправки, сопла. 1 ил.

Изобретение относится к способу сварки роторов для генерации энергии (газовых турбин, паровых турбин, генераторов), которые содержат множество роторных дисков, размещенных вдоль оси ротора. Кованые и испытанные посредством NDT роторные диски (26) обрабатывают для подготовки под сварку. Выполняют внутренний узкий зазор под сварку TIG и примыкающий внешний зазор под сварку SAW. Стапелируют диски (26) сверху друг над другом. Проверяют выход стапелированных дисков (26) друг относительно друга и при необходимости регулируют их крепление. Осуществляют расплавление корня сварки без заполнения шва, используя сварку TIG. Увеличивают высоту шва сваркой TIG в узком зазоре с наполнителем сварки из основного металла, чтобы обеспечивать наклон ротора в горизонтальном положении. Наклоняют ротор в горизонтальном положении. Заканчивают сварку заполнением внешнего зазора сваркой SAW. Проверяют швы ротора с помощью методов неразрушающего контроля, используя ультразвуковое испытание. Получают сварное соединение высокого качества при упрощении технологии за счет исключения дорогостоящего и времязатратного этапа дополнительной обработки сварного шва. 4 ил.
Наверх