Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией



Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией
Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией
Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией
Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией
Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией
Имитатор ложной радиолокационной цели при зондировании сигналами с линейной частотной модуляцией

 


Владельцы патента RU 2486540:

Открытое Акционерное Общество "Уральское проектно-конструкторское бюро "Деталь" (RU)

Изобретение относится к устройствам, предназначенным для имитации частотно-временной структуры радиолокационного сигнала, отраженного от подстилающей поверхности, от одной или нескольких целей, находящихся на фиксированном направлении, и может быть использовано для имитации ложных целей, в том числе расположенных ближе носителя, для имитации боевой работы радиолокационной системы, а также для имитации эхо-сигналов радиовысотомеров при зондировании сигналами с различными видами линейной частотной модуляции. Изобретение позволяет независимо от направления и сочетания знаков скорости линейного изменения частоты имитировать две одинаковые цели, причем первая - основная - цель может имитироваться на дальности меньше дальности носителя РЛС, а вторая цель будет отнесена по дальности и при соответствующем выборе параметров не будет мешать корректному слежению за основной целью. Достигаемый технический результат - имитация цели с дальностью больше или меньше дальности носителя как при аналоговой, так и при цифровой обработке сигнала без ухудшения качества имитируемых портретов целей. 1 з.п. ф-лы, 6 ил.

 

Изобретение относится к радиолокации, а именно к устройствам, предназначенным для имитации частотно-временной структуры радиолокационного сигнала, отраженного от подстилающей поверхности, от одной или нескольких целей, находящихся на фиксированном направлении, и может быть использовано, например, для имитации ложных целей, в том числе расположенных ближе носителя, для имитации боевой работы радиолокационной системы (РЛС), а также для имитации эхо-сигналов радиовысотомеров (РВ) - измерителей высоты полета, работающих с сигналами с линейной частотной модуляцией (ЛЧМ).

В зависимости от типа сигнала и способов сканирования РЛС оптимальными будут различные методы и алгоритмы формирования имитирующего сигнала. Для РЛС импульсного излучения форма зондирующего сигнала, как правило, постоянна и точно известна, поэтому отраженный сигнал может быть заранее подготовлен в сигнальной памяти с учетом параметров моделирования и выдан на вход РЛС по сигналу пикового детектора, обнаруживающего начало зондирующего импульса. В современных РЛС для получения дополнительной информации о целях могут использовать частотную модуляцию с переменными параметрами. Поэтому расчет отраженного сигнала и последующее его воспроизведение необходимо выполнять в реальном масштабе времени на основе принимаемой реализации сигнала, сохраняя возможность последующей когерентной обработки в РЛС.

Аналогично, в большинстве РВ с ЛЧМ в настоящее время реализуется следящий прием отраженного сигнала со стабилизацией дальномерной частоты за счет изменения параметров модуляции. При этом параметры зондирующего сигнала при данных параметрах движения над поверхностью с заданными статистическими характеристиками имеют случайные вариации, обусловленные случайным характером даже мелких шероховатостей подстилающей поверхности. Этот факт исключает возможность предварительного расчета отраженного сигнала даже в случае детерминированной траектории движения и имитируемого рельефа подстилающей поверхности.

Это приводит к необходимости прямой имитации отраженного сигнала как суммы сигналов, отраженных различными достаточно малыми по сравнению с облучаемой площадью участками поверхности или эквивалентными блестящими точками.

Известно устройство для имитации радиолокационных портретов реальных целей [1. стр.134-135, рис.5.2], в котором зондирующий импульс от радиолокатора, для которого создается радиолокационный портрет, поступает через приемную антенну, усилитель, устройство грубой задержки, устройство точной задержки, набор модуляторов и сумматор на выход имитатора. Устройство грубой задержки осуществляет задержку по времени, соответствующую расстоянию до ближайшей блестящей точки имитируемой цели. Линия задержки с отводами обеспечивает имитацию блестящих точек цели. Амплитудные и фазовые модуляции выполняются с помощью эталонных сигналов, соответствующих характеристикам целей. С выхода модулятора сигналы, имитирующие соответствующие блестящие точки, поступают на сумматор и далее в передающую антенну.

Описанное устройство имитатора по структуре и принципу функционирования соответствует системе увеличения радиочастотного отклика [2], устройству генератора электромагнитной цели [3], методу обмана сонара или радиолокатора и ложной цели, применяющей этот метод [4], методу электронного увеличения радиолокационных целен (техники) [5, 6].

В качестве прототипа можно выбрать типовое для данной задачи и являющееся из просмотренной литературы хронологически первым устройство для имитации радиолокационных целей с высоким разрешением [6] - фиг.1. Наличие ЦАП для управления модуляторами и устройства грубой задержки в виде отдельных блоков является особенностью конкретного аппаратного решения и не принципиально для описания работы и устройства имитатора.

При практическом применении описанных методов и устройств имитации радиолокационных портретов при переменных параметрах модуляции возникает проблема имитации целей с дальностью меньше дальности носителя, защищаемого от работающей РЛС. Аналогичные сложности возникают при использовании имитаторов сигнала для исследования характеристик радиовысотомеров при полунатурном моделировании работы в лабораторных условиях: невозможно обеспечить имитацию сигнала с задержкой менее длительности прохождения сигнала в трактах обработки и формирования имитирующего сигнала.

На сегодняшний день даже в лучших известных схемах цифровой сигнальной памяти минимальная задержка составляет 40 нс, что соответствует дальности 6 м. С учетом использования в реальных имитаторах усилителей, аттенюаторов, соединительных кабелей соответствующая минимальная имитируемая дальность (от момента начала входного сигнала) составляет 10-20 м и более, что ограничивает как возможности скрытия истинного положения носителя, защищаемого от РЛС высокого разрешения, так и возможность имитации малых высот при проверке радиовысотомеров.

В РЛС и РВ с непрерывным излучением применяют зондирующие сигналы с линейной частотной модуляцией (ЛЧМ). При этом для извлечения информации о дальности измеряется основная частота или исследуются гармоники частотного спектра так называемого преобразованного сигнала, получаемого на выходе смесителя из одновременно излучаемого и принимаемого сигналов.

Работу радиовысотомера с симметричным ЛЧМ (СЛЧМ) сигналом при неизменном расстоянии до поверхности поясняет временная диаграмма на фиг.2. Верхний график характеризует изменение частоты излучаемых (сплошная линия fИ) и принимаемых (пунктирная линия fС) колебаний, имеющих среднюю частоту f0, период модуляции TM и девиацию частоты W. Нижний график воспроизводит изменение разностной дальномерной частоты FD. Частота излучаемых колебаний fИ изменяется непрерывно по линейному закону со скоростью YM=dfИ/dt=2W/TM:

f И = f 0 + Y M t = f + 0 2 W T M t .

Частота принимаемых колебаний fС аналогично изменяется непрерывно по линейному закону, но задержана на время распространения сигнала τD=2H/с, где с - скорость света:

f C = f 0 + Y M ( t τ D ) = f + 0 2 W T M ( t 2 H c ) .

Измеряя разность частот излучаемых и принимаемых колебаний, определяют дальномерную частоту FD, называемую также частотой биений:

F D = f И f C = 4 W c T M H .       (1)

Полученное выражение не учитывает провалы кривой FD(t) в зонах обращения при fи≈fс., при учете которых частотомер зафиксирует среднюю частоту биений за период модуляции:

F D с р = 4 W c T M H ( T M τ D T M ) .

При выполнении условия τD<<TM зонами обращения можно пренебречь, средняя частота биений FDcp≈FD. Следовательно, при СЛЧМ значение высоты Н пропорционально частоте биений:

H = c F D с р 4 W T M c F D 4 W T M .                   (2)

Известно, что и доплеровский сдвиг и временная задержка отраженного ЛЧМ сигнала могут имитироваться соответствующим смещением его несущей частоты [9, 10]. Поэтому для снижения минимальной имитируемой высоты и компенсации собственной задержки в любой аппаратной реализации возможно использование определенного сдвига частоты: радиовысотомер с несимметричной ЛЧМ (НЛЧМ) будет регистрировать эквивалентную малую высоту, если при формировании сигнала выполнить дополнительный частотный сдвиг Δf в сторону «сближающую» на измерительном участке графики fизлуч(t) и fформ(t) - фиг.3. Частота биений: f(t)=fизлуч(t)-fформ(t). При несимметричной нарастающей пиле ЛЧМ в основной части измерительного участка (исключая зоны обращения) f(t)=const=Fb. Видно, что положительный сдвиг частоты Δf для сигнала, задержанного на τmin, приведет к уменьшению значения средней частоты биений Fb и, соответственно, к уменьшению измеряемой высоты.

Применение этого метода при СЛЧМ в основной части измерительного участка (исключая зоны обращения) даст 2 значения частоты биений: положительный сдвиг частоты Δf для сигнала, задержанного на τmin, приведет к уменьшению значения Fb в одном полупериоде и к такому же увеличению Fb во втором полупериоде. Если бы вычислитель такого радиолокатора работал по переднему фронту спектра, то задача уменьшения измеряемой дальности была бы решена. Но, например, в применяемых СЛЧМ РВ используется оценка дальности по частоте биений, соответствующей центру тяжести спектра, усредненного на всем периоде модуляции, поэтому такое раздвоение основной гармоники спектра не повлияет на измеряемое значение высоты в РВ.

Целью предлагаемого изобретения является имитация целей с дальностью меньше дальности носителя без ухудшения качества имитируемых радиолокационных портретов целей при зондировании сигналами с различными видами линейной частотной модуляции.

На фиг.4 приведен принцип формирования гармоник огибающей спектра сигнала биений при СЛЧМ: для уменьшения имитируемой высоты каждая гармоника с τ<τmin заменяется на две гармоники с τ=τформ, причем для первой (fИ-fС1) делался положительный, а для второй (fИ-fC2) отрицательный сдвиг по частоте Δf.

В результате такого варианта получается раздвоение спектров в каждый момент времени (и в первом и во втором полупериодах): гармоники с τ<τmin сформируют две пары огибающих спектра, разнесенные по оси частот на 2 Δf. Варьируя только значение τформ≥τmin, можно выбрать постоянное значение Δf, большее половины ширины полосы фильтра сигнала биений; вычислить задержку τформ, соответствующую Hформ.

Необязательная, но улучшающая восприятие гармоника (fИ-fС0) соответствует сигналу с задержкой τmin без сдвига по частоте, ее положение в обоих полупериодах периода модуляции постоянно, и на фиг.4 она формирует хвостовую часть низкочастотной огибающей спектра сигнала биений.

В итоге при обработке в приемнике РВ и РЛС высокочастотные гармоники будут подавлены или отброшены, т.к. по имитируемой дальности находятся далеко от цели, а измеренное значение дальности цели будет соответствовать центру тяжести низкочастотной огибающей спектра с меньшим значением имитируемой высоты.

Предлагаемым техническим решением выполняется имитация цели с дальностью больше или меньше дальности носителя при зондировании сигналами с различными видами линейной частотной модуляции без ухудшения качества имитируемых портретов целей. При этом для упрощения конструкции можно смещать по дальности весь радиолокационный портрет цели без анализа возможности имитации некоторой его части (например, гармоники fС0 на фиг.4) с применением только линий задержки.

Для достижения этого технического результата прототип (патент GB 2134740 [6]), содержащий последовательно соединенные усилитель сигнала приемной антенны и многоотводную линию задержки, выходы которой соединены с первыми входами набора модуляторов, на вторые входы которых подаются коэффициенты амплитудно-фазовой модуляции, а выходы которых соединены со входами сумматора, снабжен переменной линией задержки, двумя устройствами сдвига частоты и вторым сумматором, причем на первый вход переменной линии задержки поступает сигнал с выхода сумматора, на второй вход поступает величина задержки «τ», определяющая смещение имитируемой цели по дальности в меньшую (при τ<Δf/Vf, где Vf - модуль скорости линейного изменения частоты радиолокатора, Δf - параметр, выбираемый примерно равным или больше ширины избирательного фильтра захвата/сопровождения цели в радиолокаторе) или большую сторону (при τ>Δf/Vf), а выход переменной линии задержки соединен со входами двух устройств сдвига частоты, причем сдвиги частоты выполняются на одну и ту же величину «Δf», но с противоположными знаками: «+Δf» и «-Δf», выходные сигналы устройств сдвига частоты поступают на входы второго сумматора, выходной сигнал с которого выдается на передающую антенну.

Устройство содержит (фиг.5):

1 - усилитель;

2 - многоотводная линия задержки;

3 - набор модуляторов;

4 - первый сумматор;

5 - переменная линия задержки;

6 - устройство сдвига частоты на «+Δf»;

7 - устройство сдвига частоты на «-Δf»;

8 - второй сумматор.

Устройство на фиг.5 работает следующим образом: зондирующий импульс от радиолокатора, для которого создается радиолокационный портрет, поступает с приемной антенны через усилитель, многоотводную линию задержки, набор модуляторов, первый сумматор, линию задержки, устройство сдвига частоты и второй сумматор на выход имитатора. Многоотводная линия задержки обеспечивает имитацию блестящих точек цели (целей) с индивидуальными задержками. Индивидуальные амплитудные и фазовые модуляции выполняются с помощью соответствующих коэффициентов, формируемых внешним устройством. В зависимости от значения задержки τ в линии задержки выполняется имитация смещения имитируемой цели по дальности относительно дальности носителя:

в меньшую сторону при τ<τ0=Δf/Vf,

в большую сторону при τ>τ0,

где τ0 - задержка в имитаторе, при которой смещение цели отсутствует;

Vf - модуль скорости линейного изменения частоты РЛС,

Δf - параметр, выбираемый примерно равным или больше ширины избирательного фильтра захвата и сопровождения цели в РЛС.

При τ=0 и постоянном значении модуля скорости линейного изменения частоты РЛС положение имитируемой цели по дальности уменьшится на величину

Δ R max = c τ 0 2 = c Δ f 2 V f ,                       (3)

где с - скорость света.

Особенностью описанного решения для построения имитатора является то, что независимо от направления и сочетания знаков скорости линейного изменения частоты РЛС имитируются две одинаковые цели, причем первая - основная - цель может имитироваться на дальности меньше дальности носителя РЛС, а вторая цель будет отнесена по дальности на 2·ΔRmax и при соответствующем выборе значения Δf не будет мешать корректному слежению РЛС за основной целью. Значение параметра Δf выбирается примерно равным или больше ширины избирательного фильтра захвата и сопровождения цели в РЛС, однако с соблюдением условия корректной обработки принятого сигнала в РЛС: τ0<<TM и, следовательно, Δf<<TM·Vf, где TM - период модуляции.

При наземных испытаниях СЛЧМ РВ и РЛС описанное решение позволяет скомпенсировать собственную аппаратную задержку в цепях имитатора и обеспечить имитацию дальностей от 0 м при сохранении всех аппаратных и функциональных возможностей имитационного комплекса.

В современных РВ и РЛС с ЛЧМ для повышения точности работы может варьироваться не только знак, но и само значение скорости линейного изменения частоты. В этом случае зависимость ΔRmax от Vf не является прямопропорциональной, но может быть найдена при известном принципе работы радиолокатора в случае зависимости параметров линейной частотной модуляции от величины измеряемой дальности цели.

Предположим, что радиолокатор выполняет слежение за дальностью цели таким образом, чтобы частота сигнала биений была постоянной: FD=const. Тогда из (1), учитывая, что при СЛЧМ Vf=2W/TM, получим:

V f = c F D 2 H .                      (4)

В ряде случаев точные значения FD, H, Vf неизвестны, поэтому желательно обеспечить работу имитатора радиолокационной цели с независимой оценкой текущих значений параметров линейной частотной модуляции. Непосредственное измерение текущих значений W и TM затруднительно, так как требует применения сигнальных процессоров, при испытаниях в лабораторных условиях можно получать параметры от радиолокатора по дополнительному интерфейсу [11].

Но, в общем случае, возможна оценка значения Vf непосредственно по входному сигналу с использованием образцовой линии задержки τref и смесителя задержанного и незадержанного сигналов [12]. Для НЛЧМ и СЛЧМ видов модуляции частота сигнала fref, формируемого на выходе смесителя, будет пропорциональна искомому значению Vf:

V f = f r e f τ r e f .                          (5)

В качестве сигнала с образцовой линии задержки τref может быть взят сигнал с любого удобного для последующей обработки выхода многоотводной линии задержки 2.

Для реализации независимого определения параметров линейной частотной модуляции РЛС устройство на фиг.5 дополнительно снабжено последовательно соединенными смесителем и устройством формирования задержки, причем на входы смесителя поступают сигналы с выхода усилителя и с одного из выходов многоотводной линии задержки, на второй вход устройства формирования задержки поступает величина требуемого смещения сигнала по задержке «Δτ», а выход соединен с управляющим входом линии задержки.

Устройство содержит (фиг.6):

1 - усилитель;

2 - многоотводная линия задержки;

3 - набор модуляторов;

4 - первый сумматор;

5 - переменная линия задержки;

6 - устройство сдвига частоты на «+Δf»;

7 - устройство сдвига частоты на «-Δf»;

8 - второй сумматор;

9 - смеситель;

10 - устройство формирования задержки.

Устройство на фиг.6 работает аналогичным образом как и ранее описанное на фиг.5, но на входы смесителя 9 поступают сигналы с выхода усилителя 1 и с одного из выходов многоотводной линии задержки 2, таким образом на выходе смесителя формируется сигнал fref, с помощью которого в устройстве формирования задержки 10 по выражению (5) находится значение скорости изменения частоты Vf и далее по поступающей из внешнего устройства величине требуемого смещения сигнала по задержке «Δτ» и выражению (6) находится значение задержки τ для переменной линии задержки 5:

τ = Δ τ + Δ f / V f τ int = Δ τ + Δ f τ r e f f r e f τ int ,                  (6)

где τint - собственная (внутренняя) задержка в цепях имитатора;

Δτ - требуемое смещение сигнала по задержке: при уменьшении имитируемой дальности или компенсации собственной задержки - значение со знаком минус.

При практической реализации линии задержки модуляторы и сумматоры могут быть аналоговыми или цифровыми. Для повышения качества имитации формирование сигнала можно выполнять в цифровом виде на цифровых линиях задержки и модуляторах, например, используя СБИС 1879BM3(DSM) [8], можно реализовать переменную линию задержки в виде кольцевого буфера во внутреннем ОЗУ с программно-управляемым сдвигом частоты преобразуемого сигнала. Дополнительные усилители, аттенюаторы для согласования уровней и возможные смесители, например, с сигналом гетеродина для согласования рабочей полосы частот блоков обработки сигналов на фиг.5, 6 не показаны, но могут быть использованы и рассчитаны в соответствии с [7].

Для исключения попадания выходного сигнала с передающей антенны на вход приемной антенны можно использовать циркулятор, стробирование работы и/или пространственное разнесение антенн [1, стр.184]. При стационарных испытаниях возможно непосредственное подключение кабелей к исследуемой радиолокационной системе без использования антенн.

Литература

1. Перунов Ю.М., Фомичев К.И., Юдин Л.М. Радиоэлектронное подавление информационных каналов систем управления оружием / Под. Ред. Ю.М.Перунова. Изд. 2-е, испр. и дополн. - М.: «Радиотехника», 2008. - 416 с.

2. Патент US 2008/018525. Radio frequency signature augmentation system. Дата публикации: 23.09.1986 (фиг.22)

3. Патент US 5892479. Electromagnetic target generator. Дата публикации: 06.04.1999.

4. Патент FR 2596164. Method for deceiving a sonar or radar detector, and a decoy for implementing the method. Дата публикации: 25.09.1987.

5. Патент US 4613863. Electronic augmentation of radar targets. Дата публикации: 23.09.1986 (фиг.2)

6. Патент GB 2134740. Electronic augmentation of radar techniques. Дата публикации: 15.08.1984.

7. Патент RU 2412449. Имитатор радиолокационной цели. Дата публикации: 10.07.2010 г.

8. Микросхема интегральная 1879BM3(DSM), Техническое описание, Версия 1.1, ЮФКВ 431268 001 ТО1 К, Научно-технический центр «Модуль». М. 2002.

9. Виницкий А.С. Очерк основ радиолокации при непрерывном излучении радиоволн. М.: Сов. радио, 1961. - 496 с.

10. Саломасов В.В. Особенности имитации отраженного сигнала для РЛС с ЛЧМ / В.В.Саломасов, А.А.Щербаков // Известия вузов. Радиоэлектроника. М. 1987, т.30. Стр. 84-86.

11. Патент US 7327308. Programmable method and test device for generating target for FMCW radar. Дата публикации: 05.02.2008.

12. Патент US 4661818. Electronically adjustable delay-simulator for distance-measuring apparatus operating on the frequency-modulated continuous wave principle. Дата публикации: 28.04.1987.

1. Имитатор радиолокационной цели при зондировании преимущественно длительными сигналами, содержащий последовательно соединенные усилитель сигнала приемной антенны и многоотводную линию задержки, выходы которой соединены с первыми входами набора модуляторов, на вторые входы которых подаются коэффициенты амплитудно-фазовой модуляции, а выходы которых соединены со входами сумматора, отличающийся тем, что он снабжен переменной линией задержки, двумя устройствами сдвига частоты и вторым сумматором, причем на первый вход переменной линии задержки поступает сигнал с выхода сумматора, на второй вход поступает величина задержки «τ», определяющая смещение имитируемой цели по дальности в меньшую (при τ<Δf/Vf, где Vf - модуль скорости линейного изменения частоты радиолокатора, Δf - параметр, выбираемый примерно равным или больше ширины избирательного фильтра захвата/сопровождения цели в радиолокаторе) или большую сторону (при τ>Δf/Vf), а выход переменной линии задержки соединен со входами двух устройств сдвига частоты, причем сдвиги частоты выполняются на одну и ту же величину «Δf», но с противоположными знаками: <<+Δf>> и <<-Δf>>, выходные сигналы устройств сдвига частоты поступают на входы второго сумматора, выходной сигнал с которого выдается на передающую антенну.

2. Имитатор радиолокационной цели при зондировании преимущественно длительными сигналами по п.1, отличающийся тем, что он снабжен последовательно соединенными смесителем и устройством формирования задержки, причем на входы смесителя поступают сигналы с выхода усилителя и с одного из выходов многоотводной линии задержки, на второй вход устройства формирования задержки поступает величина требуемого смещения сигнала по задержке «Δτ», а выход соединен со вторым входом линии задержки.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к радиолокации, в частности к радиолокационным измерениям, и может быть использовано при создании новых радиолокационных измерительных комплексов и модернизации существующих.

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в радиолокации. .

Изобретение относится к радиолокационным измерениям и может быть использовано на открытых радиоизмерительных полигонах. .

Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано при калибровке радиолокационных станций (РЛС) по величине эффективной поверхности рассеяния (ЭПР).

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано в генераторах сигналов сложной формы, а также в моделирующих комплексах, предназначенных для испытаний и исследований радиотехнических систем.

Изобретение относится к антенной технике и предназначено для калибровки активных фазированных антенных решеток. .

Изобретение относится к радиолокации. .

Изобретение относится к радиотехнике и может быть использовано для калибровки пеленгаторов источников радиосигналов, в частности для калибровки мобильных пеленгаторов коротковолнового (КВ) диапазона с многоэлементной антенной решеткой.

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники радиолокационных систем и может быть использовано для управления питанием радиолокационных головок самонаведения (РГС) при их проверках и испытаниях.

Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано в контрольно-измерительной аппаратуре доплеровских радиолокационных систем с дальномерным каналом. Достигаемый технический результат - расширение функциональных возможностей за счет обеспечения как визуального, так и автоматизированного самоконтроля предлагаемого устройства. Устройство контроля дальномерного канала радиолокационных систем содержит блок СВЧ, линию связи, рупорную антенну, синтезатор доплеровских частот, устройство временной задержки, детекторную секцию, мультиплексную шину управления, переключатель, общий вывод которого соединен с импульсным входом устройства временной задержки, элемент И, выход которого соединен с нормально разомкнутым контактом переключателя, а первый вход элемента И соединен с нормально замкнутым контактом переключателя, двоичный счетчик, вход которого соединен с входом импульсов запуска передатчика и с нормально замкнутым контактом переключателя, дешифратор, группа входов которого соединена с группой выходов двоичного счетчика, фильтр нижних частот, вход которого подключен к выходу детекторной секции, и измеритель временных интервалов, вход СТОП которого подключен к выходу фильтра нижних частот, входы-выходы управления измерителя временных интервалов подключены к мультиплексной шине управления, выход дешифратора подключен ко второму входу элемента И, ко входу ПУСК измерителя временных интервалов и к выходу синхронизации. 2 ил.

Способ летной проверки наземных средств радиотехнического обеспечения полетов, заключающийся в том, что в качестве воздушного судна применяют дистанционно пилотируемый летательный аппарат (ДПЛА), измеряют координаты ДПЛА оптическим устройством и одновременно при работе упомянутых радиотехнических средств формируют бортовыми приемниками измерительные радионавигационные сигналы, которые кодируют, излучают в свободное пространство, принимают на Земле наземными устройствами, декодируют, обрабатывают совместно с сигналами с выхода оптического устройства, отображают и регистрируют результаты измерений и обработки сигналов. Описаны способ и устройства летной проверки выходных характеристик курсовых (КРМ), глиссадных (ГРМ), маркерных радиомаяков (МРМ), азимутально-дальномерных радиомаяков (АДРМ) и автоматических радиопеленгаторов (АРП). Достигаемый технический результат - расширение функциональных возможностей и снижение затрат на выполнение летных настроек и поверок КРМ, ГРМ, МРМ, АДРМ и АРП. 4 н. и 3 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к способам калибровки и поверки метеорологических приборов с использованием доплеровского радиолокатора для определения скорости и направления ветра, применяемых как для нужд народного хозяйства, так и для военных целей, например, в артиллерии. Достигаемый технический результат - решение задачи калибровки и поверки доплеровского радиолокатора профилей ветра с использованием современных устройств. Указанный результат достигается тем, что с доплеровского радиолокатора профилей ветра излучают сигнал определенной частоты на устройство переизлучения сигнала, в котором производят доплеровский сдвиг частоты принятого сигнала, затем переизлучают сигнал скорректированной частоты в доплеровский радиолокатор профилей ветра и получают результат калибровки по скорости и высоте прямым измерением, при этом доплеровский радиолокатор профилей ветра и устройство переизлучения сигнала устанавливают стационарно на различных фиксированных расстояниях друг от друга, а изменение доплеровской частоты переизлучаемого сигнала производят в устройстве переизлучения сигнала по сигналу управления в промежутке между условно фиксированными положениями доплеровского радиолокатора профилей ветра. 2 ил.

Изобретение относится к способам и технике радиоэлектронного подавления технических средств нелинейной радиолокации. Достигаемый технический результат - уменьшение вероятности обнаружения объектов с нелинейными электрическими свойствами за счет внесения неопределенности в фазовые параметры радиолокационных сигналов, принимаемых нелинейной радиолокационной станцией (РЛС) с синтезированной апертурой антенны (формирования полной фазы радиолокационных сигналов на гармониках зондирующего сигнала (ЗС) Фn(t), где n - номер гармоники ЗС, как случайной величины с пределами изменения фазы от 0 до 2π). Указанный результат достигается тем, что в известном способе имитации радиолокационной цели с нелинейными электрическими свойствами, заключающемся в приеме элементами приемной антенной решетки зондирующего сигнала нелинейной РЛС с несущей частотой f0, распределении его по соответствующим приемным каналам, осуществлении в каждом из каналов преобразования его спектра и формирования сигналов на гармониках зондирующего сигнала, дополнительно устанавливают двоичный код порогового уровня сигнала радиолокационной цели с нелинейными электрическими свойствами, усиливают принятый элементами приемной антенной решетки объединенный сигнал, осуществляют преобразование его уровня в двоичный код, сравнивают двоичный код уровня принятого сигнала с двоичным кодом порогового уровня сигнала радиолокационной цели с нелинейными электрическими свойствами, при превышении сигналом порога генерируют в двоичном коде случайное число , где N - количество фазовых сдвигов, в соответствии с которым осуществляют сдвиг фазы сигнала каждого канала на величину в соответствии с условием , ΔφN=2π, затем в каждом канале спектральные составляющие, наделенные случайным сдвигом фазы Δφi, усиливают до уровня, необходимого для радиоподавления нелинейной РЛС, и осуществляют излучение элементами передающей антенной решетки сигналов гармоник зондирующего сигнала со случайной полной фазой в направлении нелинейной РЛС, при этом приемная и передающая антенные решетки представляют собой решетку Ван-Атта, а элементы приемной и передающей антенных решеток выполнены широкополосными. 2 ил.

Изобретение предназначено для калибровки радиолокационных станций (РЛС). Технический результат - повышение точности калибровки РЛС. Заявленный способ включает запуск на орбиту искусственного спутника Земли (ИСЗ) отражателя с известной величиной ЭПР, облучение его сигналами РЛС, прием и измерение амплитуды отраженных сигналов, при этом в качестве эталона ЭПР на орбиту вокруг Земли на борту миниспутника (МС) транспортируют уголковый отражатель (УО), который выполнен в виде двух плоских радиоотражающих шарнирно связанных граней, развернутых под фиксированным углом α в диапазоне от (90-Δ)° до (90+Δ)°, где Δ определяется из соотношения: 0<Δ<18λ/а, λ - длина волны калибруемой РЛС; а - размер грани УО, причем до запуска УО размещают с внешней стороны торцевой поверхности (ТП) корпуса МС, середину ребра УО располагают соосно с центром ТП, при этом грани ориентируют таким образом, чтобы биссектриса угла между гранями УО в плоскости, перпендикулярной середине ребра, была совмещена с продольной осью МС. В полете с помощью приемников типа «ГЛОНАСС» и/или GPS и бортовой вычислительной машины производят определение положения центра масс МС относительно местоположения калибруемой РЛС, определяют пространственное положение продольной оси МС относительно линии визирования РЛС, а затем системой ориентации МС осуществляют их совмещение в результате чего основной лепесток индикатрисы рассеяния УО направлен на калибруемую РЛС, а максимум основного лепестка индикатрисы рассеяния УО совпадает с линией визирования калибруемой РЛС. Далее УО задает вращение вокруг биссектрисы угла между его гранями. 10 з.п. ф-лы, 16 ил.

Изобретение относится к области радиолокации и может быть использовано при калибровке радиолокационных станций (РЛС) по величине эффективной поверхности рассеяния (ЭПР). Достигаемый технический результат - повышение точности калибровки РЛС. Указанный λрезультат достигается за счет того, что способ включает запуск ракеты-носителя (РН) с эталонным отражателем (ЭО), облучение отражателя сигналами РЛС, прием и измерение амплитуды отраженных сигналов, в качестве эталона ЭПР на высоту более 100 км транспортируют уголковый отражатель (УО), выполненный в виде двух плоских радиоотражающих граней, развернутых под фиксированным углом α в диапазоне от (90-Δ)° до (90+Δ)°, где Δ - определяется из соотношения: 0<Δ<18λ/а, λ - длина волны калибруемой РЛС, а - размер грани уголкового отражателя, причем до запуска УО размещают с внешней стороны боковой поверхности управляемой стабилизированной платформы (УСП) с системой ориентации в трех плоскостях, УСП с УО размещают на последней ступени РН. РН выводит УСП по баллистической траектории в заданную точку в зоне наблюдения калибруемой РЛС, где УСП отделяется от РН, при этом с помощью приемников навигационной системы типа «ГЛОНАСС» и/или GPS и бортового цифрового вычислительного комплекса (БЦВК) определяют положение центра масс УСП относительно местоположения калибруемой РЛС. БЦВК УСП производят расчет и определяют пространственное положение биссектрисы угла УО относительно линии визирования калибруемой РЛС. По расчетным данным БЦВК системой ориентации платформы осуществляют совмещение биссектрисы угла УО с линией визирования калибруемой РЛС. Далее осуществляют закрутку УО вокруг оси, совпадающей с биссектрисой угла между его гранями. Затем УО отделяют от УСП, при этом основной лепесток индикатрисы рассеяния УО направлен на РЛС, а его максимум совпадает с линией визирования РЛС. 8 з.п. ф-лы, 16 ил.

Изобретение относится к радиолокации, в частности к имитаторам сигнала радиолокационной станции с синтезированием апертуры (РСА), работающей по наземным и морским целям, и может быть использовано для исследования процессов обнаружения и сопровождения целей РСА на фоне протяженной поверхности. Достигаемый технический результат - повышение достоверности имитации отраженного сигнала РСА. Указанный результат достигается за счет связи РСА и имитатора сигнала через радиоканал, при которой имитатор сигнала в реальном времени принимает зондирующий сигнал РСА, переносит его на промежуточную частоту, оцифровывает, задерживает в начало имитируемого сигнала сцены с соответствующей радиальной скоростью, свертывает со смещенной, ранее рассчитанной для каждого такта обновления импульсной характеристикой сцены, компенсирует влияние введенного смещения импульсной характеристики сцены на имитируемое радиолокационное изображение сцены, переносит полученный сигнал на несущую частоту и переизлучает в сторону РСА. 2 ил.

Изобретение относится к области создания антенных систем с функцией слежения за подвижным источником сигнала. Достигаемый технический результат - возможность быстрой калибровки следящих антенных систем с высокой точностью и надежностью. Указанный результат достигается за счет того, что определяют поправки к калибровочной характеристике следящей антенной системы за один технологический этап, при этом данный способ может использоваться как с применением неподвижного юстировочного источника, так и с применением сигнала от подвижного источника. Кроме того, предлагаемый способ может быть использован как во время наладочных работ, так и во время штатной эксплуатации следящих антенных систем. 1 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к технологиям создания радиопрозрачных обтекателей (РПО), защищающих самолетную и ракетную бортовую аппаратуру в полете. Достигаемый технический результат - прогнозирование процессов искажения электродинамических характеристик исследуемого образца РПО под воздействием высокотемпературного нагревания. Согласно предложенному способу измерения радиотехнических характеристик (РТХ) исследуемого образца РПО проводят не только в холодном состоянии РПО, после его нагревания, но и в процессе изменения (повышения или понижения) температуры, благодаря чему появляется возможность измерять РТХ исследуемого образца РПО при предельно высоких температурах и определять динамические параметры процесса нагревания РПО, то есть зависимость изменения РТХ исследуемого образца РПО от величины и скорости изменения температуры, что позволяет затем скомпенсировать возникающие в полете искажения РТХ РПО. 7 ил.

Изобретение относится к средствам метрологического обеспечения приемоиндикаторов КНС ГЛОНАСС. Технический результат состоит в повышении точности калибровки запаздывания огибающей литерных частот. Для этого эталонное рабочее место прецизионной калибровки запаздывания огибающих литерных частот в приемниках сигналов ГЛОНАСС состоит из источника испытательных сигналов, калибруемого приемника и ПЭВМ для обработки результатов калибровки. В качестве источника испытательных сигналов используют синтезатор сетки испытательных частот, модулированных по фазе на ±90° дальномерным кодом псевдослучайной последовательности ГЛОНАСС. В ПЭВМ вводят набеги фаз, последовательно измеренные системой слежения за несущей (ССН) калибруемого приемника на интервале Δt. Вычитают из них набеги фаз, измеренные на тех же интервалах Δt аппаратной копии ССН калибруемого приемника, делят эти разности на Δt и получают отсчеты ФЧХ для частот. Вычисляют задержки, непосредственно вызванные нелинейностью ФЧХ, измеряют собственно ГВЗ, суммируют эти задержки и получают спектральную плотность задержек, или парциальные задержки, которые усредняют со спектром псевдослучайной последовательности дальномерного кода, смещая последовательно центральную частоту спектра к ближайшей литерной. 5 ил.
Наверх