Способ задувки доменной печи


 


Владельцы патента RU 2487170:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Липецкий государственный технический университет" (ЛГТУ) (RU)

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству. Способ включает загрузку в доменную печь задувочной шихты, контроль ее качества и расположения в печи, газодутьевой режим, обеспечивающий ход задувочного периода работы печи. В качестве железорудного компонента задувочной шихты используют задувочный агломерат с содержанием железа ≤57% при соотношении CaO/SiO2≤0,95. Регулируют тепловой режим проплавки задувочной шихты путем изменения рудной нагрузки в пределах достижения нормального теплового режима. Использование изобретения обеспечивает снижение удельного расхода кокса в задувочный период, ускорение прогрева и вывода печи на рабочие параметры и получение близких к расчетным параметрам состава и свойств продуктов плавки на первых выпусках. 1 табл., 1 пр.

 

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к доменному производству, и может быть использовано при задувке новой доменной печи или после капитальных ремонтов 1-го и 2-го разрядов.

Известен способ задувки доменной печи, предлагающий установку в канале чугунной летки металлической трубы, покрытие лещади слоем защитного материала, подачу через фурмы горячего дутья с периодически увеличивающимся расходом на величину, исключающую подвисание шихты, загрузку в рабочее пространство подачами кокса, кокса с известняком и кокса с рудой, количество которой в подаче постепенно увеличивают до соотношения кокс/руда, равного номинальному в конце задувки, периодический выпуск продуктов плавки, отличающийся тем, что установленную в канале чугунной летки металлическую трубу соединяют с трубопроводом горячего дутья и через нее перед подачей дутья в фурмы в течение 10-12 ч подают дутье с температурой 500-600°С, при этом трубу в канале летки устанавливают под углом 3-10° вверх с выводом ее в рабочее пространство более чем на 1 м (Пат. №2163641. Способ задувки доменной печи).

К недостаткам этого способа можно отнести использование железной руды, которая являясь легкоплавким и трудновосстановим материалом, переходит в железосиликатный расплав и восстанавливается прямым путем, тем самым увеличивая дефицит тепла в нижней части печи.

Наиболее близким по технической сущности является способ задувки доменной печи, включающий заполнение нижней части печи на высоту 8-13 м выше оси воздушных фурм коксом с добавлением флюса или без него, а затем до уровня засыпи 2,0-2,5 м загружают «рудные» подачи, содержащие кокс, офлюсованный агломерат, бедную железную руду (железистые кварциты), доля которых в смеси с агломератом составляет 15-30%, конвертерный шлак в качестве флюса, марганецсодержащие добавки при контролируемых параметрах качества и количества каждого компонента шихты заполнения, а также газодутьевой режим задувочного периода (Чернобривец Б.Ф., Капорулин В.В., Завидонский В.А. Практика доменного производства. М.: Металлургия. 1992, с.40-56).

Недостатки данного способа заключаются в следующем:

1. Высокая степень нестационарности окислительно-восстановительных, теплообменных и плавильных процессов, движения шихты и газового потока, что обуславливает высокий уровень риска тяжелых технологических расстройств хода печи в задувочный период.

2. Использование в железорудной части шихты заполнения материалов, имеющих сильно разнящиеся по своим величинам температуры начала размягчения (от 1150°С для агломерата, прошедшего стадию газового восстановления до 1450°С - для конвертерного шлака), приводит к увеличению протяженности зоны первичного шлакообразования и, увеличивая потерю напора газового потока в этой зоне, препятствует разогреву печи большого объема быстрыми темпами, повышая риск подвисания шихты.

3. Тепловой режим доменной плавки отличается очень высокой степенью нестабильности, особенно в начальный период задувки: содержание кремния в чугуне первых выпусков колеблется от 0,5% до 7% при, казалось бы, сходных условиях задувок печи. Теплотехнические расчеты показывают, что при загрузке первых рудных подач с 10-11 м выше воздушных фурм условия нагрева и восстановления агломерата нормального состава являются близкими к параметрам нормального режима работы печи. Бедные железные руды с кремнеземистой пустой породой, особенно железистые кварциты, имеют низкую восстановимость и окислы железа в количествах, никак не регулируемых, переходят в железо-силикатный расплав, меняя тепловой баланс высокотемпературной зоны печи.

4. Нестабильность теплового режима обуславливает необходимость увеличивать выход шлака из шихты заполнения до 0,6-0,9 т/т чугуна для оптимизации состава доменного шлака по основности (CaO/SiO2=0,95-1,05) и содержанию глинозема (7-9%) при столь значительных колебаниях содержания кремния в чугуне, а также в случаях повышенного содержания глинозема в агломерате. Это повышает и без того высокий удельный расход кокса (2,0-2,5 т/т), отрицательно влияет на газодинамику процесса.

Технический эффект при использовании заявляемого изобретения заключается в повышении технологической устойчивости работы печи и, как следствие, в снижении удельного расхода кокса в задувочный период, в ускорении прогрева и вывода печи на рабочие параметры нормального режима, в получении близких к расчетным параметров состава и свойств продуктов плавки на первых выпусках.

Указанный технический эффект достигают тем, что заявляемый способ с задувки доменной печи включает загрузку в доменную печь задувочной шихты, контроль качества и высоты расположения в печи шихты, газодутьевой режим, обеспечивающий ход задувочного периода работы печи. В качестве железорудного компонента задувочной шихты используют задувочный агломерат с содержанием железа ≤57% при отношении CaO/SiO2≤0,95 и регулируют тепловой режим проплавки шихты заполнения путем изменения рудной нагрузки в пределах достижения нормального теплового режима.

Признаки, отличительные от прототипа:

1. Железорудная часть задувочной шихты заполнения представляет только один компонент, а именно - «задувочный» агломерат, которым заменяют многокомпонентную шихту (железо-, марганецсодержащие материалы и флюс), используемые в задувочной шихте по прототипу.

2. Качество «задувочного» агломерата регламентируется по следующим параметрам:

2.1 Feобщ.=≤57%;

2.2. Основность CaO/SiO2≤0,95;

2.3. Массовые соотношения оксидов CaO, MgO, Al2O3 и MnO не регламентируют.

Преимущества заявляемого способа задувки доменной печи заключается в следующем:

1. Сокращение протяженности зоны первичного шлакообразования до размеров, характерных для работы печи в параметрах нормального технологического режима, позволяет форсировать задувку и ускорить вывод печи на рабочие параметры.

2. Повышение стабильности восстановительного процесса и снижение степени прямого восстановления железа до регулируемых пределов обеспечивает снижение удельного расхода кокса и уменьшение выхода шлака, что соответствует современной концепции развития «задувочных» технологий. Уменьшению энергетических затрат будет также способствовать принижение роли субъективного (человеческого) фактора, являющегося отражением высокой степени риска возникновения холодного хода печи.

3. Стабилизация теплового режима плавки обеспечивает условия, при которых увеличивается возможность получения расчетных и по составу и по свойствам продуктов плавки на первых выпусках.

Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков предлагаемого способа с признаками известных технических решений, на основании чего делается вывод о соответствии предлагаемого технического решения критерию «изобретательский уровень».

Ниже приводится пример осуществления изобретения.

Пример.

Для задувки доменной печи использовался способ, включающий заполнение нижней части печи на высоту 8-13 м выше оси воздушных фурм коксом с добавлением флюса или без него», а затем до уровня засыпи 2,0-2,5 м загружают задувочную моношихту, «рудные» подачи которой содержат кокс и офлюсованный «задувочный» агломерат при контролируемых параметрах качества и количества каждого компонента задувочной шихты заполнения, а также газодутьевой режим задувочного периода работы печи.

Состав «задувочного» агломерата обеспечивает заданные параметры шлакового режима задувочного периода работы печи: выход шлака на тонну чугуна 300-500 кг/т чугуна, его основность (CaO/SiO2=0,95-1,05), а также содержание в нем других шлакообразующих компонентов.

Задувочный агломерат спекают из шихты, железорудная часть которой состоит из железорудного концентрата (концентратов), руды (руд), железосодержащих отходов в виде колошниковой пыли, доменного и агломерационного шламов, аспирационной пыли, окалины, возврата, марганецсодержащих материалов и флюсов в виде извести, конвертерного и доменного шлаков в виде щебня, а также топлива.

Соотношение массовых количеств компонентов агломерационной шихты задают исходя из условия получения «задувочного» агломерата регламентированного состава.

Характеристика доменной печи:

- полезный объем - 2000 м3;

- засыпной аппарат - типовой 2-конусный;

- полный объем печи для заполнения задувочной шихтой составляет 2162 м3;

- объем печи выше оси воздушных фурм, заполняемый «задувочной» шихтой составляет 1761 м3.

Таблица 1
Сравнительная оценка параметров предлагаемого способа задувки доменной печи объемом 2000 м3 и технологии по прототипу*)1

п/п
Параметры проплавки шихты заполнения Размерность Прототип Примеры способа задувки доменных печей
1 2 3 4 5
1 2 3 4 5 6 7 8 9
I Параметры «рудной» подачи задувочной шихты заполнения.
1 Состав «рудной» подачи: т
- кокс; 10 10 10 10 10 10
- «задувочный» агломерат; - 33,7 36,6 36,3 35,0 34,4
- агломерат обычный (Fe=58,82%); 24,0 - - - - -
- Стойленская руда, сухая (Fe=38,80%); 4,0 - - - - -
- марганцевая руда, сухая (Мп=32,0%); 2,5 - - - - -
- конвертерный шлак (Fe=20,3%). 2,5 - - - - -
2 Содержание железа в шихте % 49,43 48,0 50,0 53,0 56,0 58,0
Основность задувочного агломерата CaO/SiO2 безразм - 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85
Состав задувочного агломерата:
СаО 13,4 11,68 10,11 8,00 7,73
SiO2 % - 15,76 13,74 11,89 9,41 9,10
Al2O3 2,21 1,82 1,70 1,29 0,86
MgO 2,43 2,20 1,96 1,62 1,29
3 Рудная нагрузка т/т 3,30 3,37 3,66 3,63 3,50 3,44
4 Выход чугуна из подачи т 17,82 19,57 20,0 21,01 21,41 21,74
5 Удельный расход кокса*)2 кг/т чуг 561 511 500 471 467 460
6 Удельный выход шлака кг/т чуг 510 603 517 420 330 270
7 Содержание кремния в чугуне % 4,6 3,0 расч 3,0 расч 3,0 расч 3,0 расч 3,0 расч
8 Основность доменного шлака CaO/SiO2 эезразм 1,23 1,04 расч 1,03 расч 1,03 расч 1,04 расч 1,03 расч
Продолжение табл.1
1 2 3 4 5 6 7 8 9
II Параметры шихты заполнения выше оси воздушных фурм
9 Высота расположения
- флюсов; м 9,3 - - - - -
- первой «рудной» подачи*)3 13,0 11,0 11,0 11,0 11,0 11,0
10 Объем печи, заполняемый:
- «холостыми» подачами с флюсом и без флюса; м3 1107 955 955 955 955 955
- рудными подачами 654 806 806 806 806 806
11 Загружено материалов: т
- «задувочного» агломерата; - 852 837 841 825 817
- кокса; 775 790 793 794 797 800
- железорудных материалов (агломерат, железная руда, конвертерный шлак) 610
12 Рудная нагрузка*)4 т/т 1,08 1,08 1,05 1,06 1,04 1,02
13 Количество шлака из шихты заполнения т 194 расчета) 269 238 204 166 140
14 Относительный выход шлака т/т чугуна 0,567 0,603 0,517 0,420 0,329 0,270
III Параметры дутьевого режима (средние значения за расчетное время проплавки первого объема шихты)
17 Температура дутья °С 827 827 827 827 827 827
18 Расход дутья м3/мин 2000 2000 2000 2000 2000 2000
19 Расход природного газа м3 9000 9000 9000 9000 9000 9000
20 Расход кислорода м3 9960 9960 9960 9960 9960 9960
IV Параметры форсировки
21 Время проработки задувочной шихты заполнения ч 22,80 20,14 20,15 20,05 20,07 20,0
22 Интенсивность плавки по коксу т/(м3·сут) 0,387 0,448 0,450 0,452 0,454 0,457
23 Интенсивность плавки по «руде» т/(м3·сут) 0,420 0,475 0,477 0 0,472 0,470 0,470
Пояснения к таблице
*)1. В качестве прототипа приведены фактические данные задувки доменной печи объемом 2000 м после капитального ремонта II разряда в марте 2007 г.
*)2. Удельный расход кокса для примера осуществления изобретения рассчитан с условием, что «рудные» подачи обеих задувочных шихт заполнения, предлагаемой и по прототипу, должны быть равноценными с точки зрения энергетических затрат на проплавку при температурах выше 1200°С, определяемых опосредованно по значениям кажущихся теплоемкостей. В расчетах степень прямого восстановления железа из агломерата (обычного и задувочного) принята равной 20%, а из бедной железной руды (кварцита) и конвертерного шлака, - 90%. Кажущиеся теплоемкости «рудных» подач по прототипу и предлагаемого способа равны 1,57 и 1,40 кДж/(кг·град) соответственно. Принимая во внимание тот факт, что тепловые затраты на прямое восстановление железа обеспечиваются главным образом теплом от горения кокса, снижение удельного расхода кокса принято соответствующим уменьшению кажущейся теплоемкости, т.е. на 10%.
*)3. Теплотехнические расчеты перемещения температурных полей по высоте шахты печи показывают, что при загрузке первых «рудных» подач с уровня 10-11 м выше воздушных фурм условия нагрева и восстановления агломерата являются близкими к параметрам нормального теплового режима работы печи.
*)4. Рудная нагрузка является функцией энергетических затрат на все физико-химические превращения шихтовых материалов и, следовательно, удельного расхода кокса. При переходе с задувочной шихты по прототипу к задувочному агломерату изменения удельного расхода кокса рассчитывают:

а) по уменьшению расхода тепла на процессы прямого восстановления железа, той его части, которая находится в железной руде и конвертерном шлаке (Е.Ф.Вегман и др. «Металлургия чугуна», раздел «Тепловые эквиваленты элементов и окислов»);

б) по изменению содержания железа в задувочной шихте по стандартной методике Института черной металлургии;

в) по заданным параметрам теплового режима доменной плавки, главным из которых является содержание кремния в чугуне (стр.6 описания, таблица).

Скорректированный по этим параметрам удельный расход кокса позволяет определить выход чугуна из подачи, рассчитать расход железорудных материалов в подачу по балансу железа, а затем и рудную нагрузку по заданной величине коксовой подачи (колоши). Изменяют рудную нагрузку за счет изменения массы кокса или задувочного агломерата в подаче.

В таблице приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами, а также параметры задувки доменной печи по прототипу. В прототипе проплавку шихты заполнения осуществляют с большим удельным расходом кокса и низкой интенсивностью плавки по коксу и, особенно, по «руде». Это связано с использованием многокомпонентной задувочной шихты, в состав которой входят железосодержащие материалы с различными физико-химическими свойствами, например температурами размягчения и восстановимостью. Трудновосстановимые бедные железные руды с кремнеземистой пустой породой увеличивают энергетические затраты на их проплавку и повышают удельный расход кокса. Разнотипные по температурным свойствам материалы повышают газодинамическую напряженность нижней зоны печи и снижают форсировку задувки.

Примеры №2, 3 и 4 иллюстрируют регламентируемые параметры технологии задувки доменной печи по содержанию железа в «задувочном» агломерате. В этих примерах достигается работа печи с низким удельным расходом кокса и временем проплавки шихты заполнения на 2,0-2,65 часа меньшим, чем по прототипу.

В примере №1 выход шлака значительно превышает аналогичный параметр задувки печи по прототипу, что, во-первых, не соответствует современной концепции развития «задувочных» технологий, а во-вторых, может также, как и в прототипе, повысить газодинамическую напряженность в зоне когезии.

Теплотехнические расчеты нагрева нижней коксовой насадки (кокс ниже оси воздушных фурм) показывают, что в фурменной зоне горна печи объемом 2000 м3, в узком периферийном кольце, накапливается до 40 т золы кокса холостых подач к моменту подхода в зону плавления первых «рудных» подач. Растворить, ассимилировать эту неплавкую массу с содержанием 28-32% глинозема можно только с помощью шлака «рудных» подач. Для этого необходимо, чтобы выход шлака из «рудных» подач был достаточно высоким: более 300 кг/т чугуна. С этой точки зрения параметры задувки по примеру №5 являются нерациональными.

Способ задувки доменной печи, включающий загрузку в доменную печь задувочной шихты, контроль качества и высоты расположения в печи задувочной шихты, газодутьевой режим, обеспечивающий ход задувочного периода работы печи, отличающийся тем, что в качестве железорудного компонента задувочной шихты используют задувочный агломерат с содержанием железа ≤57% при отношении CaO/SiO2≤0,95 и регулируют тепловой режим проплавки задувочной шихты путем изменения рудной нагрузки в пределах достижения нормального теплового режима.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к пирометаллургической переработке красных шламов. .
Изобретение относится к ремонту чаш шлаковоза и может найти использование в металлургической промышленности. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к доменному производству, и может быть использовано при выплавке чугуна в доменных печах с образовавшимся тотерманом.

Изобретение относится к металлургической промышленности, в частности, касается стабилизации металлургических шлаков, подверженных распаду. .

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при переработке металлургических шлаков. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к гранулированию доменного шлака и/или шлака от плавильно-восстановительной установки. .
Изобретение относится к области металлургии, в частности к способу производства флюсов для металлургических процессов выплавки чугуна и стали. .

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству в доменных печах передельного и ванадиевого чугуна. .

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности доменному производству. .

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к производству чугуна в доменных печах. .

Изобретение относится к способу переработки сталеплавильных шлаков с получением цементного клинкера и чугуна

Изобретение относится к области металлургии, в частности к установке для грануляции шлака. Установка содержит желоб шлака, гидрогранулятор, соединенный с насосом подачи воды, приемный бункер-отстойник, снабженный решеткой, переливным устройством и камерой сбора парогазовых выделений с вытяжной трубой, эрлифт для откачки шлака, камеру эрлифта для откачки шлака, в которой размещены подъемная труба эрлифта с насадкой для подачи воздуха и труба для взмучивания граншлака перед всасывающим патрубком эрлифта, камеру оборотной воды. Кроме того, установка содержит обезвоживатель шлаковой пульпы и транспортеры граншлака. Решетка приемного бункера-отстойника расположена на расстоянии 1-3 м от уровня переливного устройства и выполнена с размером ячейки от ¼ до ½ диаметра отверстия всасывающего патрубка. Эрлифт выполнен из секций нержавеющих труб, футерованных камнелитыми трубами-вкладышами. Насадка для подачи воздуха выполнена из износостойкого чугуна. Всасывающий патрубок выполнен диаметром от 1,0 до 0,8 диаметра подъемной трубы эрлифта. Использование изобретения обеспечивает повышение надежности работы оборудования и увеличение срока службы установки. 2 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к черной металлургии, а именно к производству высокозакисного продукта, используемого для промывки стен и горнов доменной печи. Способ включает обжиг шихты из кускового концентрата обожженного сидерита с углеродсодержащим материалом во вращающейся печи при температуре 1250-1350°C в восстановительной атмосфере, которую создают путем неполного сгорания углеродсодержащего материала из-за ограниченного доступа кислорода при удельном расходе природного газа 45,0-55,0 Нм3/т шихты и производительности печи, равной 19,0-25,0 кг/час с 1 м3 объема печи. Входящие в шихту кусковый концентрат обожженного сидерита и углеродсодержащий материал смешивают в соотношении компонентов как 5:1 при крупности 10-40 мм и 0-10 мм соответственно. В качестве углеродсодержащего материала используют коксовую мелочь, и/или уголь, и/или антрацит, и/или бой графитизированных или углеродистых материалов. Использование изобретения обеспечивает получение вюститного продукта повышенной прочности с содержанием FeO>40%. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 6 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к обработке высокотемпературного твердого сталеплавильного шлака. Устройство содержит рабочий барабан, питающий барабан, поднимаемую гидравлическую опору, поддерживающее устройство и приводное устройство. Рабочий барабан в осевом направлении последовательно соединен с питающим барабаном. Внутри рабочего барабана размещены средства охлаждения и дробления шлака и распылительная труба. Способ обработки высокотемпературного твердого сталеплавильного шлака с использованием указанного устройства обеспечивает однократную загрузку шлака с проведением его многостадийной обработки. Использование изобретения обеспечивает экологически безвредную обработку высокотемпературного твердого сталеплавильного шлака. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 8 ил.

Изобретение относится к металлургии. Способ извлечения металлов из шлаков, содержащих частицы из стали или железа, с зернистостью до 150 мм включает сухое измельчение шлака, дезагломерацию, классификацию и сортировку с формированием металлической фракции и, по крайней мере, одной силикатной фракции. Измельчение и дезагломерацию производят в истирающей мельнице с бегунной дорожкой и перекатывающимися по измельчаемому слою мелющими валками. Шлак, содержащий частицы железа, предварительно подвергают восстановительной обработке и подают на измельчение в виде модифицированного шлака, содержащего железо. Измельчение и дезагломерацию проводят с учетом вида шлака, содержания металла в шлаке, степени сращения и требуемой степени чистоты металлической и силикатной фракций и размера частиц этих фракций при рабочем давлении на поверхности чаши бегунов, спроецированной относительно вертикальной поверхности среднего диаметра мелющего валка в диапазоне от 150 до 4500 кН/м2, и при сохранении формы металлических частиц. Обеспечивается износостойкое и энергоэффективное измельчение шлаков, а также их эффективная дезагломерация. 20 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способу доменной плавки. Способ включает загрузку в доменную печь кокса, железорудных материалов, вдувание в печь обогащенного кислородом нагретого дутья, дополнительного топлива, контроль состава выпускаемых периодически из печи чугуна и шлака. Кокс получают из шихты для коксования, состоящей из смеси углей и модифицирующей добавки, содержащей 1-5% серы. Количество модифицирующей добавки поддерживают в пределах 3-12%, регулируя в печи дренажную способность коксовой насадки, которую оценивают индексом DMI, вычисляемым по формуле: DMI=2·Tч-121·[Si]-128·[P]-156·[S]+11·[Mn]-389·[C]-190·B-690, где Тч - температура чугуна, °С; [Si], [Р], [S], [Mn], [С] - массовое содержание указанных элементов в чугуне, мас.%; В - основность шлака (CaO/SiO2). Значение индекса дренажной способности коксовой насадки поддерживают в пределах 120-250, увеличивая его путем повышения доли модифицирующей добавки в шихте для коксования. При этом максимально допустимое значение индекса DMI в указанных пределах определяют по достижению содержания серы в чугуне 0,025-0,030%. Использование изобретения обеспечивает ровный ход доменной печи и снижение расхода кокса. 6 табл., 2 пр.

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способу промывки доменной печи. Cпособ включает дозирование, загрузку рабочих и промывочных порций шихтовых материалов, распределение их на колошнике при помощи бесконусного загрузочного устройства, проплавку шихты и выдачу продуктов плавки. В качестве промывочной порции шихтовых материалов загружают смесь агломерата, окатышей, кусковой железной руды и конвертерного шлака, в которой содержание SiO2 составляет 2,4-4,4 содержания SiO2 в рабочей железорудной порции, содержание MnO составляет 0,3-2,0 содержания MnО в рабочей железорудной порции, а основность (CaO/SiO2) составляет 0,12-0,5 основности шихтовых материалов в рабочей железорудной порции. Перед загрузкой определяют массу промывочной порции шихтовых материалов из соотношения массы рабочей железорудной порции, численного коэффициента, учитывающего программу распределения промывочных порций, максимального количества угловых положений лотка бесконусного загрузочного устройства для распределения рабочих и промывочных порций шихтовых материалов. Использование изобретения обеспечивает повышение производительности доменной печи и снижение удельного расхода кокса за счет эффективной очистки коксовой насадки и зоны малоподвижных материалов в доменной печи от продуктов разрушения кокса. 2 табл., 1 пр.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к грануляционной установке для расплавленного материала. Установка содержит водовпрыскивающее устройство для гранулирования расплавленного шлака и резервуар для гранулирования для сбора воды и гранулята. Над резервуаром для гранулирования расположена конденсационная колонна для сбора выработанного в резервуаре для гранулирования пара. Конденсационная колонна содержит ректификационную систему с водораспылительным устройством и водосборным устройством. Конденсационная колонна содержит вытяжную трубу для выборочного отвода избыточного пара в атмосферу. Впускное отверстие вытяжной трубы взаимодействует с нижней зоной конденсационной колонны, при этом выпускное отверстие указанной трубы расположено выше конденсационной колонны. Использование изобретения обеспечивает надежный отвод избыточного пара во время грануляции жидкого шлака. 3 н. и 22 з.п. ф-лы, 7 ил.

Изобретение относится к металлургической промышленности и может быть использовано для переработки шлаковых расплавов с получением шлакового щебня. Установка для переработки шлаковых расплавов содержит приемную воронку, колосниковый барабан, выполненный со стяжками для колосников и частично заполненный рабочими телами, кожух с вытяжкой и устройство для отгрузки готового продукта. При этом установка снабжена дисковой гребенкой, а колосники в виде отдельных секций, размещенных с зазором, закреплены на торцовых стенках барабана и опираются на стяжки. Между колосниками опущены зубья дисковой гребенки на глубину 0,5-0,7 высоты колосников. Колосники имеют выступы в виде зубьев, расположенных в шахматном порядке в секции от одного до трех на каждом колоснике. Устройство для отгрузки готового продукта выполнено в виде скребкового водоохлаждаемого транспортера, скребки которого сопряжены с образованием полости для формирования готового продукта. Обеспечивается повышение производительности процесса и улучшение условий обслуживания установки. 1 ил.
Наверх