Способ формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу и устройство для его осуществления



Способ формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу и устройство для его осуществления
Способ формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу и устройство для его осуществления
Способ формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу и устройство для его осуществления

 


Владельцы патента RU 2491600:

Федеральное государственное унитарное предприятие "Московское опытно-конструкторское бюро "Марс" (ФГУП МОКБ "Марс") (RU)

Изобретение относится к устройствам управления для бортовых систем стабилизации углового движения летательного аппарата. Техническим результатом изобретения является расширение функциональных возможностей, повышение динамической точности и восполнение дефицита управления в канале курса существенно нестационарным летательным аппаратом. Устройство содержит цифровой измеритель углового положения по курсу 1, измеритель угловой скорости по курсу 2, цифровой задатчик параметров 3, цифровой задатчик угла курса 4, цифровой элемент сравнения 5, первый цифровой блок умножения 6, цифроаналоговый преобразователь 7, первый аналоговый сумматор 8, первый цифроаналоговый блок умножения 9, цифровой дифференцирующий элемент 10, второй цифровой блок умножения 11, цифровой сумматор 12, противоизгибный адаптивный апериодический фильтр 13, ограничитель сигнала 14, первый 15, второй 16 и третий 17 цифровые блоки деления, цифровой задатчик опорных сигналов 18, последовательно соединенные цифровой измеритель скоростного напора 19, третий цифровой блок умножения 20, второй цифровой сумматор 21, цифровой измеритель массы ЛА 22, четвертый цифровой блок деления 23. Противоизгибный адаптивный апериодический фильтр 13 содержит аналоговый элемент сравнения 24, аналоговый интегратор-усилитель 25, второй 26 и третий 27 цифроаналоговые блоки умножения. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

 

Изобретение относится к устройствам управления для бортовых систем стабилизации углового движения летательного аппарата (ЛА) с реализацией на базе цифроаналоговых средств.

Известны способы формирования сигналов управления курсовым движением для систем, которые содержат задающее воздействие, сигналы измерения угла и угловой скорости по курсу, формирование управляющих воздействий на исполнительные приводы ЛА [1, 2].

Известные устройства для реализации таких систем имеют в своем составе задатчик воздействия, измеритель угла, измеритель угловой скорости, сумматор [1, 2].

К недостаткам такой реализации следует отнести ограниченность выбора коэффициента усиления обратной связи по датчику угловой скорости, ограниченность возможностей управления существенно нестационарным объектом.

Наиболее близкими к предлагаемому изобретению являются цифроаналоговый способ формирования сигнала стабилизации для бортовых систем управления угловым движением ЛА, заключающийся в том, что измеряют текущий дискретный сигнал углового положения ЛА по курсу с тактовой частотой fт, измеряют аналоговый сигнал угловой скорости ЛА по курсу, задают дискретный управляющий сигнал, формируют дискретный сигнал рассогласования между текущим дискретным сигналом углового положения по курсу и заданным дискретным управляющим сигналом, усиливают полученный дискретный сигнал рассогласования с коэффициентом К0, усиливают аналоговый сигнал угловой скорости ЛА с коэффициентом К1, преобразуют дискретную компоненту сигнала управления в сигнал аналогового вида, суммируют сигнал дискретной компоненты рассогласования аналогового вида с усиленным аналоговым сигналом угловой скорости [3].

Наиболее близким устройством, реализующим предложенный способ, является устройство, содержащее цифровой измеритель углового положения по курсу, измеритель угловой скорости по курсу, цифровой задатчик параметров, последовательно соединенные цифровой задатчик угла курса, цифровой элемент сравнения, второй вход которого соединен с выходом цифрового измерителя углового положения по курсу и первый цифровой блок умножения, последовательно соединенные цифроаналоговый преобразователь и первый аналоговый сумматор, первый цифроаналоговый блок умножения, первый вход которого соединен с выходом измерителя угловой скорости по курсу, а выход соединен со вторым входом аналогового сумматора [3].

Недостатками известных способа и устройства для его реализации являются ограниченные функциональные возможности и невысокая динамическая точность при управлении существенно нестационарным объектом (ЛА) и дефицит управления при отработке сигналов канала курса, оказывающие значительное влияние на канал крена вследствие наличия перекрестной аэродинамической связи от канала курса, что особенно нежелательно при ограничении угла крена.

Решаемой в предложенном техническом решении технической задачей является расширение функциональных возможностей, повышение динамической точности и восполнение дефицита управления в канале курса существенно нестационарным ЛА. Предложенным решением достигается функциональная возможность повышения интенсивности управления в целом.

Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе формирования сигнала управления ЛА, заключающемся в том, что измеряют текущий дискретный сигнал углового положения летательного аппарата с тактовой частотой fт, измеряют аналоговый сигнал угловой скорости летательного аппарата, задают дискретный управляющий сигнал, формируют дискретный сигнал рассогласования между текущим дискретным сигналом углового положения и заданным дискретным управляющим сигналом, усиливают полученный дискретный сигнал рассогласования с коэффициентом К0, усиливают аналоговой сигнал угловой скорости летательного аппарата с коэффициентом К1, преобразуют дискретную компоненту сигнала управления в сигнал аналогового вида, суммируют сигнал дискретной компоненты рассогласования аналогового вида с усиленным аналоговым сигналом угловой скорости, дополнительно формируют сигнал параметрического воздействия для адаптивно перестраиваемых параметров, пропорциональный скоростному напору и обратно пропорциональный текущей массе ЛА, выделяют сигнал дискретной производной сигнала рассогласования с тактовой частотой fт, усиливают сигнал дискретной производной сигнала рассогласования с коэффициентом К2, формируют дискретную компоненту сигнала управления суммированием усиленного дискретного сигнала рассогласования и усиленного сигнала дискретной производной сигнала рассогласования, при этом К2=(0,2÷1,5)К1, фильтруют суммарный сигнал с адаптивно перестраиваемой степенью фильтрации, ограничивают отфильтрованный сигнал и воздействуют ограниченным сигналом на исполнительное устройство ЛА, при этом частота fк изменения коэффициентов К0, К1, К2 составляет fк=(0,1÷0,3)fт, а адаптивно перестраиваемые коэффициенты К0, К1 и К2 и степень фильтрации формируются по обратно пропорциональной зависимости от сигнала параметрического воздействия.

Указанный технический результат достигается и тем, что в известное устройство, содержащее цифровой измеритель углового положения по курсу, измеритель угловой скорости по курсу, цифровой задатчик параметров, последовательно соединенные цифровой задатчик угла курса, цифровой элемент сравнения, второй вход которого соединен с выходом цифрового измерителя углового положения по курсу, и первый цифровой блок умножения, последовательно соединенные цифроаналоговый преобразователь и первый аналоговый сумматор, первый цифроаналоговый блок умножения, первый вход которого соединен с выходом измерителя угловой скорости по курсу, а выход соединен со вторым входом аналогового сумматора, дополнительно введены последовательно соединенные цифровой дифференцирующий элемент, вход которого соединен с выходом цифрового элемента сравнения, второй цифровой блок умножения, и цифровой сумматор, вход которого соединен с выходом первого цифрового блока умножения, а выход - со входом цифроаналогового преобразователя, последовательно соединенные противоизгибный адаптивный апериодический фильтр, первый вход которого соединен с выходом первого аналогового сумматора, и ограничитель сигнала, выход которого является выходом устройства, первый цифровой блок деления, первый вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом первого цифрового блока умножения, второй цифровой блок деления, первый вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом первого цифроаналогового блока умножения, третий цифровой блок деления, вход которого соединен с третьим выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом второго цифрового блока умножения, цифровой задатчик опорных сигналов, последовательно соединенные цифровой измеритель скоростного напора, третий цифровой блок умножения, второй вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика опорных сигналов, и второй цифровой сумматор и последовательно соединенные цифровой измеритель массы ЛА и четвертый цифровой блок деления, второй вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика опорных сигналов, а выход - со вторым входом второго цифрового сумматора. При этом противоизгибный адаптивный апериодический фильтр содержит последовательно соединенные аналоговый элемент сравнения, вход которого является сигнальным входом фильтра, аналоговый интегратор-усилитель, второй цифроаналоговый блок умножения, сигнальный вход которого соединен с выходом аналогового интегратора-усилителя, цифровой вход - с параметрическим входом фильтра, а выход является выходом фильтра, и третий цифроаналоговый блок умножения, цифровой вход которого соединен с цифровым входом второго цифроаналогового блока умножения, а выход соединен со вторым входом аналогового элемента сравнения.

На фиг.1 представлена блок-схема устройства формирования адаптивного цифроаналогового сигнала стабилизации, реализующая предложенный способ; на фиг.2 - блок-схема противоизгибного адаптивного апериодического фильтра.

Устройство формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения ЛА по курсу содержит цифровой измеритель углового положения по курсу 1 (ЦИУПК), измеритель угловой скорости по курсу 2 (ИУСК), цифровой задатчик параметров 3 (ЦЗП), последовательно соединенные цифровой задатчик угла курса 4 (ЦЗУК), цифровой элемент сравнения 5 (ЦЭС), второй вход которого соединен с выходом цифрового измерителя углового положения по курсу 1, и первый цифровой блок умножения 6 (1ЦБУ), последовательно соединенные цифроаналоговый преобразователь 7 (ЦАП) и первый аналоговый сумматор 8 (АС), первый цифроаналоговый блок умножения 9 (1ЦАБУ), первый вход которого соединен с выходом измерителя угловой скорости по курсу 2, а выход соединен со вторым входом аналогового сумматора 8, последовательно соединенные цифровой дифференцирующий элемент 10 (ЦДЭ), вход которого соединен с выходом цифрового элемента сравнения 5, второй цифровой блок умножения 11 (2ЦБУ), и цифровой сумматор 12 (ЦС), вход которого соединен с выходом первого цифрового блока умножения 6, а выход - со входом цифроаналогового преобразователя 7, последовательно соединенные противоизгибный адаптивный апериодический фильтр 13 (ПААФ), первый вход которого соединен с выходом первого аналогового сумматора 8, и ограничитель сигнала 14 (ОС), выход которого является выходом устройства, первый цифровой блок деления 15 (1ЦБД), первый вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика параметров 3, а выход - со вторым входом первого цифрового блока умножения 6, второй цифровой блок деления 16 (2ЦБД), первый вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика параметров 3, а выход - со вторым входом первого цифроаналогового блока умножения 9, третий цифровой блок деления 17 (ЗЦБД), вход которого соединен с третьим выходом цифрового задатчика параметров 3, а выход - со вторым входом второго цифрового блока умножения 11, цифровой задатчик опорных сигналов 18 (ЦЗОС), последовательно соединенные цифровой измеритель скоростного напора 19 (ЦИСН), третий цифровой блок умножения 20 (ЗЦБУ), второй вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика опорных сигналов 18, и второй цифровой сумматор 21 (2ЦС) и последовательно соединенные цифровой измеритель массы ЛА 22 (ЦИМ) и четвертый цифровой блок деления 23 (4ЦБД), второй вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика опорных сигналов 18, а выход - со вторым входом второго цифрового сумматора 21. Противоизгибный адаптивный апериодический фильтр 13 содержит последовательно соединенные аналоговый элемент сравнения 24 (АЭС), вход которого является сигнальным входом фильтра, аналоговый интегратор-усилитель 25 (АИУ), второй цифроаналоговый блок умножения 26 (2ЦАБУ), сигнальный вход которого соединен с выходом аналогового интегратора-усилителя 25, его второй вход (цифровой) - с параметрическим входом фильтра, а выход является выходом фильтра, и третий цифроаналоговый блок умножения 27 (ЗЦАБУ), цифровой вход которого соединен с цифровым входом второго цифроаналогового блока умножения 26 (2ЦАБУ), а выход соединен со вторым входом аналогового элемента сравнения 24.

Устройство формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения ЛА по курсу, реализующее предложенный способ, работает следующим образом.

Измеритель 1 измеряет текущий дискретный сигнал угла курса ЛА ψ(t) с тактовой частотой fт. Измеритель 2 измеряет аналоговый сигнал угловой скорости по курсу ωy(t) ЛА. Дискретный цифровой управляющий сигнал ψзад задается задатчиком 4. Цифровой элемент сравнения 5 формирует дискретный сигнал рассогласования между текущим дискретным сигналом углового положения и заданным дискретным управляющим сигналом

Δ ψ ( t ) = ψ ( t ) ψ з а д . ( 1 )

Полученный дискретный сигнал рассогласования Δψ(t) в блоке 6 усиливается с коэффициентом К00). Получаем компоненту сигнала управления

u 1 ( t ) = K 0 ( λ 0 ) Δ ψ ( t ) , ( 2 )

где λ0 - сигнал параметрического воздействия для адаптации коэффициента К00), также как и для указанных далее коэффициентов К10) и К20) и постоянной времени фильтра 13 Тф0). Параметрический сигнал λ0 формируется в изменяющихся условиях полета в зависимости от скоростного напора q измерителя 19 и массы m ЛА измерителя 22.

А именно, λ0 формируется в виде:

λ 0 = λ q q + λ m m , ( 3 )

где λq и λm - весовые коэффициенты, выставленные в блоке 18.

Компонента λq·q вычисляется в блоке 20, компонента λ m m - в блоке 23. Сигнал λ0 по (3) сформирован в сумматоре 21. Таким образом, К00)=К00, где К0 - базовый коэффициент с постоянным значением, определенный в блоке 3.

Аналоговый сигнал угловой скорости ωy(t) от измерителя 2 усиливается с коэффициентом К10) в блоке 9 по информации блоков 3 и 16. Получают демпфирующую аналоговую компоненту

u 2 ( t ) = K 1 ( λ 0 ) ω y ( t ) , ( 4 )

где К10)=К10, коэффициент К1 в виде постоянной величины выставлен в блоке 3.

Дискретная компонента сигнала управления по рассогласованию u4(t) преобразуется цифроаналоговым преобразователем 7 в сигнал аналогового вида u5(t), например, на основе эктраполятора 0-го порядка [2]. Сигнал u5(t) суммируется с сигналом u2(t) в сумматоре 8. Получают сигнал u6(t).

u 6 ( t ) = u 5 ( t ) + u 2 ( t ) . ( 5 )

Полученный суммарный сигнал u6(t) поступает на противоизгибный адаптивный апериодический фильтр 13 для отстройки от изгибных колебаний ЛА и далее в виде сигнала u7(t) на ограничитель сигнала 14. Ограничитель сигнала 14 определяет распределение ряда сигналов управления, задействующих общие рулевые приводы. Для рассматриваемого канала курса это будет выходной сигнал uψ(t). В рассматриваемом устройстве выделяют сигнал дискретной производной сигнала рассогласования с тактовой частотой fт в блоке 10, например, на основе вычисления скорости приращения сигнала рассогласования

Δ ψ ¨ ( t ) = ( Δ ψ i ( t ) Δ ψ i 1 ( t ) ) / T т , ( 6 )

где i - i-й шаг, Тт=1/fт.

Полученный сигнал дискретной производной сигнала рассогласования Δ ψ ˙ ( t ) усиливают с коэффициентом К20) блока 11, то есть получают сигнал

u 3 = K 2 ( λ 0 ) Δ ψ ˙ ( t ) , ( 7 )

где К20)=К20, коэффициент К2 в виде постоянной величины выставлен в блоке 3.

Дискретную компоненту сигнала управления u4(t) получают суммированием усиленного дискретного сигнала рассогласования u1(t) и усиленного сигнала дискретной производной сигнала рассогласования u3(t), то есть

u 4 ( t ) = u 1 ( t ) + u 3 ( t ) . ( 8 )

Формирование дополнительной, цифровой компоненты сигнала управления и соответствующего канала вызвано недостаточностью в реальных цифроаналоговых преобразователях уровня коэффициента демпфирования ρ, что влечет в том числе и возникновение дефицита управления.

Степень усиления сигнала производной сигнала рассогласования К2 составляет (0,2÷1,5) степени усиления аналогового сигнала угловой скорости летательного аппарата К1; частота fк изменения параметра λ0 и коэффициентов К0, К1, К2 соответствует скорости изменения динамических коэффициентов ЛА и составляет fк=(0,1÷0,3)fт.

Реализация закона адаптации постоянной времени Тф0) фильтра 13 представлена на фиг.2 и реализована блоками 24, 25, 26, 27. Интегратор-усилитель 25 имеет передаточную функцию:

W=U9/U8=Ku/p,

где Ku - коэффициент усиления интегратора.

Обратная связь u10(t) сформирована посредством цифроаналогового блока умножения 27 с передаточной функцией W=U10/U90 и элемента сравнения 24, выход которого

u 8 ( t ) = u 6 ( t ) + u 1 0 ( t ) . ( 9 )

Передаточная функция блока 26 также равна λ0.

Передаточная функция фильтра в целом Wф(p) имеет вид:

W ф ( p ) = K u λ 0 p 1 + K u λ 0 p = 1 1 K u λ 0 p + 1 = 1 T ф p + 1 ,             ( 1 0 )

где T ф = 1 K u λ 0 , что определяет адаптивную перестройку постоянной времени фильтра: Ku=const, λ0=f(q, m) в соответствии с (3).

Все функции формирования сигнала управления могут быть реализованы на элементах автоматики и вычислительной техники [4] и программно-алгоритмически.

Предложенное решение позволяет расширить функциональные возможности системы и повысить динамическую точность управления в условиях существенной нестационарности характеристик ЛА, т.е. в широком диапазоне изменения высот, скоростей полета и массы.

Источники информации

1. И.А. Михалев и др. Системы автоматического управления самолетом. - М.: Машиностроение, 1987 г., с.174.

2. Б. Куо. Теория и проектирование цифровых систем управления. - М.: Машиностроение, 1986 г., с.32-36, 63.

3. Патент №2367992 от 20.09.2009 г., МПК G05D 1/00.

4. А.У. Ялышев, О.И. Разоренов. Многофункциональные аналоговые регулирующие устройства автоматики. - М.: Машиностроение, 1981 г., с.121.

1. Способ формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу, заключающийся в том, что измеряют текущий дискретный сигнал углового положения летательного аппарата с тактовой частотой fт, измеряют аналоговый сигнал угловой скорости летательного аппарата, задают дискретный управляющий сигнал, формируют дискретный сигнал рассогласования между текущим дискретным сигналом углового положения и заданным дискретным управляющим сигналом, усиливают полученный дискретный сигнал рассогласования с коэффициентом К0, усиливают аналоговый сигнал угловой скорости летательного аппарата с коэффициентом К1, преобразуют дискретную компоненту сигнала управления в сигнал аналогового вида, суммируют сигнал дискретной компоненты рассогласования аналогового вида с усиленным аналоговым сигналом угловой скорости, отличающийся тем, что формируют сигнал параметрического воздействия для адаптивно перестраиваемых параметров, пропорциональный скоростному напору и обратно пропорциональный текущей массе летательного аппарата, выделяют сигнал дискретной производной сигнала рассогласования с тактовой частотой fт, усиливают сигнал дискретной производной сигнала рассогласования с коэффициентом К2, формируют дискретную компоненту сигнала управления суммированием усиленного дискретного сигнала рассогласования и усиленного сигнала дискретной производной сигнала рассогласования, при этом коэффициент К2=(0,2÷1,5)К1, фильтруют суммарный сигнал с адаптивно перестраиваемой степенью фильтрации, ограничивают отфильтрованный сигнал и воздействуют ограниченным сигналом на исполнительное устройство летательного аппарата, при этом частота fк изменения коэффициентов К0, К1, К2 составляет fк≈(0,1÷0,3)fт, а адаптивно перестраиваемые коэффициенты К0, К1, и К2 и степень фильтрации формируются по обратно пропорциональной зависимости от сигнала параметрического воздействия.

2. Устройство формирования цифроаналогового адаптивного сигнала стабилизации углового положения летательного аппарата по курсу, содержащее цифровой измеритель углового положения по курсу, измеритель угловой скорости по курсу, цифровой задатчик параметров, последовательно соединенные цифровой задатчик угла курса, цифровой элемент сравнения, второй вход которого соединен с выходом цифрового измерителя углового положения по курсу, и первый цифровой блок умножения, последовательно соединенные цифроаналоговый преобразователь и первый аналоговый сумматор, первый цифроаналоговый блок умножения, первый вход которого соединен с выходом измерителя угловой скорости по курсу, а выход соединен со вторым входом аналогового сумматора, отличающееся тем, что оно содержит последовательно соединенные цифровой дифференцирующий элемент, вход которого соединен с выходом цифрового элемента сравнения, второй цифровой блок умножения и цифровой сумматор, второй вход которого соединен с выходом первого цифрового блока умножения, а выход - со входом цифроаналогового преобразователя, последовательно соединенные противоизгибный адаптивный апериодический фильтр, первый вход которого соединен с выходом первого аналогового сумматора, и ограничитель сигнала, выход которого является выходом устройства, первый цифровой блок деления, первый вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом первого цифрового блока умножения, второй цифровой блок деления, первый вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом первого цифроаналогового блока умножения, третий цифровой блок деления, вход которого соединен с третьим выходом цифрового задатчика параметров, а выход - со вторым входом второго цифрового блока умножения, цифровой задатчик опорных сигналов, последовательно соединенные цифровой измеритель скоростного напора, третий цифровой блок умножения, второй вход которого соединен с первым выходом цифрового задатчика опорных сигналов, и второй цифровой сумматор, последовательно соединенные цифровой измеритель массы летательного аппарата и четвертый цифровой блок деления, второй вход которого соединен со вторым выходом цифрового задатчика опорных сигналов, а выход - со вторым входом второго цифрового сумматора.

3. Устройство по п.2, отличающееся тем, что противоизгибный адаптивный апериодический фильтр содержит последовательно соединенные аналоговый элемент сравнения, первый вход которого является сигнальным входом фильтра, аналоговый интегратор-усилитель, второй цифроаналоговый блок умножения, сигнальный вход которого соединен с выходом аналогового интегратора-усилителя, цифровой вход - с параметрическим входом фильтра, а выход является выходом фильтра, и третий цифроаналоговый блок умножения, цифровой вход которого соединен с цифровым входом второго цифроаналогового блока умножения, а выход соединен со вторым входом аналогового элемента сравнения.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к технике автоматического регулирования и может быть использовано в системах водоснабжения и других. .

Изобретение относится к техническим средствам автоматизации технологических процессов транспорта природного газа по газопроводам и предназначено для автоматического управления клапаном-регулятором с электроприводом.

Изобретение относится к способу и системе контроля автоматической посадки/взлета беспилотного летательного аппарата на круглую посадочную сетку платформы, в частности морской платформы.

Изобретение относится к устройствам управления для бортовых систем управления угловым движением беспилотных летательных аппаратов (БПЛА) в широком диапазоне высот и скоростей полета при действии интенсивных внешних возмущений.

Изобретение относится к технике физико-химических процессов, включая проведение реакций, приготовление растворов, эмульсий, может быть использовано в качестве стенда в научно-исследовательских работах и в промышленных технологиях.

Изобретение относится к газовым регуляторам, снабженным регулирующим клапаном со съемным клапанным портом, и направлено на повышение удобства эксплуатации и максимизацию пропускной способности регулятора при заданном выходном давлении, что обеспечивается за счет того, что устройство согласно изобретению содержит клапанный корпус, несущий клапанный порт, который задает канал, сужающийся от входной к выходной части.

Изобретение относится к технике управления полетом беспилотного летательного аппарата в условиях появления не предсказуемых факторов возмущения полетом, способных привести к изменению траектории и, как следствие, к промахам в поражении цели.

Изобретение относится к газовой промышленности и может использоваться в системах транспортировки газа для редуцирования давления природного газа. .

Изобретение относится к технике автоматического регулирования и может быть использовано в системах водоснабжения и других. .

Изобретение относится к устройству, защищающему тело от удара, вызванного столкновением с препятствием во время перемещения устройства по поверхности. .

Изобретение относится к бортовым цифроаналоговым устройствам для систем автоматического управления существенно нестационарными беспилотными летательными аппаратами (ЛА)

Изобретение относится к способу и устройству управления для бортовых систем стабилизации углового положения летательного аппарата

Изобретение относится к установке (30) для непрерывного изготовления жидкого продукта (Р)

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду, йодистый метил и метилацетат в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; выделения продуктов указанной реакции в летучую фазу продукта, содержащую уксусную кислоту, и менее летучую фазу; дистиллирования указанной летучей фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и первого верхнего погона, содержащего йодистый метил и ацетальдегид; конденсации, по меньшей мере, части указанного верхнего погона; измерения плотности указанного сконденсированного первого верхнего погона; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в первом верхнем погоне на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с дистилляцией указанной летучей фазы, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Изобретение также относится к способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду и йодистый метил в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; осуществления паражидкостного разделения в указанной реакционной среде для получения паровой фазы, содержащей уксусную кислоту, йодистый метил, ацетальдегид и воду, и жидкой фазы; дистиллирования указанной паровой фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и, по меньшей мере, первого верхнего погона, содержащего ацетальдегид и йодистый метил; конденсации указанного первого верхнего погона; экстракции указанного первого верхнего погона с водой для получения рафината, содержащего йодистый метил и водный экстракт; измерения плотности, по меньшей мере, одного потока, выбранного из группы, состоящей из указанного первого верхнего погона, указанного рафината и указанного водного экстракта; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в по меньшей мере указанном верхнем погоне, указанном рафинате и указанном водном экстракте на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с или дистилляцией указанной паровой фазы или экстракцией указанного первого верхнего погона, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Способ управления процессом разделения с целью удаления перманганатных восстановленных соединений из технологического потока в ходе процесса карбонилирования метанола, включающий стадии измерения плотности потока, содержащего ацетальдегид и йодистый метил, и вычисление относительных концентраций ацетальдегида и йодистого метила в потоке, позволяет регулировать параметры процесса дистилляции или экстракции на основе измеренной плотности или рассчитанных из нее одной или нескольких относительных концентраций. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду, йодистый метил и метилацетат в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; выделения продуктов указанной реакции в летучую фазу продукта, содержащую уксусную кислоту, и менее летучую фазу; дистиллирования указанной летучей фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и первого верхнего погона, содержащего йодистый метил и ацетальдегид; конденсации, по меньшей мере, части указанного верхнего погона; измерения плотности указанного сконденсированного первого верхнего погона; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в первом верхнем погоне на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с дистилляцией указанной летучей фазы, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Изобретение также относится к способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду и йодистый метил в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; осуществления паражидкостного разделения в указанной реакционной среде для получения паровой фазы, содержащей уксусную кислоту, йодистый метил, ацетальдегид и воду, и жидкой фазы; дистиллирования указанной паровой фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и, по меньшей мере, первого верхнего погона, содержащего ацетальдегид и йодистый метил; конденсации указанного первого верхнего погона; экстракции указанного первого верхнего погона с водой для получения рафината, содержащего йодистый метил и водный экстракт; измерения плотности, по меньшей мере, одного потока, выбранного из группы, состоящей из указанного первого верхнего погона, указанного рафината и указанного водного экстракта; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в по меньшей мере указанном верхнем погоне, указанном рафинате и указанном водном экстракте на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с или дистилляцией указанной паровой фазы или экстракцией указанного первого верхнего погона, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Способ управления процессом разделения с целью удаления перманганатных восстановленных соединений из технологического потока в ходе процесса карбонилирования метанола, включающий стадии измерения плотности потока, содержащего ацетальдегид и йодистый метил, и вычисление относительных концентраций ацетальдегида и йодистого метила в потоке, позволяет регулировать параметры процесса дистилляции или экстракции на основе измеренной плотности или рассчитанных из нее одной или нескольких относительных концентраций. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду, йодистый метил и метилацетат в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; выделения продуктов указанной реакции в летучую фазу продукта, содержащую уксусную кислоту, и менее летучую фазу; дистиллирования указанной летучей фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и первого верхнего погона, содержащего йодистый метил и ацетальдегид; конденсации, по меньшей мере, части указанного верхнего погона; измерения плотности указанного сконденсированного первого верхнего погона; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в первом верхнем погоне на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с дистилляцией указанной летучей фазы, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Изобретение также относится к способу получения уксусной кислоты, включающему стадии: взаимодействия метанола с монооксидом углерода в реакционной среде, содержащей воду и йодистый метил в присутствии катализатора карбонилирования на основе металла VIII группы; осуществления паражидкостного разделения в указанной реакционной среде для получения паровой фазы, содержащей уксусную кислоту, йодистый метил, ацетальдегид и воду, и жидкой фазы; дистиллирования указанной паровой фазы в аппарате дистилляции для получения очищенного продукта уксусной кислоты и, по меньшей мере, первого верхнего погона, содержащего ацетальдегид и йодистый метил; конденсации указанного первого верхнего погона; экстракции указанного первого верхнего погона с водой для получения рафината, содержащего йодистый метил и водный экстракт; измерения плотности, по меньшей мере, одного потока, выбранного из группы, состоящей из указанного первого верхнего погона, указанного рафината и указанного водного экстракта; определение относительной концентрации йодистого метила, ацетальдегида или обоих в по меньшей мере указанном верхнем погоне, указанном рафинате и указанном водном экстракте на основании измеренной плотности; и регулирования, по меньшей мере, одного регулирующего технологического параметра, связанного с или дистилляцией указанной паровой фазы или экстракцией указанного первого верхнего погона, в качестве ответной реакции на указанную относительную концентрацию. Способ управления процессом разделения с целью удаления перманганатных восстановленных соединений из технологического потока в ходе процесса карбонилирования метанола, включающий стадии измерения плотности потока, содержащего ацетальдегид и йодистый метил, и вычисление относительных концентраций ацетальдегида и йодистого метила в потоке, позволяет регулировать параметры процесса дистилляции или экстракции на основе измеренной плотности или рассчитанных из нее одной или нескольких относительных концентраций. 2 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к способам управления самолетами при выполнении боевых задач. Способ сопровождения боевых самолетов включает взлет и полет основного боевого самолета, а также боевых самолетов уменьшенных размеров с компьютерным управлением и со своим боевым комплектом. После взлета боевые самолеты с боевым комплектом располагают либо в носовой части основного боевого самолета, либо в его хвостовой части с возможностью дополнительной заправки топливом в воздухе и для выполнения боевого маневра. Изобретение направлено на расширение функциональных возможностей боевых самолетов с боевым комплектом при выполнении боевых задач. 2 ил.

Изобретение относится к системам обработки и, в частности, к системам обработки, которые используются для генерации продуктов из множества отдельных ингредиентов. Технический результат - обеспечение реконфигурируемых систем и способов обработки, используемых для генерации продуктов из множества отдельных ингредиентов. Способ для контролирования одного или более процессов, имеющих место в течение первой части рецепта из множества частей, который выполняется в устройстве обработки, чтобы получить данные относительно, по меньшей мере, части одного или более процессов. По меньшей мере, часть этих данных сохраняется. Упомянутая, по меньшей мере, часть этих данных делается доступной для одного или более процессов, имеющих место в течение второй части рецепта из множества частей. При этом появляется возможность изменять один или более процессов, имеющих место в течение второй части рецепта из множества компонентов, на основе, по меньшей мере, части упомянутых данных, относительно, по меньшей мере, части первой части рецепта из множества компонентов. 8 н. и 39 з.п. ф-лы, 1 табл., 11 ил.

Изобретение относится к области энерготехнологий, в частности, промышленных печей и котельных агрегатов. Способ включает задание требуемого давления в рабочем пространстве агрегата, измерение давления в рабочем пространстве агрегата, сравнение измеренного значения с заданным и формирование управляющего воздействия на шибер или заслонку в дымовом тракте. После измерения давления в рабочем пространстве агрегата измеряют концентрацию кислорода в отходящих дымовых газах, расход топлива и коэффициент избытка воздуха по соотношению "топливо - воздух для горения", после чего определяют величину подсосов атмосферного воздуха в рабочее пространство агрегата по формуле: G п = G г [ С к V 0 0,21 − C к − ( α − 1 ) L 0 ] , где Gп - объем подсосов атмосферного воздуха, м3/ч; Gг - расход топлива, м3/ч; Ск - концентрация кислорода в продуктах сгорания, объемные доли; α - коэффициент избытка воздуха по соотношению "топливо - воздух для горения"; L0 и V0 - теоретически необходимое для горения 1 м3 топлива количество воздуха и теоретический выход продуктов сгорания на 1 м3 топлива соответственно, м3/м3, и корректируют задание требуемого давления в рабочем пространстве агрегата до достижения величины объема подсосов атмосферного воздуха Gп, равной нулю. Использование изобретения обеспечивает снижение расхода топлива и повышение теплового КПД. 2 ил., 1 пр.

Изобретение предназначено для применения в области авиационного приборостроения, в частности в пилотажно-навигационном оборудовании летательных аппаратов (ЛА). Технический результат - повышение надежности и безопасности совершения посадки ЛА, увеличение точности формирования заданной траектории посадки. Способ управления ЛА при заходе на посадку включает измерение параметров движения ЛА, коррекцию, с помощью любого из известных методов комплексной обработки информации, погрешностей параметров движения по данным от спутниковой навигационной системы, формирование, на основе откорректированных координат ЛА и координат торцов взлетно-посадочной полосы (ВПП), курса ВПП, длины ВПП, дальности до ближнего торца ВПП, высоты ЛА относительно ВПП, автоматическое или ручное управление угловым положением ЛА по крену и тангажу с учетом сигналов углов отклонения по курсу и глиссаде, дополнен операциями, в соответствии с которыми для формирования заданной траектории посадки задают угол наклона траектории посадки, размещают под точкой стандартного размещения курсового радиомаяка на продолжении заданной траектории посадки виртуальный курсо-глиссадный радиомаяк (ВКГРМ) и формируют его пеленг и угол места, а углы отклонения по курсу и глиссаде от траектории посадки формируют соответственно как рассогласование пеленга ВКГРМ и курса ВПП и как рассогласование угла места ВКГРМ и заданного экипажем угла наклона траектории посадки. 5 ил.
Наверх