Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения



Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения
Рекристаллизованные алюминиевые сплавы с текстурой латуни и способы их получения

 


Владельцы патента RU 2492260:

АЛКОА ИНК. (US)

Изобретение относится к продуктам из алюминиевых сплавов и способам их изготовления. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx имеет толщину не более 12,7 мм (0,5 дюйма). По меньшей мере 60% упомянутого листового проката составляют рекристаллизованные зерна. Упомянутый прокат имеет текстуру латуни и текстуру Госса, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 10, при этом интенсивность текстуры Госса меньше, чем интенсивность текстуры латуни. Способ изготовления упомянутого проката включает проведение горячей прокатки и этапа холодной обработки листа алюминиевого сплава 2xxx, подвергание листа алюминиевого сплава 2ххх первому рекристаллизационному отжигу, проведение по меньшей мере одного из (i) другого этапа холодной обработки и (ii) этапа восстановительного отжига листа алюминиевого сплава, (d) подвергание листа алюминиевого сплава второму рекристаллизационному отжигу и (e) старение листа алюминиевого сплава. Указанный способ обеспечивает получение вышеуказанного рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2xxx. Получается рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx с улучшенным сочетанием прочности и вязкости. 2 н. и 42 з.п. ф-лы, 21 ил., 1 табл., 5 пр.

 

Перекрестная ссылка на родственную заявку

[0001] Эта заявка испрашивает приоритет по заявке США № 11/865526, поданной 1 октября 2007 г., которая включена сюда по ссылке во всей своей полноте.

Уровень техники

[0002] Детали из алюминиевых сплавов могут быть получены посредством процессов прокатки, выдавливания или ковки. В результате манипуляций с формой деталей из алюминиевых сплавов или из-за охлаждения расплавленного алюминия в сплаве могут вызываться нежелательные механические свойства и напряжения. Термообработка охватывает множество различных процессов, при которых изменения температуры металла используются для того, чтобы улучшить механические свойства и напряженное состояние сплава. Термообработка на твердый раствор, закалка, термообработка с выделением вторичных фаз и отжиг - все эти разные способы используются для термообработки алюминиевых продуктов.

Сущность изобретения

[0003] В широком смысле настоящее изобретение относится к продуктам из алюминиевых сплавов, имеющим рекристаллизованную микроструктуру, содержащую относительно высокие количества текстуры латуни по отношению к текстуре Госса, и к способам их получения. Продукты из алюминиевых сплавов могут проявлять улучшенное соотношение прочности и вязкости по сравнению с традиционными продуктами, полученными традиционными способами.

[0004] В одном аспекте предлагаются рекристаллизованные алюминиевые сплавы. В одном подходе рекристаллизованный алюминиевый сплав имеет текстуру латуни и текстуру Госса, и количество текстуры латуни превышает количество текстуры Госса. В одном варианте реализации количество текстуры латуни по меньшей мере в 2 раза больше, чем количество текстуры Госса. В одном варианте реализации количество текстуры латуни по отношению к текстуре Госса определяют путем сравнения измеренной интенсивности текстуры латуни с измеренной интенсивностью текстуры Госса для данного поликристаллического образца, определяемых с использованием рентгенодифракционных методов. В другом варианте реализации количество текстуры латуни по отношению к текстуре Госса определяют путем сравнения доли площади зерен с ориентацией латуни с долей площади зерен с ориентацией Госса для данного поликристаллического образца, используя микроскопию с визуализацией ориентации (Orientation Imaging Microscopy). В одном варианте реализации доля площади зерен с ориентацией латуни для данного поликристаллического образца составляет по меньшей мере примерно 10%. В одном варианте реализации доля площади зерен с ориентацией Госса для данного поликристаллического образца составляет не более чем примерно 5%. В одном варианте реализации рекристаллизованный листовой прокат имеет максимальное значение параметра R (известного также как "коэффициент Лэнкфорда") в диапазоне от примерно 40° до примерно 60°. В одном варианте реализации продукт, полученный из рекристаллизованного сплава, имеет по меньшей мере примерно такую же вязкость разрушения и по меньшей мере примерно такой же предел текучести на растяжение, как и эквивалентный по составу нерекристаллизованный сплав такого же вида продукта и сходных толщины и состояния.

[0005] В соответствии с настоящим изобретением могут использоваться алюминиевые сплавы с различными составами. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав представляет собой алюминиевый сплав серий 2XXX. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав представляет собой алюминиевый сплав серии 2199. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав включает до примерно 7,0 вес.% меди. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав включает до примерно 4,0 вес.% лития.

[0006] Рекристаллизованный алюминиевый сплав может применяться во множестве промышленных областей применения. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав находится в виде листового проката. В одном варианте реализации листовой прокат применяется по авиационно-космическому назначению (например, прокат для фюзеляжа). В других вариантах реализации листовой прокат применяется в автомобильной технике, транспорте или других промышленных областях применения.

[0007] В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав является сплавом серии 2199 в виде листового проката. В этом варианте реализации количество текстуры латуни превышает количество текстуры Госса, и листовой прокат имеет толщину не более примерно 0,35 дюйма, LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 370 МПа и T-L вязкость разрушения (Kapp) по меньшей мере примерно 80 МПа(м1/2).

[0008] В другом аспекте предлагаются способы получения листового проката из рекристаллизованного алюминиевого сплава. В одном подходе способ включает в себя проведение горячей прокатки и этапа холодной обработки листа алюминиевого сплава, подвергание листа алюминиевого сплава первому рекристаллизационному отжигу, проведение по меньшей мере одного из (i) другого этапа холодной обработки и (ii) этапа восстановительного отжига листа алюминиевого сплава, подвергание листа алюминиевого сплава второму рекристаллизационному отжигу и состаривание листа алюминиевого сплава с получением рекристаллизованного алюминиевого листового проката.

[0009] Различные аспекты из отмеченных выше аспектов изобретения могут комбинироваться, давая различные продукты из рекристаллизованных алюминиевых сплавов, имеющие улучшенные характеристики прочности и/или вязкости, помимо прочего. Кроме того, эти и другие аспекты, преимущества и новые признаки изобретения частично изложены в следующем ниже описании и станут понятными для специалистов в данной области после изучения нижеследующего описания и фигур, или могут быть выявлены при осуществлении изобретения на практике.

Краткое описание чертежей

[0010] Фиг.1a - схематичный вид деформированной микроструктуры.

[0011] Фиг.1b - схематичный вид восстановленной микроструктуры.

[0012] Фиг.1c - схематичный вид рекристаллизованной микроструктуры.

[0013] Фиг.1d - схематичный вид другой рекристаллизованной микроструктуры.

[0014] Фиг.1e - схематичный вид другой рекристаллизованной микроструктуры.

[0015] Фиг.1f - схематичный вид частично рекристаллизованной микроструктуры.

[0016] Фиг.2 - схематичный вид процесса предшествующего уровня техники для получения листового проката из сплава.

[0017] Фиг.3 - схематическая технологическая карта, иллюстрирующая один вариант реализации способа получения рекристаллизованного листового проката.

[0018] Фиг.4 - схематическая технологическая карта, иллюстрирующая один вариант реализации способа получения рекристаллизованного листового проката.

[0019] Фиг.5 - схематическая технологическая карта, иллюстрирующая один вариант реализации способа получения рекристаллизованного листового проката.

[0020] Фиг. 6a и 6b - микрофотографии, показывающие микроструктуру листового проката, полученного в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения.

[0021] Фиг. 7a и 7b - микрофотографии, показывающие микроструктуру обработанного традиционным образом листового проката.

[0022] Фиг.8 - сканированное OIM-изображение листового проката, полученного в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения, на плоскости L в местоположении t/2.

[0023] Фиг.9 - сканированное OIM-изображение обработанного традиционным образом листового проката на плоскости L в местоположении t/2.

[0024] Фиг.10 - график, показывающий свойства вязкости разрушения и предела текучести на растяжение для листового проката, полученного в соответствии с вариантом реализации настоящего изобретения, и для полученного традиционным образом листового проката.

[0025] Фиг.11 - график, показывающий интенсивность текстуры Госса и интенсивность текстуры латуни как функцию толщины для различных видов полученного традиционным образом листового проката.

[0026] Фиг.12 - график, показывающий вязкость как функцию толщины для различных видов полученного традиционным образом листового проката.

[0027] Фиг.13 - график, показывающий прочность как функцию толщины для различных видов полученного традиционным образом листового проката.

[0028] Фиг.14 - схематическая технологическая карта, иллюстрирующая один вариант реализации способа получения рекристаллизованного листового проката.

[0029] Фиг.15 - график, показывающий интенсивность текстуры Госса и интенсивность текстуры латуни как функцию толщины для видов листового проката, полученных в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения.

[0030] Фиг.16 - схематическая технологическая карта, иллюстрирующая другой вариант реализации способа получения рекристаллизованного листового проката.

[0031] Фиг.17 - график, показывающий интенсивность текстуры латуни и интенсивность текстуры Госса как функцию суммарной холодной деформации для листового проката, полученного в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения.

[0032] Фиг.18 - график, показывающий вязкость как функцию толщины для полученного традиционным образом листового проката и для листового проката, полученного в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения.

[0033] Фиг.19 - график, показывающий прочность как функцию толщины для полученного традиционным образом листового проката и листового проката, полученного в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения.

[0034] Фиг.20 - график, показывающий прочность как функцию вязкости для полученного традиционным образом листового проката и листового проката, полученного в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения.

[0035] Фиг.21 - график, показывающий значения параметра R как функцию угла двумерного вращения относительно L-направления для листов, произведенных в соответствии с вариантами реализации настоящего изобретения, и для листов, произведенных традиционным образом.

Подробное описание

[0036] Алюминий и алюминиевые сплавы являются поликристаллическими материалами, характеристики и строение которых могут изменяться в результате деформации металла (например, при прокатке, выдавливании или ковке) или при приложении тепла (например, отжиге). При деформации алюминиевого сплава свободная энергия кристаллического материала может повыситься, например, из-за кристаллографического скольжения. Кристаллографическое скольжение подразумевает движение дислокаций в определенных плоскостях и направлениях в каждом кристалле. Возникновение кристаллографического скольжения при пластической деформации повышает плотность дислокаций и вращение кристаллов в материале. Вращение кристаллов, сопровождающее деформацию, является одной из причин текстур или неслучайных ориентаций кристаллов (называемых также зернами), развивающихся в поликристаллическом материале.

[0037] Микроструктура поликристаллического материала, такого как алюминиевый сплав, варьируется в зависимости от истории его обработки. Например, алюминиевые сплавы могут иметь деформированную микроструктуру после деформации, восстановленную микроструктуру после восстановительного отжига, описываемого более подробно ниже, и рекристаллизованную микроструктуру после рекристаллизационного отжига, описываемого более подробно ниже. Один пример микроструктуры, включающей деформированные зерна, показан на Фиг.1a. В показанном примере микроструктура 1a включает в себя множество деформированных зерен 12, причем каждое зерно имеет межзеренную границу 10. Из-за деформации внутренние зоны деформированных зерен 12 имеют высокую плотность дислокаций, показанную на Фиг.1a закрашиванием 14.

[0038] Чтобы уменьшить свободную энергию деформированного материала, материал можно отжечь. Отжиг подразумевает нагрев деформированного материала при повышенной температуре. В целом существуют два типа отжигов, используемых для обработки алюминиевых сплавов: восстановительные отжиги и рекристаллизационные отжиги. При восстановительном отжиге алюминиевый сплав нагревают до такой температуры, что межзеренная граница деформированных зерен в основном сохраняется, но дислокации внутри деформированных зерен 12 сдвигаются в сторону конфигураций с более низкими энергиями. Эти конфигурации с более низкими энергиями внутри зерен называют субзернами или ячейками. Таким образом, зерна, полученные после восстановительного отжига, обычно называются восстановленными зернами. Один пример микроструктуры, включающей восстановленные зерна, показан на Фиг.1b. В показанном примере восстановленная микроструктура 1b включает восстановленные зерна 22. Восстановленные зерна 22 обычно имеют те же самые межзеренные границы 10, что и деформированные зерна 12, но, благодаря восстановительному отжигу, внутри восстановленных зерен 12 образовались субзерна 16.

[0039] При рекристаллизационном отжиге алюминиевый сплав нагревают до температуры, которая дает новые зерна из деформированных зерен 12 и/или восстановленных зерен 22. Эти новые зерна называются рекристаллизованными зернами. Рекристаллизационный отжиг приводит к получению материала, имеющего рекристаллизованные зерна. Примеры микроструктур, включающих рекристаллизованные зерна, показаны на Фиг.1c-1e. В показанных примерах микроструктура 1c содержит удлиненные рекристаллизованные зерна 32c (Фиг.1c), микроструктура 1d содержит большие равноосные рекристаллизованные зерна 32d (Фиг.1d), а микроструктура 1e содержит малые равноосные рекристаллизованные зерна 32e (Фиг.1e).

[0040] Условия рекристаллизационного отжига, размер листа алюминиевого сплава и состав алюминиевого сплава, наряду с прочими, можно подбирать в попытке получить желаемые конфигурации рекристаллизованных зерен. Например, удлиненные рекристаллизованные зерна 32c могут быть получены после анизотропной механической деформации (например, холодной прокаткой) и при более низких температурах рекристаллизации. Большие равноосные рекристаллизованные зерна 32d могут быть получены при больших временах отжига. Малые равноосные рекристаллизованные зерна 32e могут быть получены при повышенной холодной обработке (нагартовке) и коротких временах отжига.

[0041] В некоторых случаях отжиг может давать частично рекристаллизованный материал, один пример которого показан на Фиг.1f. В показанном примере частично рекристаллизованная микроструктура 1f включает смесь восстановленных зерен 22 и рекристаллизованных зерен 32.

[0042] Зерна деформированного, восстановленного, рекристаллизованного или частично рекристаллизованного поликристаллических материалов обычно ориентированы неслучайным образом. Эти кристаллографически неслучайные ориентации зерен известны как текстура. Компоненты текстуры, возникающие при получении продуктов из алюминиевых сплавов, могут включать одну или более из текстуры меди, S-текстуры, текстуры латуни, кубической текстуры и текстуры Госса, наряду с прочими. Каждая из этих текстур определена ниже в таблице 1.

Таблица 1
Тип текстуры Индексы Миллера Бунге (φ1, Ф, φ2) Кокс (Ψ, Θ, Φ)
Медь {112}〈 90, 35, 45 0, 35, 45
S {123}〈 63 4 ¯ 59, 37, 63 149, 37, 27
Латунь {110}〈 1 ¯ 12 35, 45, 0 55, 45, 0
Кубическая {100}<001> 0, 0, 0 0, 0, 0
Госс {110}〈001〉 0, 45, 0 0, 45, 0

[0043] Текстуру обычно измеряют в поликристаллических материалах, используя рентгенодифракционные методы для получения микроскопических изображений поликристаллических материалов. Так как эти изображения могут меняться в зависимости от количества энергии, использовавшейся при рентгеновской дифракции, измеренные интенсивности текстуры обычно нормируют, рассчитывая величину фоновой интенсивности, или стохастической интенсивности, и сравнивая эту фоновую интенсивность с интенсивностью текстур на изображении. Таким образом, относительные интенсивности полученных измерений текстуры являются безразмерными величинами, которые можно сравнивать друг с другом, чтобы определить относительное количество разных текстур в поликристаллическом материале. Например, рентгенодифракционный анализ может определить фоновую интенсивность относительно интенсивности текстуры Госса или интенсивности текстуры латуни и использовать функции распределения ориентаций для получения нормированных интенсивностей Госса и интенсивностей латуни. Эти нормированные измерения интенсивностей Госса и латуни могут использоваться для того, чтобы определить относительные количества текстуры Госса и текстуры латуни для данного поликристаллического материала.

[0044] Кристаллографическую текстуру можно также измерять, используя микроскопию с визуализацией ориентации (Оrientation Imaging Microscopy, OIM). Когда пучок электронов из сканирующего электронного микроскопа (СЭМ) ударяется о кристаллический материал, установленный под углом (например, примерно 70°), электроны рассеиваются под поверхностью с последующей дифракцией на кристаллографических плоскостях. Дифрагированный пучок дает картину, состоящую из пересекающихся полос, называемую диаграммой обратного рассеяния электронов, или EBSP. EBSP-диаграммы могут использоваться для определения ориентации кристаллической решетки по отношению к некоторой лабораторной системе отсчета в материале с известной кристаллической структурой.

[0045] Принимая во внимание вышеизложенное, здесь используются следующие определения:

[0046] "Зерно" означает кристалл поликристаллического материала, такого как алюминиевый сплав.

[0047] "Деформированные зерна" означают зерна, которые деформированы в результате деформации поликристаллического материала.

[0048] "Дислокация" означает дефект кристаллической структуры материала, являющийся результатом смещенного расположения атомов в одном или более слоях кристаллической структуры. Деформированные зерна могут быть ограничены дислокационными ячейками, и, таким образом, деформированные зерна обычно имеют высокую плотность дислокаций.

[0049] "Восстановленные зерна" означают зерна, которые образованы из деформированных зерен. Восстановленные зерна обычно имеют ту же межзеренную границу, что и деформированные зерна, но обычно имеют более низкую свободную энергию, чем деформированные зерна, из-за образования субзерен из дислокаций деформированных зерен. Таким образом, восстановленные зерна обычно имеют более низкую плотность дислокаций, чем деформированные зерна. Восстановленные зерна обычно образуются при восстановительном отжиге.

[0050] "Рекристаллизованные зерна" означают новые зерна, которые образованы из деформированных зерен или восстановленных зерен. Рекристаллизованные зерна обычно образуются при рекристаллизационном отжиге.

[0051] "Рекристаллизованный материал" означает поликристаллический материал, преимущественно содержащий рекристаллизованные зерна. В одном варианте реализации по меньшей мере примерно 60% рекристаллизованного материала составляют рекристаллизованные зерна. В других вариантах реализации по меньшей мере примерно 70%, 80% или даже 90% рекристаллизованного материала составляют рекристаллизованные зерна. Таким образом, рекристаллизованный материал может включать существенное количество рекристаллизованных зерен.

[0052] "Рекристаллизованный алюминиевый сплав" означает продукт из алюминиевого сплава, состоящий из рекристаллизованного материала.

[0053] "Нерекристаллизованные зерна" означают зерна, которые являются либо деформированными зернами, либо восстановленными зернами.

[0054] "Нерекристаллизованный материал" означает поликристаллический материал, включающий существенное количество нерекристаллизованных зерен.

[0055] "Восстановительный отжиг" означает технологический этап, который дает конечный продукт, имеющий существенное количество восстановленных зерен. Таким образом, восстановительный отжиг обычно дает нерекристаллизованный материал. Восстановительный отжиг может подразумевать нагрев деформированного материала.

[0056] "Рекристаллизационный отжиг" означает технологический этап, который дает рекристаллизованный материал. Рекристаллизационный отжиг может подразумевать нагрев деформированного и/или восстановленного материала.

[0057] "Горячая прокатка" означает термомеханический процесс, который проводят при повышенной температуре для деформирования металла. Горячая прокатка также известна специалистам в данной области как динамический возврат. Горячая прокатка обычно не приводит к получению рекристаллизованных зерен, а, напротив, приводит обычно к получению деформированных зерен. В этом смысле, горячекатаный листовой продукт (прокат) обычно проявляет деформированную микроструктуру, как показанная выше на Фиг.1a.

[0058] "Холодная обработка" означает процессы деформации, применяемые к алюминиевому сплаву при температурах, близких к температуре окружающей среды, чтобы деформировать металл до другой формы и/или толщины. Процессы деформации включают прокатку, выдавливание (прессование) и ковку (штамповку). Этап холодной обработки может включать поперечную прокатку или однонаправленную прокатку.

[0059] "Микроструктура" означает структуру поликристаллического образца, наблюдаемую на микроскопических изображениях. Микроскопические изображения обычно дают по меньшей мере сведения о типах зерен, содержащихся в материале. Что касается настоящего изобретения, микроструктуры могут быть получены на надлежащим образом подготовленном образце (например, смотри методику подготовки, описываемую в связи с измерениями интенсивности текстуры) и с помощью поляризованного луча или пучка (например, посредством оптического микроскопа Zeiss) при увеличении от примерно 150X до примерно 200X.

[0060] "Деформированная микроструктура" означает микроструктуру, включающую деформированные зерна.

[0061] "Восстановленная микроструктура" означает микроструктуру, включающую восстановленные зерна.

[0062] "Рекристаллизованная микроструктура" означает микроструктуру, включающую рекристаллизованные зерна.

[0063] "Текстура" означает кристаллографическую ориентацию зерен в поликристаллическом материале.

[0064] "Текстура Госса" определена выше в таблице 1.

[0065] "Текстура латуни" определена выше в таблице 1.

[0066] "Доля текстуры Госса" означает долю площади зерен с ориентацией Госса у данного поликристаллического образца, рассчитываемую с использованием микроскопии с визуализацией ориентации, например, методики работы с OIM-образцом, описываемой ниже.

[0067] "Доля текстуры латуни" означает долю площади зерен с ориентацией латуни у данного поликристаллического образца, рассчитываемую с использованием микроскопии с визуализацией ориентации, например, методики работы с OIM-образцом, описываемой ниже.

[0068] "Методика работы с OIM-образцом" следующая: используемым программным обеспечением является TexSEM Lab OIM DC, версия 4.0 (EDAX Inc., Нью-Джерси, США), которое связано шиной FIREWIRE (Apple, Inc., Калифорния, США) с ПЗС-камерой DigiView 1612 (TSL/EDAX, Юта, США). СЭМ является микроскопом JEOL 840 (JEOL Ltd. Токио, Япония). Условия работы OIM следующие: наклон 70° с рабочим расстоянием 15 мм при 25 кВ, с динамическим фокусированием и размером пятна 1×10-7 амп. Режим суммирования - квадратная сетка. Суммируются только ориентации (т.е. информация о пиках Хафа не суммируется). Размер площади на одно сканирование составляет 3500 мкм × 600 мкм с шагом 5 мкм при 75X. Проводится четыре сканирования на образец. Полная площадь сканирования задана содержащей более 1000 зерен для анализа текстуры. Сканирования проводятся в плоскости L в местоположении t/2. Полученные данные обрабатываются многоитерационной доводкой расширений с углом допуска на зерно 5° и с 3 точками на минимальный размер зерна (15 мкм). Карта границ зерен предполагает угол разориентировки 15°. Карта ориентации кристаллов предполагает углы Эйлера φ1=35° Φ=45° φ2=0° (угол разориентировки ±15°) для компонента текстуры латуни и φ1=0° Φ=45° φ2=0° (угол разориентировки ±15°) для компонента текстуры Госса.

[0069] "Интенсивность текстуры" означает измеренную величину рентгеновской дифракции, связанную с конкретной текстурой, для данного поликристаллического образца. Интенсивность текстуры может быть измерена с помощью рентгеновской дифракции и в соответствии с работой "Texture and Anisotropy, Preferred Orientations in Polycrystals and their Effect on Material Properties" (Текстура и анизотропия, предпочтительные ориентации в поликристаллах и их влияние на свойства материала), Kocks et al., pp. 140-141, Cambridge University Press (1998). Измеренные значения абсолютной интенсивности компонентов текстуры могут быть разными в разных институтах из-за различий в аппаратном и/или программном обеспечении, и поэтому в соответствии с настоящим изобретением используются отношения интенсивностей текстуры. Интенсивности текстуры могут быть получены так, как предусматривается описываемой ниже "Методикой измерения интенсивности текстуры".

[0070] "Методика измерения интенсивности текстуры" следующая: образцы готовят шлифовкой вручную наждачной бумагой на основе карборунда (Si-C) фирмы Buehler в течение 3 минут, с последующей полировкой вручную алмазной полировочной жидкостью Buehler со средним размером частиц примерно 3 мкм. Образцы анодируют в водном фтористо-борном растворе в течение 30-45 секунд. Интенсивности текстуры измеряют с использованием рентгенодифракционного аппарата Rigaku Geigerflex (фирма Rigaku, Токио, Япония), где измеряют полюсные фигуры {111}, {200} и {220} до максимального угла наклона 75° по способу Шульца обратного отражения, используя излучение CuKα, а затем получают уточненные полюсные фигуры после расфокусировки и поправок на фон необработанных данных о полюсных фигурах, после чего из данных об уточненных трехполюсных фигурах рассчитывают функции распределения ориентаций (ODF), используя подходящее программное обеспечение, например, программу "popLA", выпускаемую Лос-Аламосской национальной лабораторией, Нью-Мексико, США.

[0071] "Интенсивность текстуры Госса" означает интенсивность текстуры, связываемой с текстурой Госса, для данного поликристаллического образца.

[0072] "Интенсивность текстуры латуни" означает интенсивность текстуры, связываемой с текстурой латуни, для данного поликристаллического образца.

[0073] "Количество текстуры Госса" означает либо (i) измеренную величину интенсивности текстуры Госса для данного поликристаллического образца, определенную с помощью рентгеновской дифракции, либо (ii) долю площади текстуры Госса у данного поликристаллического образца, измеренную с использованием микроскопии с визуализацией ориентации (OIM).

[0074] "Количество текстуры латуни" означает либо (i) измеренную величину интенсивности текстуры латуни для данного поликристаллического образца, определенную с помощью рентгеновской дифракции, либо (ii) долю площади текстуры латуни у данного поликристаллического образца, измеренную с использованием микроскопии с визуализацией ориентации (OIM).

[0075] "Нерекристаллизованный сплав" означает сплав, содержащий существенное количество нерекристаллизованных зерен, или сплав, подвергшийся только одному единственному рекристаллизационному отжигу посредством этапа термообработки на твердый раствор.

[0076] Алюминиевые сплавы в рамках объема настоящего изобретения, имеющие большее количество текстуры латуни, чем текстуры Госса, могут обладать улучшенным соотношением прочности и вязкости по сравнению с полученными традиционным образом продуктами. Таким образом, настоящее изобретение относится к рекристаллизованным алюминиевым сплавам, имеющим большее количество текстуры латуни, чем текстуры Госса. Продукты, полученные из этих рекристаллизованных сплавов, обычно имеют по меньшей мере примерно такую же вязкость разрушения и по меньшей мере примерно такой же предел текучести на растяжение, как и эквивалентный по составу нерекристаллизованный сплав такого же вида продукта и сходных толщины и состояния. Механический, термомеханический и/или термический процесс можно подбирать, чтобы получить рекристаллизованные алюминиевые сплавы, имеющие относительно большое количество текстуры латуни. При одном подходе этапы горячей и/или холодной обработки (например, прокатки) применяются в сочетании с по меньшей мере одним промежуточным рекристаллизационным отжигом и окончательным рекристаллизационным отжигом (например, этапом термообработки на твердый раствор), чтобы получить рекристаллизованные алюминиевые сплавы, имеющие большое количество текстуры латуни. После термообработки на твердый раствор могут применяться дополнительные операции отпуска, чтобы еще больше развить желаемые свойства рекристаллизованных алюминиевых сплавов.

[0077] Количество текстуры латуни у рекристаллизованного алюминиевого сплава обычно превышает количество текстуры Госса у рекристаллизованного алюминиевого сплава. В одном варианте реализации количество текстуры латуни и количество текстуры Госса определяют, используя методы микроскопии с визуализацией ориентации, как описано выше. В одном варианте реализации доля площади текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 10%. В одном варианте реализации доля площади текстуры Госса составляет не более чем примерно 5%.

[0078] В одном варианте реализации отношение количества текстуры латуни к количеству текстуры Госса в рекристаллизованном алюминиевом сплаве, определяемое по доле площади зерен с ориентацией латуни и доле площади с ориентацией Госса, составляет по меньшей мере примерно 1. В одном варианте реализации отношение доли площади зерен с ориентацией латуни (BVF) к доле площади зерен с ориентацией Госса (GVF) в рекристаллизованном алюминиевом сплаве составляет по меньшей мере примерно 1,5:1 (BVF:GVF). В других вариантах реализации отношение интенсивности текстуры латуни к интенсивности текстуры Госса в рекристаллизованном алюминиевом сплаве составляет по меньшей мере примерно 1,75:1 (BVF:GVF) или по меньшей мере примерно 2:1 (BVF:GVF).

[0079] В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав обладает максимальным значением параметра R в диапазоне от примерно 40° до 60°. "Параметр R", или "коэффициент Лэнкфорда", показывает отношение пластических деформаций, выражаемое так:

R = e w e t ,

где ew - истинная деформация по ширине (в плоскости листа под углом 90° к оси растяжения), а et - истинная деформация по толщине. Значения параметра R могут быть измерены в соответствии со стандартом ASTM E517-00(2006)e1, 1 сентября 2006. Продукты из рекристаллизованных алюминиевых сплавов, обладающие максимальным значением параметра R в диапазоне от примерно 40° до примерно 60°, обычно указывают на продукты, имеющие большее количество текстуры латуни, тогда как продукты из рекристаллизованных алюминиевых сплавов, обладающие максимальным значением параметра R в диапазоне примерно 90°, указывают на продукты, имеющие большее количество текстуры Госса.

[0080] Как отмечено выше, интенсивности текстуры можно измерить с помощью рентгеновской дифракции и в соответствии с работой "Texture and Anisotropy, Preferred Orientations in Polycrystals and their Effect on Material Properties", Kocks et al., pp. 140-141, Cambridge University Press (1998). Однако измеренные значения абсолютной интенсивности компонентов текстуры могут быть разными в разных институтах из-за различия в аппаратном и/или программном обеспечении. Тем не менее, можно использовать относительные соотношения измеренных интенсивностей текстуры, чтобы определить относительные количества этих двух текстур в рекристаллизованном сплаве. Так, в одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав содержит рекристаллизованную микроструктуру с измеренной интенсивностью текстуры латуни, составляющей по меньшей мере примерно 5. В одном варианте реализации измеренная интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 10. В других вариантах реализации измеренная интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 15, или по меньшей мере примерно 20, или по меньшей мере примерно 25, или по меньшей мере примерно 30, или по меньшей мере примерно 40, или по меньшей мере примерно 50. Измеренная величина интенсивности текстуры Госса обычно меньше измеренной величины интенсивности текстуры латуни. В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав содержит рекристаллизованную микроструктуру с измеренной интенсивностью текстуры Госса, составляющей менее примерно 20. В других вариантах реализации измеренная интенсивность текстуры Госса составляет менее примерно 15 или менее примерно 10, или менее примерно 5. Так, в одном варианте реализации отношение количества текстуры латуни к количеству текстуры Госса в рекристаллизованном алюминиевом сплаве составляет по меньшей мере примерно 1,25:1 (BTI:GTI). В других вариантах реализации отношение интенсивности текстуры латуни к интенсивности текстуры Госса в рекристаллизованном алюминиевом сплаве составляет по меньшей мере примерно 1,5:1 (BTI:GTI) или по меньшей мере примерно 2:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 3:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 4:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 5:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 6:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 7:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 8:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 9:1 (BTI:GTI), или по меньшей мере примерно 10:1 (BTI:GTI). Независимо от того, используются ли методы рентгеновской дифракции или OIM, образцы, анализируемые в соответствии с настоящей заявкой, включают по меньшей мере 1000 зерен.

[0081] В одном варианте реализации рекристаллизованный алюминиевый сплав представляет собой листовой прокат ("рекристаллизованный листовой прокат"). Используемый здесь термин "листовой прокат" означает прокатанные алюминиевые продукты с толщинами от примерно 0,01 дюйма (~0,25 мм) до примерно 0,5 дюйма (~12,7 мм). Толщина листа может составлять от примерно 0,025 дюйма (~0,64 мм) до примерно 0,325 дюйма (~8,9 мм) или от примерно 0,05 дюйма (~1,3 мм) до примерно 0,325 дюйма (~8,3 мм). Для многих применений, таких как фюзеляжи некоторых летательных аппаратов, лист может быть толщиной от примерно 0,05 дюйма (~1,3 мм) до примерно 0,25 дюйма (~6,4 мм) или от примерно 0,05 дюйма (~1,3 мм) до примерно 0,2 дюйма (~5,1 мм). Лист может быть неплакированным или плакированным, с толщинами плакирующего слоя от примерно 1 до примерно 5 процентов от толщины листа. Листовой прокат может содержать алюминиевые сплавы различных составов. Некоторые подходящие составы сплавов включают термообрабатываемые (термически упрочняемые) сплавы, такие как сплавы на основе Al-Li, в том числе один или более сплавов серии 2XXX, определенных Алюминиевой Ассоциацией как сплавы серии 2XXX, и их варианты. Одним особенно подходящим сплавом является сплав серии 2199. В одном варианте реализации алюминиевый сплав содержит до примерно 7,0вес.% меди. В одном варианте реализации алюминиевый сплав содержит до примерно 4,0вес.% лития. Рекристаллизованный листовой прокат по настоящему изобретению может использоваться в самых различных промышленных областях применения. Например, рекристаллизованный листовой прокат может использоваться в авиационно-космической промышленности, например, для производства изделий для фюзеляжа (например, профиля фюзеляжа или обшивки фюзеляжа летательного аппарата) или на транспорте, в автомобильной промышленности, или по другим промышленным назначениям.

[0082] Рекристаллизованный листовой прокат по настоящему изобретению обычно обладает более высокими пределами текучести на растяжение и вязкость разрушения для данной толщины рекристаллизованного листового проката. В одном варианте реализации рекристаллизованный листовой прокат имеет по меньшей мере примерно такую же вязкость разрушения и примерно такой же предел текучести на растяжение, как и эквивалентный по составу нерекристаллизованный сплав такого же вида продукта и сходных толщины и состояния. Например, рекристаллизованный листовой прокат может иметь толщину не более чем примерно 0,35 дюйма, LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 370 МПа и T-L вязкость разрушения (Kapp) по меньшей мере примерно 80 МПа(м1/2). Используемый здесь термин "LT предел текучести на растяжение" означает LT предел текучести на растяжение рекристаллизованного листа, измеренный согласно стандарту ASTM B557M-06 (1 мая 2006). Используемый здесь термин "T-L вязкость разрушения" (Kapp) означает T-L вязкость разрушения рекристаллизованного листового проката, измеренную на образце M(t) шириной 16 дюймов с начальным отношением длины трещины к ширине 2a/W = 0,25 в соответствии с ASTM B646-06a (1 сентября 2006).

[0083] Рекристаллизованный листовой прокат по настоящему изобретению обычно получают с использованием по меньшей мере двух рекристаллизационных отжигов, в отличие от традиционных процессов получения листов. Один традиционный процесс получения рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2199 показан на Фиг.2. В показанном варианте реализации традиционный процесс получения листов включает этап подогрева, этап удаления поверхностного слоя и этап горячей прокатки (100), этап охлаждения (110), восстановительный отжиг (120), этап холодной обработки (130), другой восстановительный отжиг (140), другой этап холодной обработки (150), этап термообработки на твердый раствор (160) (т.е. рекристаллизационный отжиг), этап охлаждения (170) и этап старения (180).

[0084] Что касается традиционного процесса, показанного на Фиг.2, термомеханические процессы для традиционного рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2199 включают в себя поочередные холодную прокатку и восстановительный отжиг перед рекристаллизационным отжигом (в этом случае в форме термообработки на твердый раствор). Восстановительные отжиги могут применяться для размягчения материалов между проходами холодной обработки, но они не предназначены для намеренной рекристаллизации материалов перед последующим этапом холодной прокатки. Таким образом, традиционные процессы получения листов обычно включают только один рекристаллизационный отжиг, который происходит в течение этапа термообработки на твердый раствор (160).

[0085] Напротив, рекристаллизованный листовой прокат по настоящему изобретению обычно получают посредством по меньшей мере двух рекристаллизационных отжигов. Один вариант реализации процесса получения рекристаллизованного листа показан на Фиг.3. В показанном варианте реализации процесс получения листов включает этап подогрева, этап удаления поверхностного слоя и этап горячей прокатки (200), этап охлаждения (210), восстановительный отжиг (220), этап холодной обработки (230), первый рекристаллизационный отжиг (240), другой этап холодной обработки (250) и этап термообработки на твердый раствор (260) (т.е. второй рекристаллизационный отжиг), этап охлаждения (270) и традиционный этап старения (280). Таким образом, данный процесс включает по меньшей мере один промежуточный рекристаллизационный отжиг и один последующий проход холодной обработки перед конечным этапом термообработки на твердый раствор (т.е. вторым рекристаллизационным отжигом). Применение двух этапов рекристаллизации при формировании листового проката может привести к получению рекристаллизованного листового проката, имеющего вышеописанные характеристики текстуры латуни и текстуры Госса (например, количество текстуры латуни, которое превышает количество текстуры Госса).

[0086] Между первым (промежуточным) рекристаллизационным отжигом и конечным рекристаллизационным отжигом (т.е. этапом термообработки на твердый раствор) могут осуществляться различные этапы. Например, между первым и вторым рекристаллизационными отжигами могут осуществляться один или более из этапа восстановительного отжига и/или холодной обработки. В качестве иллюстрации и со ссылкой на Фиг.4, процесс получения листов может включать этап горячей прокатки (310), первый этап холодной обработки (320), первый рекристаллизационный отжиг (330), второй этап холодной обработки (340), первый восстановительный отжиг (350), третий этап холодной обработки (360) и этап термообработки на твердый раствор (370) (т.е. второй рекристаллизационный отжиг).

[0087] При другом подходе и со ссылкой на Фиг.5, процесс получения листов может включать этап горячей прокатки (410), первый этап холодной обработки (420), первый рекристаллизационный отжиг (430), второй этап холодной обработки (440), первый восстановительный отжиг (450), третий этап холодной обработки (460), второй восстановительный отжиг (470), четвертый этап холодной обработки (480) и этап термообработки на твердый раствор (490) (т.е. второй рекристаллизационный отжиг). Можно также осуществить и другие варианты. В одном варианте реализации при получении рекристаллизованного листового проката осуществляют всего лишь два рекристаллизационных отжига. В других вариантах реализации при получении рекристаллизованного листового проката осуществляют более чем два рекристаллизационных отжига.

[0088] Технологические условия первого и второго рекристаллизационных отжигов могут быть по существу сходными друг с другом, или же технологические условия первого и второго рекристаллизационных отжигов могут ощутимо отличаться друг от друга. Например, первый рекристаллизационный отжиг может включать период разогрева с последующим выдерживанием при температурах, которые способствуют получению рекристаллизованных зерен в листовом сплаве (например, первой температуре выдержки). Второй отжиг может включать период разогрева с последующим выдерживанием при температурах, которые способствуют термообработке листового сплава на твердый раствор (например, температурах выше, чем первая температура выдержки). В одном варианте реализации алюминиевый сплав 2199 может быть обработан путем осуществления первого рекристаллизационного отжига при температуре примерно 454°C в течение примерно 4 часов. После одного или более других этапов (например, этапов холодной обработки и/или восстановительного отжига) сплав 2199 может быть дополнительно обработан путем осуществления второго рекристаллизационного отжига при температуре примерно 521°C в течение примерно 1 часа.

[0089] Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава серии 2199 может иметь повышенный LT (продольно-поперечный) предел текучести на растяжение и/или T-L (поперечно-продольную) вязкость разрушения. В одном варианте реализации рекристаллизованный листовой прокат может иметь LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 370 МПа, такой как LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 380 МПа, или LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 390 МПа, или LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 400 МПа, или LT предел текучести на растяжение по меньшей мере примерно 410 МПа. В родственном варианте реализации рекристаллизованный листовой прокат может иметь T-L вязкость разрушения (Kapp) по меньшей мере примерно 80 МПа(м1/2), например, T-L вязкость разрушения по меньшей мере примерно 85 МПа(м1/2), или T-L вязкость разрушения по меньшей мере примерно 90 МПа(м1/2), или T-L вязкость разрушения по меньшей мере примерно 95 МПа(м1/2), или T-L вязкость разрушения по меньшей мере примерно 100 МПа(м1/2), или T-L вязкость разрушения по меньшей мере примерно 105 МПа(м1/2).

[0090] Хотя предшествующее описание преимущественно относится к листовому прокату, предполагается, что описанные способы могут также применяться с толстолистовым прокатом (плитами), кованными или штампованными продуктами, и выдавленными или прессованными продуктами. Толстолистовой прокат отличается от листового проката тем, что толстолистовой прокат имеет бóльшую толщину, чем листовой прокат (например, между примерно 0,5 дюйма и 12 дюймами).

ПРИМЕРЫ

Пример 1

[0091] Два слитка из алюминиевого сплава 2199 отливают методом литья с прямым охлаждением (DC-casting). После снятия напряжений слитки гомогенизируют и подвергают удалению поверхностного слоя. Затем слитки нагревают до 950°F (482°C) и подвергают горячей прокатке в листы с толщиной 7,2 мм. Эти листы затем подвергают восстановительному отжигу путем выдерживания 4 часа при 371°C, с последующим выдерживанием 4 часа при 315°C, с последующим выдерживанием 4 часа при 204°C. Далее эти листы подвергают холодной прокатке с 30%-ным обжатием по толщине. После первой холодной прокатки первый лист (лист 1) подвергают рекристаллизационному отжигу при 454°C в течение 6 часов (после 16-часового периода разогрева), а второй лист (лист 2) подвергают восстановительному отжигу при 354°C в течение 6 часов (после 16-часового периода разогрева). Затем оба листа 1 и 2 подвергают холодной прокатке до конечной толщины 3,5 мм. После холодной прокатки оба листа 1 и 2 термообрабатывают на твердый раствор при примерно 521°C в течение 1 часа и закаливают в воде при комнатной температуре. Затем лист 1 и лист 2 - оба отпускают до состояния T8, используя одинаковые условия отпуска.

[0092] Зерна и текстуры листа 1 и листа 2 измеряют после проведения конечного старения. Испытываемые образцы этих листов готовят шлифованием вручную наждачной бумагой на основе Si-C фирмы Buehler в течение 3 минут, с последующей полировкой вручную алмазной полировочной жидкостью Buehler со средним размером частиц примерно 3 мкм. Образцы анодируют в водном фтористо-борном растворе 30-45 секунд. Микроструктуры получают с помощью поляризованного луча на оптическом микроскопе Zeiss при увеличении от примерно 150X до примерно 200X.

[0093] Кристаллографические текстуры образцов листа 1 и листа 2 определяют, используя описанную выше "методику измерения интенсивности текстуры", но используя собственное разработанное программное обеспечение. Фиг.6a показывает микроструктуру листа 1 после термообработки на твердый раствор. Микроструктура является полностью рекристаллизованной. Фиг.6b показывает микроструктуру листа 1, снятую в поперечном направлении (LT-ST), и иллюстрирует полностью рекристаллизованную и лепешкообразную микроструктуру. Фиг.7a показывает микроструктуру листа 2 после термообработки на твердый раствор. Фиг.7b показывает микроструктуру листа 2, снятую в поперечном направлении (LT-ST), и иллюстрирует полностью рекристаллизованную и лепешкообразную микроструктуру. Как показано на Фиг.6a, 6b и 7a, 7b, нет заметной разницы в размере зерна между листом 1, который обрабатывали с двумя рекристаллизационными отжигами, и листом 2, который обрабатывали с одним рекристаллизационным отжигом.

[0094] Образцы листа 1 и листа 2 анализируют с помощью OIM. Используют описанную выше методику работы с OIM-образцом для определения доли площади зерен с ориентацией Госса и зерен с ориентацией латуни для обоих листов. Фиг.8 показывает сканированное OIM-изображение листа 1. У листа 1 доля площади зерен латуни больше 10%, тогда как доля площади с ориентацией латуни меньше 3%. Фиг.9 показывает сканированное OIM-изображение обработанного традиционным образом образца 2. У листа 2 доля площади зерен Госса больше 25%, а доля площади с ориентацией латуни меньше 1%.

[0095] Испытания на вязкость разрушения проводят на листах, используя образец M(t) шириной 16 дюймов с начальным отношением длины трещины к ширине 2a/W=0,25 в соответствии с ASTM B646-06a. Испытание на растяжение проводят в LT направлении в соответствии с ASTM B557M-06 (1 мая 2006), и приведенные результаты на растяжение являются средними по дублированным испытаниям. Как показано на Фиг.10, лист 1 обладает улучшенными свойствами по сочетанию продольно-поперечной (T-L) вязкости разрушения Kapp и предела текучести на растяжение (TYS) по сравнению со свойствами листа 2.

[0096] В таблице 1 ниже содержатся сведенные данные, относящиеся к свойствам листа 1 и листа 2. Лист 1, который изготовлен с двумя рекристаллизационными отжигами, имеет интенсивность текстуры латуни почти в 9 раз большую, чем его интенсивность текстуры Госса (29,8 для интенсивности текстуры латуни в сравнении с 3,4 для интенсивности текстуры Госса). Напротив, лист 2, который изготовлен с традиционным, однократным рекристаллизационным отжигом (т.е. этапом термообработки на твердый раствор), имеет интенсивность текстуры Госса, которая была примерно в 27 раз большей, чем его интенсивность текстуры латуни (35,7 для интенсивности текстуры Госса в сравнении с 1,3 для интенсивности текстуры латуни). Таким образом, использование двух рекристаллизационных отжигов при обработке листовых сплавов может привести к получению рекристаллизованных листовых сплавов, у которых количество текстуры латуни превышает количество текстуры Госса.

Таблица 1
Лист 1 Лист 2
Процесс Два этапа рекристаллизационного отжига Один этап рекристаллизационного отжига
Конечная толщина 3,5 мм 3,5 мм
Текстура после термообработки на твердый раствор (ТТР) Измеренная интенсивность Измеренная интенсивность
Текстура латуни 29,8 1,3
Текстура Госса 3,4 35,7
{112}<111> текстура меди 1,1 2
S1 текстура 2,4 3,5
Кубическая текстура 0,8 1,8
Доля площади текстуры латуни согласно OIM 11,3% 0,7%
Доля площади текстуры Госса согласно OIM 2,4% 26,3%
LT TYS (МПа) 389 358
LT UTS (МПа) 466 454
T-L Kc (МПа·√м) 148,36 136,02
T-L Kapp (МПа·√м) 105,73 99,6
Структура зерен после ТТР Рекристаллизованная Рекристаллизованная

Пример 2

[0097] Различные произведенные на заводе рекристаллизованные листы из сплава 2199 (т.е. изготовленные традиционным способом с однократным рекристаллизационным отжигом) подвергают различным испытаниям. Например, испытываемые образцы готовят так, как описано выше, и измеряют как интенсивность текстуры латуни, так и интенсивность текстуры Госса как функцию определенной толщиномером толщины листового проката. Фиг.11 показывает интенсивность текстуры латуни и интенсивность текстуры Госса как функцию определенной толщиномером толщины для обычных листов из сплава 2199. Заметной тенденцией является то, что интенсивность Госса увеличивается, а интенсивность латуни уменьшается по мере того, как уменьшается определенная толщиномером толщина. Также проводят испытания на вязкость и прочность традиционного листового проката. Листы подвергают испытанию на растяжение в LT направлении в соответствии с ASTM B557M-06 (1 мая 2006) и испытанию на T-L вязкость разрушения, используя образец M(t) шириной 16 дюймов с начальным отношением длины трещины к ширине 2a/W=0,25 в соответствии с ASTM B646-06a. Приведенные результаты на растяжение являются средними по дублированным испытаниям. Фиг.12 и Фиг.13 соответственно показывают соответствующие T-L вязкость разрушения (Kapp) и предел прочности на растяжение (UTS) как функцию определенной толщиномером толщины. Наблюдается снижение как вязкости, так и прочности с уменьшением определенной толщиномером толщины, особенно для листов, имеющих толщину ниже примерно 4 мм.

Пример 3

[0098] Отлитый DC-методом слиток из сплава 2199, имеющий размеры 381мм×1270мм×4572мм (толщина×ширина×длина), подвергают удалению поверхностного слоя и гомогенизируют. Затем слитки подвергают горячей прокатке (ГП) до двух разных толщин, 5,08 мм и 11,68 мм, и подвергают восстановительному отжигу путем 3-стадийного процесса восстановительного отжига, который включает 4 часа выдерживания при 371°C, 4 часа выдерживания при 315°C и 4 часа выдерживания при 204°C. После этого 3-стадийного восстановительного отжига из горячекатанных и отожженных плит вырезают пробные образцы, имеющие размер 50,8мм×254мм (ширина× длина). Как показано на Фиг.14, после 3-стадийного восстановительного отжига пробный образец каждой толщины (т.е. один образец толщиной 5,08 мм и один образец толщиной 11,68 мм) подвергают холодной прокатке (ХП) с одним из обжатий на 30%, 35%, 40% и 45%, получая таким образом восемь пробных образцов с переменными степенями холодной обработки и толщинами. Каждый из этих восьми пробных образцов затем обрабатывают рекристаллизационным отжигом при примерно 454°C на 4 часа с 16-часовым периодом разогрева. Затем каждый из восьми пробных образцов обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%, а затем подвергают восстановительному отжигу при примерно 315°C за 4 часа, с 16-часовым периодом разогрева. Затем каждый из восьми пробных образцов обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30% и затем термообрабатывают на твердый раствор при примерно 521°C в течение 1 часа. После термообработки на твердый раствор готовят испытываемые образцы, как описано выше, и измеряют микроструктуру каждого образца. Фиг.15 показывает интенсивности текстуры Госса и текстуры латуни как функцию толщины после горячей прокатки и степени холодной обработки. Результаты указывают на то, что процесс двухстадийной рекристаллизации приводит к листам, имеющим большее количество текстуры латуни, чем текстуры Госса, во всех 8 пробных образцах, тем самым указывая, что с процессом двухстадийной рекристаллизации могут использоваться разные степени холодной обработки и разные толщины.

Пример 4

[0099] Обращаясь к Фиг.16, сплав 2199 подвергают горячей прокатке до толщины 5,08 мм и восстановительному отжигу путем 3-стадийного процесса восстановительного отжига, который включает 4 часа выдерживания при 371°C, 4 часа выдерживания при 315°C и 4 часа выдерживания при 204°C. После этого 3-стадийного восстановительного отжига из горячекатанных и отожженных плит вырезают пробные образцы. Каждый из пробных образцов обжимают холодной прокаткой на 30%. Затем каждый из этих восьми пробных образцов обрабатывают путем рекристаллизационного отжига при примерно 454°C за 4 часа, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробные образцы по отдельности обжимают холодной прокаткой на дополнительные 35%, 40% и 45% соответственно. После этого пробные образцы термообрабатывают на твердый раствор при примерно 521°C за 1 час. После термообработки на твердый раствор готовят испытываемые образцы, как описано выше, и измеряют микроструктуру каждого образца. Микроструктура является полностью рекристаллизованной.

[00100] Другой пробный образец толщиной 5,08 мм получают начальной горячей прокаткой и 3-стадийным процессом восстановительного отжига, как описано выше, а затем его обрабатывают в соответствии с технологической картой, показанной на Фиг.4. В частности, после начальной холодной обработки пробный образец подвергают рекристаллизационному отжигу при примерно 454°C в течение 4 часов, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробный образец обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%. После этого пробный образец обрабатывают путем восстановительного отжига при примерно 315°C в течение 4 часов, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробный образец обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%. После этого пробный образец термообрабатывают на твердый раствор при примерно 521°C за 1 час.

[00101] Другой пробный образец толщиной 5,08 мм получают начальной горячей прокаткой и 3-стадийным процессом восстановительного отжига, как описано выше, а затем обрабатывают в соответствии с технологической картой, показанной на Фиг.5. В частности, после начальной холодной обработки пробный образец подвергают рекристаллизационному отжигу при примерно 454°C в течение 4 часов, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробный образец обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%. После этого образец обрабатывают восстановительным отжигом при примерно 315°C в течение 4 часов, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробный образец обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%. После этого пробный образец обрабатывают путем другого восстановительного отжига при примерно 315°C в течение 4 часов, с 16-часовым периодом разогрева. Затем пробный образец обжимают холодной прокаткой на дополнительные 30%. После этого пробный образец термообрабатывают на твердый раствор при примерно 521°C за 1 час.

[00102] Образцы для испытаний готовят, как описано выше, и измеряют микроструктуру каждого образца. Фиг.17 показывает интенсивности текстуры как функцию суммарной холодной обработки для по меньшей мере некоторых из вышеуказанных пробных образцов. Эти и другие результаты указывают на то, что прочностью листов, имеющих рекристаллизованную текстуру латуни в соответствии с настоящим изобретением, можно управлять, регулируя степень холодной обработки после первого промежуточного рекристаллизационного отжига. Кроме того, эти и другие результаты показывают, что текстура латуни в рекристаллизованных Al-Li листах достижима при применении промежуточных рекристаллизационных отжигов и рекристаллизации во время термообработки на твердый раствор. Кроме того, прочностью текстуры латуни в рекристаллизованных листах можно управлять путем оптимизации параметров термомеханической обработки, включающей горячую прокатку, холодную прокатку и отжиг.

Пример 5

[00103] Для механического испытания выбирают разные образцы, полученные в примерах 3 и 4. Так как старение является ключевым процессом, влияющим на конечные свойства, старение выполняют в тех же условиях T8 как для материалов, обработанных традиционным образом, так и материалов, обработанных способом двойной рекристаллизации. Листы подвергают испытанию на растяжение в LT направлении в соответствии с ASTM B557M-06 (1 мая 2006) и испытанию на T-L вязкость разрушения, используя образец M(t) шириной 16 дюймов с начальным отношением длины трещины к ширине 2a/W=0,25 в соответствии с ASTM B646-06a. Приведенные результаты на растяжение являются средними по дублированным испытаниям. Фиг.18 показывает средние значения T-L вязкости разрушения (Kapp) обработанных традиционным образом рекристаллизованных листов и рекристаллизованного листового проката по настоящему изобретению как функцию определенной толщиномером толщины. Фиг.19 иллюстрирует средний LT предел текучести на растяжение обработанных традиционным образом рекристаллизованных листов и рекристаллизованного листового проката по настоящему изобретению как функцию определенной толщиномером толщины. Как показано на Фиг.18 и 19, повышение количества текстуры латуни и, следовательно, снижение количества текстуры Госса в рекристаллизованных листах сплава 2199 обычно приводит к листовому прокату, имеющему улучшенное сочетание LT прочности и T-L вязкости по сравнению с листами, обработанными традиционным образом. Фиг.20 показывает график прочности и вязкости, используя данные, представленные на Фиг. 16 и 17.

[00104] Фиг.21 показывает значения параметра R у образцов, полученных в соответствии со способами по настоящему изобретению, и значения параметра R у образцов, полученных традиционным образом. Оценочные значения параметра R получены как функция угла вращения в диапазоне от угла, равного 0° (когда направление L параллельно направлению растяжения), до угла, равного 90° (когда направление L перпендикулярно направлению растяжения). Изменение значений параметра R в зависимости от угла вращения является прямым результатом анизотропии механических характеристик из-за кристаллографической текстуры. Как показано на Фиг.21, образцы, полученные в соответствии с настоящим изобретением, проявляют максимальные значения параметра R между 40° и 60°, что является классическим распределением значений параметра R у листа с текстурой латуни, тогда как образцы, обработанные традиционным образом, проявляют максимальные значения параметра R на 90°, что является классическим распределением значений параметра R у листа с текстурой Госса.

[00105] Хотя выше были подробно описаны различные варианты реализации настоящего изобретения, ясно, что специалистам в данной области техники могут прийти в голову модификации и адаптации этих вариантов реализации. Однако следует четко понимать, что такие модификации и адаптации находятся в рамках сущности и объема настоящего изобретения.

1. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx, обладающий толщиной не более 12,7 мм (0,5 дюйма), (a) причем по меньшей мере 60% рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2ххх составляют рекристаллизованные зерна, (b) причем рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx имеет текстуру латуни и текстуру Госса, (c) причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 10, и при этом интенсивность текстуры Госса меньше, чем интенсивность текстуры латуни.

2. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2ххх по п.1, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 20.

3. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2ххх по п.1, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 25.

4. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2ххх по п.1, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 30.

5. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2ххх по п.1, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 40.

6. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.1, причем интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 50.

7. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 1,25:1 (BTI:GTI).

8. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 1,5:1 (BTI:GTI).

9. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 2:1 (BTI:GTI).

10. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 3:1 (BTI:GTI).

11. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 4:1 (BTI:GTI).

12. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 5:1 (BTI:GTI).

13. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (ВТI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 6:1 (BTI:GTI).

14. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (ВТI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 7:1 (BTI:GTI).

15. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (ВТ1) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 8:1 (BTI:GTI).

16. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (ВТI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 9:1 (BTI:GTI).

17. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по любому из пп.1-6, причем отношение интенсивности текстуры латуни (ВТI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 10:1 (BTI:GTI).

18. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.1, причем алюминиевый сплав 2ххх содержит до 7,0 вес.% меди.

19. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.18, причем алюминиевый сплав 2ххх содержит до 4,0 вес.% лития.

20. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.19, причем алюминиевый сплав 2ххх является алюминиевым сплавом 2199.

21. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.20, причем листовой прокат реализует LT предел текучести на растяжение по меньшей мере 370 МПа и T-L вязкость разрушения (Карр) по меньшей мере 80 МПа (м1/2).

22. Рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx по п.1, причем листовой прокат имеет максимальное значение параметра R в диапазоне от 40° до 60°.

23. Способ изготовления рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2ххх, включающий в себя (a) проведение горячей прокатки и этапа холодной обработки листа алюминиевого сплава 2ххх, (b) подвергание листа алюминиевого сплава 2ххх первому рекристаллизационному отжигу, (c) проведение по меньшей мере одного из (i) другого этапа холодной обработки и (ii) этапа восстановительного отжига листа алюминиевого сплава, (d) подвергание листа алюминиевого сплава второму рекристаллизационному отжигу и (e) старение листа алюминиевого сплава, причем способ приводит к получению рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2xxx, обладающего толщиной не более 12,7 мм (0,5 дюйма), (I) при этом по меньшей мере 60% рекристаллизованного листового проката из алюминиевого сплава 2ххх составляют рекристаллизованные зерна, (II) при этом рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx имеет текстуру латуни и текстуру Госса, и (III) интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере примерно 10, и при этом интенсивность текстуры Госса меньше, чем интенсивность текстуры латуни.

24. Способ по п.23, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 20.

25. Способ по п.23, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 25.

26. Способ по п.23, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 30.

27. Способ по п.23, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 40.

28. Способ по п.23, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx интенсивность текстуры латуни составляет по меньшей мере 50.

29. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 1,25:1 (BTI:GTI).

30. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 1,5:1 (BTI:GTI).

31. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 2:1 (BTI:GTI).

32. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 3:1 (BTI:GTI).

33. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 4:1 (BTI:GTI).

34. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 5:1 (BTI:GTI).

35. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 6:1 (BTI:GTI).

36. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 7:1 (BTI:GTI).

37. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 8:1 (BTI:GTI).

38. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 9:1 (BTI:GTI).

39. Способ по любому из пп.23-28, причем в рекристаллизованном листовом прокате из алюминиевого сплава 2xxx отношение интенсивности текстуры латуни (BTI) к интенсивности текстуры Госса (GTI) составляет по меньшей мере 10:1 (BTI:GTI).

40. Способ по п.23, причем алюминиевый сплав 2xxx содержит до 7,0 вес.% меди.

41. Способ по п.40, причем алюминиевый сплав 2xxx содержит до 4,0 вес.% лития.

42. Способ по п.41, причем алюминиевый сплав 2xxx является алюминиевым сплавом 2199.

43. Способ по п.41, причем рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2ххх реализует LT предел текучести на растяжение по меньшей мере 370 МПа и T-L вязкость разрушения (Карр) по меньшей мере 80 МПа (м1/2).

44. Способ по п.41, причем рекристаллизованный листовой прокат из алюминиевого сплава 2xxx имеет максимальное значение параметра R в диапазоне от 40° до 60°.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано в точном приборостроении и машиностроении, в частности при термической обработке листовых заготовок из алюминиевого сплава Д16 перед дальнейшим изготовлением из них деталей высокоточных приборов, например рам, корпусов, крышек, стенок, плат и др.

Изобретение относится к способу изготовления изделия и изделию, полученному указанным способом, из деформируемого алюминиевого сплава серии АА2000, обладающего повышенными прочностью и вязкостью разрушения и пониженной скоростью роста усталостных трещин и имеющего состав в мас.%: Cu от 4,4 до 5,5, Mg от 0,3 до 1,0, Fe<0,20%, Si<0,20, Zn от 0,10 до 0,40 и Mn от 0,15 до 0,35 в качестве элемента-дисперсоидообразователя в сочетании с Ag от 0,2 до 0,8 и, необязательно, одним или более из элементов-дисперсоидообразователей, выбранных из группы, состоящей из: Zr<0,5, Sc<0,7, Cr<0,4, Hf<0,3, Ti<0,4, V<0,4, остальное - алюминий и другие примеси или случайные элементы, при этом содержание Mg и Cu соответствует соотношению -1,1[Mg]+5,38 [Cu] 5,5.

Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при термической стабилизации размеров высокоточных деталей. .

Изобретение относится к области металлургии, в частности к деформируемым материалам на основе алюминия, и может быть использовано при получении изделий, работающих при повышенных температурах до 350°С.
Изобретение относится к области термической обработки и может быть применено при термической стабилизации размеров высокоточных деталей из сплава АК4-1 ч. .

Изобретение относится к изделию из алюминиевого сплава серии 2ххх, который может быть использован в аэрокосмической промышленности. .

Изобретение относится к деформируемому сплаву на основе алюминия, а именно к продукту из него, и способу изготовления этого продукта. .

Изобретение относится к прокатным, экструдированным или кованым изделиям из алюминиевых сплавов, а именно к листам, панелям фюзеляжа летательного аппарата, а также к конструктивным элементам, предназначенным для авиастроения, и может быть использовано в авиационно-космической промышленности.

Изобретение относится к изделиям из сплавов на основе алюминия, а именно к изделиям, используемым в авиационно-космической промышленности и пригодным для применения в конструкциях фюзеляжа.
Изобретение относится к металлургии и может быть применено для получения алюминиево-медных лигатур. .
Изобретение относится к изделию из алюминиевого сплава для конструктивных элементов, имеющего химический состав, включающий в себя, в мас.%: Cu 3,4-5,0, Li 0,9-1,7, Mg 0,2-0,8, Ag 0,1-0,8, Mn 0,1-0,9, Zn 0,1-1,5 и один или более элементов, выбранных из группы, состоящей из: (Zr 0,05-0,3, Cr 0,05-0,3, Ti 0,03-0,3, Sc 0,05-0,4, Hf 0,05-0,4,), Fe<0,15, Si<0,5, обычные и неизбежные примеси и остальное - алюминий, и к способу изготовления изделия из этого сплава, изделия имеют баланс высокой прочности и высокой вязкости и используются в авиации и космонавтике.
Изобретение относится к получению высокопрочных алюминиевых сплавов системы Al-Zn-Mg-Cu, предназначенных для изготовления прессованных, кованых и катаных полуфабрикатов.

Изобретение относится к цветной металлургии, в частности к литейным сплавам на основе алюминия, применяемым в авиационной технике и других отраслях машиностроения для нагруженных деталей внутреннего набора фюзеляжа, деталей управления, силовых кронштейнов и др.
Изобретение относится к области металлургии металлических материалов с высокими антифрикционными и прочностными свойствами, используемыми при изготовлении подшипников скольжения.

Изобретение относится к области цветной металлургии и может быть использовано в авиационной, машиностроительной и судостроительной промышленности. .

Изобретение относится к прокатным, экструдированным или кованым изделиям из алюминиевых сплавов, а именно к листам, панелям фюзеляжа летательного аппарата, а также к конструктивным элементам, предназначенным для авиастроения, и может быть использовано в авиационно-космической промышленности.

Изобретение относится к способам получения порошка квазикристаллических сплавов системы Al-Cu-Fe и может быть использовано для антифрикционных присадок, антипригарных покрытий, для создания износостойкого инструмента.

Изобретение относится к способам получения квазикристаллических материалов, а именно к способам получения покрытий из квазикристаллических сплавов системы Al-Cu-Fe. .
Изобретение относится к металлургии литейных сплавов, в частности к антифрикционным сплавам на основе алюминия, работающим в условиях трения скольжения. Антифрикционный сплав на основе алюминия содержит основные компоненты в следующем соотношении, мас.%: кремний - 12-15, медь - 3-5, алюминий - остальное, и имеет структуру, содержащую кристаллы эвтектического кремния глобулярной формы размером от 2 до 8 мкм. Техническим результатом изобретения является повышение износостойкости сплава при трении скольжения. 3 пр.
Наверх