Реактор для очистки или гидроочистки жидкой нагрузки, например для каталитической очистки дистиллятов сырой тяжелой нефти

Авторы патента:

B01D3/00 - Перегонка или родственные обменные процессы, в которых жидкости контактируют с газовой средой, например отгонка легких фракций (газовая хроматография B01D 15/08; деструктивная перегонка C10B; производство алкогольных напитков перегонкой C12G 3/12)

Владельцы патента RU 2500451:

ИФП (FR)

Изобретение относится к реактору для очистки или гидроочистки жидкой нагрузки, в частности для каталитической очистки дистиллятов сырой тяжелой нефти. Реактор содержит по меньшей мере один слой наполнителя, по существу, жидкую фазу (L) и, по существу, газовую фазу (G), находящиеся на дне реактора и разделенные поверхностью раздела (38), и распределительную тарелку, снабженную по меньшей мере одним основным патрубком, обеспечивающим циркуляцию жидкой фазы (L) в направлении слоя, и по меньшей мере одним каналом, предназначенным для подачи газовой фазы (G) в упомянутый слой. Тарелка снабжена по меньшей мере одним комбинированным патрубком, предназначенным для циркуляции жидкой фазы в направлении слоя или для подачи газовой фазы в упомянутый слой. Изобретение обеспечивает повышение качества очистки дистиллятов сырой нефти. 8 з.п. ф-лы, 4 ил.

Настоящее изобретение относится к реактору, содержащему устройство для распределения по меньшей мере одной газовой фазы и по меньшей мере одной жидкой фазы, циркулирующих в упомянутом реакторе в восходящем прямоточном режиме.

В частности, оно относится к реактору, снабженному подобным устройством и помещенному на входе реакционной зоны или зоны контакта газ/жидкость, которая может состоять из слоя твердых частиц в виде наполнителя, возможно, каталитических.

Оно в особенности относится к реактору для очистки или гидроочистки жидкой нагрузки, например, для каталитической очистки дистиллятов сырой тяжелой нефти.

Широко известно, что для типа реакторов, снабженных неподвижным слоем катализатора, является необходимым как можно более равномерное распределение не только газовой, но и жидкой фазы.

Также необходимо обеспечить как можно более равномерное и как можно более однородное распределение упомянутых двух фаз по всей длине поперечного сечения упомянутого реактора с целью оптимизации контакта газ/жидкость в реакторе и обеспечения практически идентичных режимов работы различных зон упомянутого реактора.

Как известно из документа US 3441498, подобное распределение может быть достигнуто при помощи распределительной тарелки, оснащенной вертикальными патрубками и отверстиями, предназначенными для достижения практически равномерного распределения газовой фазы и жидкой фазы по всему сечению реактора, чаще всего имеющего цилиндрическую форму.

Подобный тип распределительной тарелки, таким образом, позволяет распределять газовую фазу через отверстия тарелки, а жидкую фазу - через патрубки.

Кроме того, в патенте US 6123323 описано распределительное устройство, применяемое в реакторе, питаемом восходящим потоком смеси жидкости и газа.

Упомянутое устройство состоит из распределительной тарелки, занимающей все или часть местного сечения реактора, ограничивающее объем, в котором происходит разделение газа и жидкости, или его часть. Газ проходит сквозь отверстия, распределенные по всему сечению тарелки. Жидкость отдельно от газа течет сквозь вертикальные патрубки, пересекающие тарелку и продолжающиеся под поверхностью раздела жидкость/газ, или сквозь участки сечения реактора, не закрытые тарелкой.

Подобный реактор, питание которого газом и жидкостью осуществляется по трубопроводу, находящемуся на дне емкости, интересен с технической точки зрения, однако обладает существенными недостатками.

В самом деле, режим работы подобного реактора не является оптимальным, так как газ плохо перемешивается по поперечному сечению реактора; обычно газ поднимается по центру поперечного сечения в виде столба. Это искажает поверхность раздела газ-жидкость под распределительной тарелкой и влечет за собой неравномерное распределение газа под тарелкой.

Кроме того, возможно проникновение газа внутрь патрубков, что является нежелательным. Следствием наличия столба газа является неравномерное распределение газа; в центральной зоне тарелки будет присутствовать больше газа.

Помимо упомянутого выше, отделение газа создает существенные искажения, способные вызывать пульсации течения и местные нарушения равномерности распределения газа.

Настоящее изобретение предназначено для устранения упомянутых выше недостатков путем применения реактора со слоем катализатора, содержащего распределительную тарелку, служащую для достижения равномерного распределения газовой фазы по всему сечению реактора и не влияющую на распределение жидкой фазы даже в случае искажения поверхности раздела газ-жидкость.

В связи с упомянутой целью в настоящем изобретении предложен реактор для очистки или гидроочистки жидкой нагрузки, содержащий по меньшей мере один слой насадки, по существу жидкую фазу и по существу газовую фазу, находящиеся на дне реактора и разделенные поверхностью раздела, и распределительную тарелку, снабженную по меньшей мере одним основным патрубком, обеспечивающим циркуляцию жидкой фазы по направлению к слою, и по меньшей мере одним каналом, служащим для подачи газовой фазы в упомянутый слой, отличающийся тем, что в тарелке также имеется по меньшей мере один комбинированный патрубок, предназначенный для циркуляции жидкой фазы по направлению к слою или для подачи газовой фазы в упомянутый слой.

Комбинированный патрубок может иметь высоту, меньшую высоты основного патрубка и большую высоты канала.

Комбинированный патрубок может иметь поперечное сечение потока, меньшее поперечного сечения потока основного патрубка.

Комбинированный патрубок может представлять собой трубку, открытую с обоих концов; его проходное сечение потока может представлять собой диаметральное сечение упомянутой трубки.

Комбинированный патрубок может представлять собой трубку, открытую с обоих концов; его проходное сечение потока может представлять собой диаметральное сечение упомянутого комбинированного патрубка, содержащее сужение.

Сужение может представлять собой шайбу с отверстием, расположенную на одном из концов комбинированного патрубка.

Комбинированный патрубок может представлять собой трубку, закрытую с нижнего конца; проходное сечение подобного патрубка может представлять собой по меньшей мере одно отверстие, находящееся в боковой стенке упомянутого патрубка.

Основной патрубок может быть расположен соосно в отверстии, имеющемся в упомянутой тарелке и имеющем диаметральный размер, превышающий размер упомянутого патрубка.

Комбинированный патрубок может быть размещен между основным патрубком и отверстием соосно с ними.

Другие признаки и преимущества настоящего изобретения являются понятными при прочтении следующего далее описания, приведенного исключительно в иллюстративных и не в ограничительных целях; к нему прилагаются:

- Фиг.1, на которой в виде продольного разреза показана схема участка реактора по изобретению, содержащего распределительную тарелку;

- Фиг.2, на которой в увеличенном масштабе показан местный вид варианта осуществления реактора по изобретению;

- Фиг.3, на которой в увеличенном масштабе показан еще один местный вид другого варианта осуществления реактора по изобретению;

- Фиг.3, на которой в увеличенном масштабе показан еще один местный вид третьего варианта осуществления реактора по изобретению.

На Фиг.1 показан закрытый реактор 10, предпочтительно имеющий форму вертикальной удлиненной трубы и в общем случае содержащий в верхней части средства подачи продуктов (не показаны), обеспечивающие возможность получения по меньшей мере одного слоя наполнителя 12.

Под слоем наполнителя понимают совокупность твердых частиц, имеющих форму зерна размером порядка нескольких миллиметров и предпочтительно обладающих каталитической активностью, обеспечивающей возможность получения каталитического слоя, состоящего как из свежеприготовленного, так и из регенерированного катализатора.

Кроме того, подразумевается, что термин "реактор", использованный выше, охватывает как емкости, так и колонны.

Упомянутый реактор в области дна 14, предпочтительно в средней зоне дна, содержит трубопровод питания 16 рабочей смесью 18 газовой фазы и жидкой фазы (или нагрузкой).

Газовая фаза предпочтительно содержит смесь, в состав которой входит чистый водород, либо смесь, в состав которой входят чистый водород, а также остаточный водород и парообразные углеводороды; жидкая фаза преимущественно содержит углеводороды.

Рабочая смесь может содержать другие фазы, в том числе воду в смеси с воздухом или кислородом либо углеводород(ы) в смеси с воздухом или кислородом.

Слой наполнителя в нижней части упомянутого реактора ограничен поперечной перфорированной тарелкой 20, расположенной на расстоянии от дна 14 реактора и занимающей пространство вплоть до боковой стенки 22 реактора; роль тарелки будет объяснена в продолжении описания.

Широко известно, что подобный реактор обеспечивает распределение и смешение потоков газа и жидкости в подобном реакторе при его работе в режиме восходящего потока. Для проведения требуемой каталитической реакции, таким образом, необходимо обеспечение контакта газ/жидкость/твердая фаза во время реакции. Для этого катализатор, находящийся в слое наполнителя, поддерживается в реакторе в неподвижном состоянии или приводится потоком газ/жидкость в состояние кипящего слоя.

Как лучше всего видно из Фиг.1, распределительная тарелка 20, или тарелка распределения, ограничивает слой наполнителя 12 и находится ниже по направлению потока относительно трубопровода подачи 16 и дна 14 реактора.

Упомянутая тарелка состоит из плоской пластины 24, занимающей все сечение реактора вплоть до его боковой стенки 22.

Данная пластина содержит множество проходящих сквозь нее отверстий 26, 28, 30. В отверстиях 26 впритык к ним размещены вертикальные полые трубки 32, открытые с обоих концов, далее в настоящем описании обозначенные термином "основные патрубки" и предназначенные для протекания по ним преимущественно жидкой фазы L рабочей смеси. Отверстия 28 предназначены для размещения впритык к ним полых вертикальных трубок 34, также открытых с обоих концов и обозначенных как "комбинированные патрубки". По упомянутым патрубкам протекает либо преимущественно жидкая фаза L рабочей смеси, либо преимущественно газовая фаза G рабочей смеси. Отверстия 30 пластины являются свободными, предпочтительно не содержат полых трубок и образуют каналы, сквозь которые проходит преимущественно газовая фаза G смеси.

Таким образом, распределительная тарелка состоит из совокупности основных патрубков 32, комбинированных патрубков 34 и каналов 30.

Подобная тарелка, таким образом, обеспечивает перемещение потоков газа и жидкости со дна реактора к слою наполнителя.

Высота Н по оси основных патрубков 32 превышает высоту Н' по оси комбинированных патрубков 34, которая в свою очередь превышает высоту каналов 30, в данном случае совпадающую с толщиной Е пластины 24. Высоты Н и Н' отсчитывают от нижней поверхности пластины 24 до нижнего открытого конца соответственно основного патрубка и комбинированного патрубка, в который поступает поток.

Площадь поперечного проходного сечения S1 основных патрубков 32 в радиальном направлении предпочтительно превышает площадь поперечного проходного сечения S2 комбинированных патрубков 34 и проходного сечения S3 каналов 30. Площади сечений S2 и S3 предпочтительно равны между собой, однако они могут быть различными, при этом не превышая площадь сечения S1.

В данном случае сечения S1-S3 соответствуют открытым сечениям, сквозь которые по направлению к слою 12 циркулирует поток (газ или жидкость). В качестве сечений S1 и S2 рассматриваются внутренние диаметральные сечения трубок, образующих основные патрубки 32 и комбинированные патрубки 34; сечение S3 соответствует диаметральному сечению каналов 30.

Подразумевается, что каналы, патрубки и отверстия, в которые вставлены упомянутые патрубки, могут иметь любые геометрические формы сечения, одинаковые или различающиеся между собой, в том числе круглую, эллиптическую или любую другую форму.

Сходным образом количество и размещение патрубков 32, 34 и каналов 30 на пластине 24 и их размер выбирают с применением любых способов, известных специалисту в данной области техники, в зависимости от требуемых минимального и максимального рабочих значений расхода газа.

Следует уточнить, что при любом интервале рабочих значений расхода газа упомянутые характеристики должны обеспечить образование облака газа 36 под тарелкой 20 и поверхности 38 раздела жидкость/газ, расположенной над нижними концами основных патрубков 32.

Предпочтительно, чтобы, как в качестве примера показано на Фиг.1, по основным патрубкам 32 протекала жидкая фаза L смеси, а по комбинированным патрубкам, а также по каналам 30 - газовая фаза G. Отсюда следует, что нижние концы основных патрубков 32 являются погруженными в рабочую смесь 18, содержащуюся на дне 14 реактора, и что верхние концы упомянутых патрубков сообщаются со слоем наполнителя 12.

Сходным образом нижние концы комбинированных патрубков 34 находятся в облаке газа 36, тогда как их верхние концы сообщаются со слоем наполнителя 12.

Каналы 30 обеспечивают сообщение облака газа 36 со слоем наполнителя 12.

Предпочтительной является известная возможность того, чтобы между тарелкой 20 и сеткой, поддерживающей слой наполнителя, было предусмотрено свободное пространство.

Это позволяет уменьшить потери напора на тарелке в случае циркуляции жидкой и/или газовой фазы при больших скоростях.

Термины "верхний(верхние)" и "нижний(нижние)", использованные в настоящем описании, следует рассматривать в соответствии со схемой реактора, показанной на Фиг.1.

При работе подобного реактора рабочая смесь подается ко дну 14 реактора по трубопроводу 16. По мере подъема смеси к распределительной тарелке 20 содержащаяся в ней газовая фаза отделяется от смеси. Отделившаяся газовая фаза поступает под тарелку 20 с образованием облака газа 36 и поверхности 38 раздела газ/жидкость между упомянутым облаком газа и свободной от газа жидкой фазой рабочей смеси.

Подразумевается, что в соответствии с упомянутым выше облако газа 36 образуется под влиянием потерь напора на различных патрубках и каналах, количество, размеры и конструкции которых определяются так, чтобы поверхность 38 в лучшем случае находилась над нижними концами основных патрубков 32 и под нижними концами комбинированных патрубков, а в худшем случае - над нижними концами комбинированных патрубков, не достигая нижней поверхности тарелки 20.

Так, в конструкции, показанной на Фиг.1, не содержащая газа жидкая фаза L протекает сквозь основные патрубки 32 и поступает в слой 12; отделившаяся газовая фаза G, находящаяся в облаке 36, одновременно циркулирует по комбинированным патрубкам 34 и каналам 30 и также поступает в слой 12.

Упомянутые жидкая и газовая фазы, предпочтительно равномерно распределенные по всей площади тарелки 20, проходят сквозь слой в восходящем потоке с целью осуществления требуемой химической реакции и извлекаются из слоя любыми средствами, известными специалисту в данной области техники.

Естественно, что при конструкции реактора, согласно которой поверхность 38 расположена над нижними концами комбинированных патрубков 34, газовая фаза в облаке 36 проходит только по каналам 30, тогда как свободная от газа жидкая фаза одновременно протекает сквозь основные патрубки 32 и комбинированные патрубки 34 и поступает в слой 12.

Таким образом, вследствие наличия двух видов патрубков упомянутая тарелка обеспечивает большую гибкость используемых значений расхода газа и жидкости.

Кроме того, вследствие применения патрубков небольшой высоты подобная тарелка позволяет соблюсти требование компактности реактора.

Кроме того, подобный реактор делает возможным применение большого количества путей циркуляции газа, в частности, при повышении его расхода, при этом коалесценции газа не происходит.

Вариант осуществления, показанный на Фиг.2, отличается от Фиг.1 тем, что комбинированные патрубки 34' имеют поперечное сечение, идентичное сечению основных патрубков, и поперечное проходное сечение S2, меньшее поперечного проходного сечения S1 основных патрубков 32.

Меньший размер проходного сечения реализуется при помощи сужения 40, имеющегося в комбинированных патрубках 34'. Упомянутое сужение сечения предпочтительно образуется при помощи шайбы, предпочтительно с отверстием по центру, внешний диаметр которой совпадает с внутренним диаметром трубки, образующей патрубок, и внутренний диаметр которой позволяет определить проходное сечение S2.

Упомянутое сужение предпочтительно расположено на том или ином конце комбинированных патрубков, однако оно также может быть размещено в любом месте между двумя концами упомянутых патрубков.

В варианте осуществления, показанном на Фиг.3, нижние концы комбинированных патрубков 34", направленные ко дну реактора, являются закрытыми, тогда как верхние концы сохраняют сообщение со слоем наполнителя 12. Для обеспечения сообщения облака газа 36 со слоем 12 в боковой стенке комбинированных патрубков имеется по меньшей мере одно отверстие 42. Упомянутое отверстие, в данном случае являющееся круглым, обладает проходным сечением S2, размер которого соответствует размеру того же сечения на Фиг.1 или 2.

Сквозь данное отверстие, нижняя точка которого вместе с нижней поверхностью пластины 24 определяет высоту Н' данного патрубка, из облака 36 поступает газовая фаза, затем проходящая по комбинированным патрубкам 34 и поступающая в слой 12.

Естественно, что может быть предусмотрено множество отверстий 42, размещенных как по окружности рядом друг с другом, так и по оси одно над другим, либо обоими упомянутыми способами.

Кроме того, отверстие может иметь форму, отличную от круглой, например, форму щели.

В варианте осуществления, показанном на Фиг.4, в пластине 24 имеются отверстия 44, предпочтительно круглой формы, в которых соосно размещены как основные, так и комбинированные патрубки и которые образуют упомянутые выше каналы.

Как видно из данного чертежа, основные патрубки 46 и комбинированные патрубки 48 размещены соосно один в другом и расположены соосно с отверстиями 44. Вследствие этого отверстия 44 обладают радиальным размером, большим радиального размера комбинированных патрубков 48, которые в свою очередь обладают радиальным размером, большим радиального размера основных патрубков 46.

Сходным образом высота Н основных патрубков является большей высоты Н' комбинированных патрубков, которая в свою очередь превышает высоту отверстий 44, в данном случае совпадающую с толщиной Е пластины 24.

Верхние концы основных и комбинированных патрубков предпочтительно размещены в отверстии 44 так, что их верхние концы находятся в одной и той же горизонтальной плоскости, что лучше заметно на Фиг.4.

Естественно, что специалист в данной области техники для обеспечения соединения различных патрубков с отверстием может применить любые средства, в том числе, например, радиальные перемычки 50, припаянные к внешней боковой поверхности основного патрубка и к внутренней боковой поверхности комбинированного патрубка, и перемычки 52, припаянные к внешней боковой поверхности комбинированного патрубка и к внутренней боковой поверхности отверстия 44.

В данной конструкции проходное сечение S1 соответствует диаметральному сечению основного патрубка, сечение S2 - площади поперечного сечения между внешней боковой поверхностью основного патрубка и внутренней боковой поверхностью комбинированного патрубка, а сечение S3 - площади поперечного сечения между внешней боковой поверхностью комбинированного патрубка и боковой поверхностью отверстия 44.

В соответствии с упомянутым выше в связи с Фиг.1-3, площадь сечения S1 превышает площадь сечения S2, которая в свою очередь превышает площадь сечения S3 или равна ей.

Таким образом, нижние концы основных патрубков 46 являются погруженными в свободную от газа жидкую фазу, а верхние концы выходят в слой наполнителя 12, что обеспечивает прохождение жидкой фазы к упомянутому слою наполнителя. Пространство, охватываемое сечением S2 между основными патрубками и комбинированными патрубками, и пространство, охватываемое сечением S3 между комбинированными патрубками и отверстиями 44, обеспечивает циркуляцию и прохождение газовой фазы из облака газа 36 к слою 12.

Настоящее изобретение не ограничивается описанными примерами его осуществления и охватывает все варианты его осуществления и их эквиваленты.

В частности, взамен рабочей смеси, описанной выше, можно рассмотреть случай подачи жидкой фазы L ко дну реактора при помощи первого средства подачи при подаче газовой фазы G под распределительную тарелку при помощи другого средства подачи с образованием облака газа и поверхности раздела жидкость/газ.

1. Реактор для очистки или гидроочистки жидкой нагрузки, например для каталитической очистки дистиллятов сырой тяжелой нефти, содержащий по меньшей мере один слой наполнителя (12), по существу, жидкую фазу (L) и, по существу, газовую фазу (G), находящиеся на дне реактора и разделенные поверхностью раздела (38), и распределительную тарелку (20), снабженную по меньшей мере одним основным патрубком (32), обеспечивающим циркуляцию жидкой фазы (L) в направлении слоя, и по меньшей мере одним каналом (30), предназначенным для подачи газовой фазы (G) в упомянутый слой, и отличающийся тем, что тарелка (20) также снабжена по меньшей мере одним комбинированным патрубком (34), предназначенным для циркуляции жидкой фазы в направлении слоя или для подачи газовой фазы в упомянутый слой.

2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что комбинированный патрубок (34) имеет высоту (Н'), меньшую высоты (Н) основного патрубка (32) и большую высоты (Е) канала (30).

3. Реактор по п.1 или 2, отличающийся тем, что комбинированный патрубок (34) обладает проходным сечением потока (S2), меньшим проходного сечения потока (S1) основного патрубка (32).

4. Реактор по п.3, отличающийся тем, что комбинированный патрубок (34) представляет собой трубку, открытую с обоих концов, причем проходное сечение потока (S2) комбинированного патрубка представляет собой диаметральное сечение упомянутой трубки.

5. Реактор по п.3, отличающийся тем, что комбинированный патрубок (34) представляет собой трубку, открытую с обоих концов, причем проходное сечение потока (S2) комбинированного патрубка представляет собой сужение (40) диаметрального сечения упомянутой трубки.

6. Реактор по п.5, отличающийся тем, что сужение представляет собой шайбу (40) с отверстием, размещенную с одного из концов комбинированного патрубка (34).

7. Реактор по п.3, отличающийся тем, что комбинированный патрубок представляет собой трубку, закрытую с нижнего конца, причем проходное сечение потока (S2) комбинированного патрубка представляет собой по меньшей мере одно отверстие (42), находящееся в периферийной стенке упомянутого патрубка.

8. Реактор по п.1, отличающийся тем, что основной патрубок (46) расположен соосно в отверстии (44), имеющемся в упомянутой тарелке и имеющем диаметральный размер, превышающий диаметральный размер упомянутого патрубка.

9. Реактор по п.8, отличающийся тем, что комбинированный патрубок (48) размещен между основным патрубком (46) и отверстием (44) соосно с ними.

Изобретение относится к разделению углеводородов. Установка для дистилляционного отделения первого компонента от смеси включает перегонную колонну, содержащую секцию ректификации с выходом для верхнего парового потока, выпарную секцию с выходом для кубового жидкого потока и сырьевую секцию со входом для сырья, расположенную между секцией ректификации и выпарной секцией, ребойлер кубового содержимого для повторного испарения кубового жидкого потока, поступающего из выпарной секции, верхнюю секцию конденсации для конденсации верхнего парового потока, выходящего из секции ректификации, боковой пароотвод из секции ректификации, тепловой насос-компрессор, имеющий вход, который сообщается по текучей среде с боковым пароотводом, и выход, и второй ребойлер-теплообменник, имеющий жидкостную сторону, сообщающуюся по текучей среде с кубовым потоком из выпарной секции, и паровую сторону, сообщающуюся по текучей среде с выходом из теплового насоса-компрессора.

Способ получения диарилкарбонатов или алкиларилкарбонатов из диалкилкарбонатов // 2490251

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения по меньшей мере одного диарилкарбоната формулы (I) и/или алкиларилкарбоната формулы (IV) из по меньшей мере одного диалкилкарбоната и по меньшей мере одного ароматического гидроксисоединения формулы III, где R, R' и R'' независимо друг от друга означают атом водорода, линейный или разветвленный алкил с 1-34 атомами углерода, алкокси с 1-34 атомами углерода, циклоалкил с 5-34 атомами углерода, алкиларил с 7-34 атомами углерода, арил с 6-34 атомами углерода или галогенный остаток, причем R может означать также группу -COO-R''', в которой R''' может означать атом водорода, линейный или разветвленный алкил с 1-34 атомами углерода, алкокси с 1-34 атомами углерода, циклоалкил с 5-34 атомами углерода, алкиларил с 7-34 атомами углерода или арил с 6-34 атомами углерода, а R1 является линейным или разветвленным алкилом с 1-34 атомами углерода, в котором (a) диалкилкарбонат или диалкилкарбонаты в присутствии по меньшей мере одного катализатора переэтерификации подвергают взаимодействию с ароматическим гидроксисоединением или ароматическими гидроксисоединениями в первой реакционной колонне, содержащей по меньшей мере одну укрепляющую часть в головной части колонны и по меньшей мере одну реакционную зону под укрепляющей частью, которая содержит по меньшей мере две секции, (b) пар, отходящий в головной части первой реакционной колонны, полностью или частично конденсируют по меньшей мере в одном конденсаторе, (c) кубовый продукт первой реакционной колонны подают по меньшей мере в еще одну реакционную колонну, содержащую по меньшей мере одну укрепляющую часть в головной части колонны и по меньшей мере одну реакционную зону под укрепляющей частью, и подвергают его в этой колонне (в этих колоннах) последующему превращению, (d) не прошедший превращение в реакционных колоннах или образовавшийся во время реакции диалкилкарбонат полностью или частично отделяют от алкилового спирта, образовавшегося во время реакции, по меньшей мере еще на одном этапе способа, включающем в себя по меньшей мере одну дистилляционную колонну, и (e) отделенный на этапе (d) диалкилкарбонат, при необходимости, после последующей очистки, снова подают в первую реакционную колонну, где дополнительная реакционная колонна (дополнительные реакционные колонны) оснащена (оснащены) одним или несколькими конденсаторами, и теплоту конденсации, образующуюся при конденсации в этих конденсаторах, прямо или косвенно возвращают в процесс.

Способ сепарации низкокипящего компонента из смеси паров и устройство для его осуществления // 2488427

Изобретение относится к нефтяной, газовой отраслям промышленности и может быть использовано при разделении углеводородных смесей и сжиженных газов. .

Парожидкостное распределительное устройство для распределения прямоточного двухфазного потока в аппарате с нисходящим потоком и реактор, снабженный указанным устройством // 2481150

Изобретение относится к устройствам для распределения массовых потоков, используемых в гидропроцессорных реакторах. .

Массообменный аппарат с непрерывной подачей газовой среды // 2481140

Изобретение относится к ядерной энергетике, в частности в исследовательских и энергетических установках с жидкометаллическим свинецсодержащим теплоносителем. .

Способ и колонна для получения по меньшей мере одного диарилкарбоната и/или арилалкилкарбоната // 2480448

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения по меньшей мере одного диарилкарбоната формулы (I), где R, R' и R'' независимо друг от друга означают атом водорода, неразветвленный или разветвленный алкил с 1-34 атомами углерода, алкокси с 1-34 атомами углерода, циклоалкил с 5-34 атомами углерода, алкиларил с 7-34 атомами углерода, арил с 6-34 атомами углерода и атом галогена, причем R означает также группу -COO-R''', в которой R''' означает атом водорода, неразветвленный или разветвленный алкил с 1-34 атомами углерода, алкокси с 1-34 атомами углерода, циклоалкил с 5-34 атомами углерода, алкиларил с 7-34 атомами углерода и арил с 6-34 атомами углерода, и/или алкиларилкарбоната формулы (IV), где R, R' и R'' имеют вышеуказанное значение, R1 означает неразветвленный или разветвленный алкил с 1-34 атомами углерода из по меньшей мере одного диалкилкарбоната и по меньшей мере одного ароматического гидроксисоединения формулы (III), где R, R' и R'' имеют вышеуказанное значение, в котором (а) диалкилкарбонат в присутствии по меньшей мере одного катализатора переэтерификации подвергают взаимодействию с ароматическим гидроксисоединением формулы (III) по меньшей мере в одной колонне для переэтерификации, содержащей по меньшей мере одну обогащающую часть в верхней части колонны и по меньшей мере одну реакционную зону, находящуюся ниже обогащающей части, при этом обогащающая часть имеет по меньшей мере две секции, (b) пар, отбираемый из верхней части колонны для переэтерификации, полностью или частично конденсируют в по меньшей мере одном конденсаторе, где по меньшей мере одна обогащающая часть колонны для переэтерификации оснащена по меньшей мере одним промежуточным конденсатором, причем тепло, выделяемое при происходящей в нем конденсации, непосредственно или косвенно возвращают в процесс.

Способ и устройство для производства уксусной кислоты с улучшенной очисткой // 2478608

Изобретение относится к усовершенствованным способам карбонилирования с целью производства уксусной кислоты, где способ включает: (а) карбонилирование метанола или его реакционноспособных производных в присутствии воды, катализатора, подбираемого из группы, в которую входят родиевые катализаторы, иридиевые катализаторы и их смеси, и метилйодида в качестве промотора с образованием содержащей уксусную кислоту реакционной смеси в реакторе; (b) разделение потока содержащей уксусную кислоту реакционной смеси на жидкий рециркулируемый поток и поток необработанного продукта, содержащий уксусную кислоту, метилйодид, метилацетат и воду; (с) подачу потока необработанного продукта в колонну отгона легких фракций, в которой имеется зона дистилляции; (d) очистку потока необработанного продукта в зоне дистилляции колонны отгона легких фракций с целью удаления метилйодида и метилацетата и получения потока очищенного продукта, каковой поток очищенного продукта характеризуется меньшей концентрацией метилйодида и метилацетата, чем поток необработанного продукта, каковая стадия очистки потока необработанного продукта включает: (i) конденсацию головного погона зоны дистилляции колонны отгона легких фракций, (ii) декантирование сконденсированного пара с получением тяжелой фазы, содержащей, преимущественно, метилйодид, и легкой фазы, содержащей, преимущественно, уксусную кислоту и воду, (iii) возврат в качестве флегмы в зону дистилляции колонны отгона легких фракций, по меньшей мере, части сконденсированной тяжелой фазы; и (iv) рециркулирование легкой фазы в реактор; и (е) отведение потока очищенного продукта из колонны отгона легких фракций.

Способ получения биоразлагаемых межмолекулярных циклических сложных диэфиров альфа-гидроксикарбоновых кислот, способ непрерывного получения полилактида и применение этих способов // 2478098

Изобретение относится к способу получения биоразлагаемого межмолекулярного циклического сложного диэфира альфа-гидроксикарбоновой кислоты. .

Установка для обработки потока отходов // 2472563

Изобретение относится к обработке потоков отработанных материалов. .

Реактор для проведения трехфазной реакции жидкой и газообразной фаз в неподвижном слое катализатора // 2466784

Изобретение относится к реактору для осуществления трехфазной реакции жидкой и газообразной фаз в неподвижном слое катализатора, способу осуществления трехфазной реакции и их применению для селективной гидрогенизации фракций углеводородов.

Распределительное устройство для орошения насадки // 2541031

Изобретение может быть использовано в ректификационных и абсорбционных колоннах в нефтегазоперерабатывающей, нефте- и газохимической и других отраслях промышленности. Распределительное устройство для орошения насадки в ректификационных и абсорбционных колоннах включает систему подачи жидкости в распределитель в форме каналов прямоугольного сечения с отверстиями в боковых стенках, сопряженных с желобами, имеющими в нормальном сечении форму треугольника, для стока жидкой фазы, в нижней части которых размещены рассекатели жидких струй в виде пучка диспергирующих элементов, имеющего сопряжение в нижней части желобов верхними концами диспергирующих элементов и направленных вниз нижними концами. Диспергирующие элементы размещаются под углом α относительно друг друга, а длина их L определяется по формуле: где L - длина диспергирующего элемента; а - ширина канала, мм; b - ширина желоба, мм; N - количество диспергирующих элементов, шт.; α - угол между диспергирующими элементами, град. Изобретение позволяет увеличить площадь и равномерность орошения массообменной насадки. 2 з.п. ф-лы, 5 ил., 2 пр.

Способ концентрирования водного раствора пероксида водорода // 2543177

Изобретение относится к способу концентрирования водного раствора пероксида водорода. Способ осуществляют в устройстве, включающем в себя предварительный выпарной аппарат, дистилляционную колонну и компрессор вторичного пара. К предварительному выпарному аппарату непрерывно подводят подлежащий концентрированию водный раствор пероксида водорода. Выработанный в предварительном выпарном аппарате за счет испарения вторичный пар подводят к дистилляционной колонне, полученный в предварительном выпарном аппарате кубовый продукт отбирают в виде первого концентрированного потока пероксида водорода, выработанный в дистилляционной колонне вторичный пар отбирают из дистилляционной колонны в верхней части колонны, сжимают в компрессоре вторичного пара и используют для обогрева предварительного выпарного аппарата, и полученный в дистилляционной колонне кубовый продукт отбирают в виде второго концентрированного потока пероксида водорода. Часть полученного в предварительном выпарном аппарате кубового продукта подводят к дистилляционной колонне в жидком состоянии. Изобретение позволяет одновременно изготавливать по меньшей мере два концентрированных водных раствора пероксида водорода с различной концентрацией в диапазоне от 50 до 70 масс.% в свободно выбираемом соотношении. 9 з.п. ф-лы, 2 ил.

Способ рекуперации тепла на установке первичной перегонки нефти // 2547479

Изобретение относится к способам первичной перегонки нефти и может быть использовано для энергосберегающего фракционирования нефти в нефтеперерабатывающей промышленности. Способ включает разделение сырой нефти на две части и нагрев первой части до температуры, которая отличается от температуры электрообессоливания и обезвоживания не более чем на 10°C, за счет охлаждения бензиновых фракций до температуры транспортировки. Вторую часть сырой нефти разделяют на потоки по числу выделенных керосино-дизельных и остаточных фракций, в составе которых имеется фракция с регулируемой температурой и остальные фракции, нагревают и смешивают с нагретой первой частью нефти с получением нагретой сырой нефти с температурой электрообессоливания и обезвоживания. При этом один из потоков второй части сырой нефти нагревают предварительно охлажденной фракцией с регулируемой температурой, а остальные потоки сырой нефти нагревают до температуры, которая отличается от температуры электрообессоливания и обезвоживания не более чем на 10°C, остальными предварительно охлажденными фракциями. При этом получают остальные выделенные фракции, охлажденные до температуры транспортировки. Фракцию с регулируемой температурой после охлаждения сырой нефтью дополнительно охлаждают до температуры транспортировки внешним хладагентом. Нагретую сырую нефть подвергают электрообессоливанию и обезвоживанию с получением подготовленной нефти, которую разделяют на потоки по числу выделенных керосино-дизельных и остаточных фракций, нагревают последними и направляют на первичную перегонку. При этом один из потоков подготовленной нефти нагревают по меньшей мере частью фракции с регулируемой температурой, а остальные потоки подготовленной нефти нагревают остальными фракциями с получением предварительно охлажденных остальных фракций. Результатом является рекуперация тепла бензиновой фракции, снижение потерь тепла и охлаждение выделенных фракций до температуры их транспортировки. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 1 пр.

Впускное устройство для текучей среды // 2553287

Изобретение предназначено для распределения текучей среды. Устройство для ввода и распределения текучей среды во внутреннее пространство (4) емкости (3) включает впускной канал (5) и распределительный канал (6). Впускной канал (5) открыт в распределительный канал (6) с обеспечением возможности направления текучей среды из впускного канала (5) в распределительный канал (6). Распределительный канал (6) имеет оболочку (10) по меньшей мере с одним выпускным отверстием (11, 12). Впускной канал (5) сообщается с распределительным каналом (6) по меньшей мере через одно отверстие (8), выполненное в оболочке (10) распределительного канала (6) и расположенное таким образом, что текучая среда входит в распределительный канал (6) по касательной к отверстию (8) с обеспечением возможности создания вращающегося потока во внутреннем пространстве распределительного канала (6). Технический результат: равномерное распределение текучей среды. 2 н. и 12 з.п. ф-лы, 10 ил.

Устройство и способ для опреснения морской воды // 2553880

Изобретение относится к сельскому хозяйству, в частности к способам и оборудованию для опреснения морской воды, и может найти применение при проектировании и создании устройств для получения очищенной пресной воды и использования ее в сельском хозяйстве и других областях народного хозяйства. С помощью предлагаемых способа и устройства можно получать очищенную пресную воду за счет испарения и конденсации водяных паров в прибрежных районах и на морских платформах. Способ опреснения морской воды с использованием соответствующего устройства включает ее испарение и конденсацию водяного пара, морскую воду берут раздельно из верхних теплых и нижних холодных слоев, причем теплую воду направляют на испарение, а холодную воду используют для конденсации водяного пара, получаемого из нагретой морской воды и атмосферного воздуха. Изобретение обеспечивает сокращение энергоемкости, металлоемкости и повышение удельной производительности устройства для опреснения морской воды. 2 н.п. ф-лы, 1 ил.

Способ получения чистой воды из морских и минерализованных вод, промышленных стоков и устройство для его осуществления. // 2565187

Изобретение относится к области разделения смесей жидкостей с различной температурой кипения, составляющих многокомпонентную смесь. Наиболее предпочтительная область применения - получение пресной воды из водного солевого раствора, например, морских и минерализованных вод и промышленных стоков. Способ включает нагрев, испарение, отвод пара из парового пространства на конденсацию, процессы испарение-конденсация проводят в термостате с температурой окружающей среды и выше, подвод солевого раствора на испарение и отвод конденсата чистой воды и солевого раствора с повышенной концентрацией солей осуществляют посредством противоточного теплообменника, а между процессами испарения чистой воды из водного солевого раствора и ее конденсацией включен процесс адиабатного сжатия пара, позволяющий возвратить в цикл (регенерировать) теплоту конденсации. Изобретение обеспечивает проведение процесса в испарителе-конденсаторе в широком диапазоне температур и давлений, включая испарение в вакууме при температуре, близкой к температуре окружающей среды, и давлениях более 1 атмосферы и температуре более 100 °С. 12 з.п. ф-лы, 6 ил.

Способ сепарации газа от примесей и устройство для его осуществления // 2567317

Группа изобретений относится к способу сепарации жидкости от газа и к устройству для его осуществления, например, перед процессом осушки газа от влаги или процессом его компримирования. Способ сепарации газа от примесей включает первичную центробежную сепарацию газа, контактирование его с жидкостью, например промывочной или метанольной водой, и последующую вторичную сепарацию от капельной жидкости с вертикальным и кольцевым отбором. При этом контактирование газа с жидкостью и последующую вторичную сепарацию осуществляют одновременно при прямоточном центробежном течении фаз, вначале закрученным газовым потоком всасывают жидкость, а после контакта газа с жидкостью ее вытесняют. Контактно-сепарационное устройство содержит тарелку с основанием, в котором расположен прямоточный центробежный элемент с завихрителем под основанием и патрубком над ним, с выполненными на образующих патрубка каналами выхода жидкости, которые направлены тангенциально относительно его радиуса в точке выхода над полотном. В нижней части прямоточного патрубка, установленного на основании тарелки, выполнен тангенциальный канал входа жидкости. Высота канала выхода газожидкостной смеси, расположенного на образующей прямоточного патрубка, определена по формуле: h=πd/n, где π=3,14159, d - диаметр патрубка, м, n - число щелей по диаметральному сечению патрубка. Техническим результатом группы изобретений является повышение эффективности сепарации, сокращение числа технологических секций или аппаратов при проведении процесса центробежной сепарации. 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 5 ил.

Способ получения обессоленной воды и устройство для его осуществления // 2567615

Изобретение относится к способам получения обессоленной воды, а также воды с низким (менее 1 г/л) содержанием солей. Более конкретно изобретение относится к способам очистки воды методом дистилляции с использованием тепла конденсации, за счет сжатия пара. Способ получения обессоленной воды включает ее нагревание в испарителе с образованием пара, конденсацию пара, сброс концентрированного раствора, сжатие пара до давления выше давления испарения компрессором, использование энергии пара на испарение воды. Проводят очистку пара центрифугированием, вращение компрессора осуществляют турбиной, которую вращают паром, получаемым в котле-парогенераторе из очищенной воды, несконденсированный пар сжимают компрессором и подают в инжектор, который эжектирует пар из испарителя, общий поток пара из инжектора направляют в газожидкостную центрифугу, нагревание воды и ее испарение в испарителе осуществляют паром, не только сжатым в компрессоре, но и отработанным паром из турбины. Устройство для получения обессоленной воды включает испаритель, компрессор, конденсатор, газожидкостную центрифугу, котел-парогенератор, компрессор соединен напрямую с паровой турбиной и включен в паровой контур, соединяющий газожидкостную центрифугу и нагревательные элементы испарителя, а также в паровой контур, соединяющий сборник конденсата, испаритель и газожидкостную центрифугу, паровая турбина соединена с котлом-парогенератором, нагревательными элементами испарителя, паровой инжектор соединен паропроводами с испарителем, сборником конденсата и газожидкостной центрифугой. Техническим результатом изобретения является достижение высокого качества получаемой обессоленной чистой воды, увеличение скорости испарения и снижение энергетических затрат. 2 н.п. ф-лы, 1 ил., 1 пр.

Способ деэтанизации нестабильного газового конденсата с возможностью предварительного дегазирования и установка для его осуществления // 2573528

Изобретение относится к области газовой промышленности и является усовершенствованным способом промысловой подготовки продукции газоконденсатных залежей. Способ деэтанизации нестабильного газового конденсата (НГК) включает разделение НГК на два потока. Первый поток подают в первый трехфазный разделитель, где от него отделяют водометанольный раствор и часть газа деэтанизации. Второй поток подогревают в теплообменнике и подают во второй трехфазный разделитель для отделения водометанольного раствора с механическими примесями и отдувки газов деэтанизации. НГК из второго трехфазного разделителя поступает в теплообменник ребойлерного типа, где подогревается деэтанизированным газовым конденсатом до требуемой температуры, дополнительно разгазируется и направляется в качестве питания в колонну деэтанизации. Выходы для газов трехфазных разделителей и колонны деэтанизации соединены с линией отвода газов деэтанизации. Технический результат: снижение содержания метана и этана в НГК, подаваемом в колонну деэтанизации, что исключает нарушения в работе установки деэтанизации газового конденсата. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 1 ил.

Способ получения органических соединений с помощью ферментации биомассы и катализа на цеолите // 2573926

Изобретение относится к области биохимии. Предложен способ получения органических соединений. Способ включает ферментативное превращение биомассы в биореакторе с образованием летучих органических соединений, удаление летучих органических соединений путем отгонки газа с помощью газа-носителя, адсорбцию летучих органических соединений из газового потока, десорбцию адсорбированных летучих органических соединений из адсорбента, каталитическую реакцию летучих органических соединений. При этом катализатором является цеолит, а летучими органическими соединениями являются спирты, и/или кетоны, и/или альдегиды, и/или органические кислоты. Изобретение обеспечивает высокий выход органических соединений при низких затратах в части оборудования. 13 з.п. ф-лы, 10 ил., 1 табл., 5 пр.