Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред



Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред
Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред

 


Владельцы патента RU 2501598:

Дедюхин Евгений Евгеньевич (RU)
Гиниятуллин Марат Мунирович (RU)
Геталов Андрей Александрович (RU)
Сироткин Александр Семенович (RU)

Изобретение относится к области кавитационной обработки жидких сред, где удельное содержание воды или иной жидкой фазы превышает 30-35% от общей массы. Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред включает их размещение в рабочей жидкости в ванне прямоугольной формы, при этом материал объемов с жидкими средами имеет удельное акустическое сопротивление, равное или близкое удельному акустическому сопротивлению рабочей жидкости. В рабочей жидкости создается стоячая акустическая волна от всех стенок и дна ванны, которые выполнены в виде упругих мембран, имеющих свою резонансную частоту, равную первой гармонике, причем противоположные стенки прямоугольной ванны имеют равные частоты первой гармоники, при этом длина a и ширина ванны b выбираются кратными четверти длины волны, возбуждаемой в рабочей жидкости боковыми стенками ванны:

где c - скорость звука в рабочей жидкости, м/с; fi - частоты первых гармоник боковых стенок ванны, Гц; k=2,4… - целое число, высота уровня рабочей жидкости h выбирается кратной четверти длины волны, которая возбуждается дном ванны, при этом частоты fi колебаний кратны между собой с коэффициентом k. Способ позволяет эффективно обрабатывать одновременно несколько различных или одинаковых составов жидких сред и может применяться для приготовления индивидуальных кремов с субмикронным размером дисперсной фазы. 8 ил., 3 табл.

 

Изобретение относится к области кавитационной обработки жидких сред, а также сред, где удельное содержание воды или иной жидкой фазы превышает 30-35% от общей массы. При этом обработке могут подвергаться одновременно различные жидкие среды, каждая из которых расположена в своем объеме.

Известен способ и устройство для одновременной обработки объемов коллагена СА 2025833 от 22.03.1991 г., заключающийся в помещении ампул(шприцев) с коллагеном в ванну с рабочей жидкостью, дно которой совершает колебания ультразвуковой частоты от ~20 кГц до 3 мГц. Внутри обрабатываемых объемов создается развитая акустическая кавитация. Недостатками такого способа являются существенно разная эффективность обработки на разных частотах, связанная с тем, что высота жидкости в ванне определяется размерами обрабатываемых объемов, а не длиной ультразвуковой волны (УЗ) в жидкости. Кроме этого упругие свойства донной части ванны, которая вибрирует с ультразвуковой частотой, определяют всего несколько частот, на которых может быть эффективное возбуждение акустической УЗ волны в рабочей жидкости, заполняющей ванну. К этим частотам можно отнести только первые две-три гармоники собственных колебаний, которые приближенно можно оценить по работам /1-2/. Это существенно снижает эффективность кавитационной обработки помещенных в рабочую жидкость объемов.

Известен метод изучения и измерения радиационных параметров, применяемый при исследовании тканей организма (патент JP 6207893 от 26.07.1994 г.). Исследуемые объемы расположены в рабочей жидкости, которая налита в резервуар. Возбуждение ультразвуковой акустической волны в рабочей жидкости происходит снизу, через выведенные в рабочую жидкость концентраторы ультразвуковых колебаний. Объемы, в которых размещены обрабатываемые ткани, выполнены из материала, акустическое сопротивление которых близко к акустическому сопротивлению рабочей жидкости. Это позволяет создать режим развитой акустической кавитации не только в рабочей жидкости, но и внутри объемов с жидкостью, где расположены обрабатываемые ткани. Как и у предыдущего прототипа, к недостаткам можно отнести зависимость эффективности кавитационной обработки от высоты уровня рабочей жидкости. Если высота жидкости не кратна четверти длины акустической волны, при отражении от поверхности будет формироваться сложная суперпозиция из падающих и отраженных волн. Это неизбежно приводит к изменению оптимального режима в динамике формирования кавитационного пузыря и снижению эффекта кавитационного воздействия в целом.

Наиболее близким к заявляемому способу является способ получения эмульсионного косметического средства (патент RU 2427362 от 08.09.2010 г.). В данном способе режим акустической кавитации формируется за счет двойного резонансного эффекта внутри проточной механической колебательной системы - канала прямоугольного профиля, на противоположных сторонах которого синфазно осуществляется генерирование звуковых колебаний с образованием стоячей волны на частоте основной гармоники для данной стенки канала, которая в свою очередь формирует в зазоре между стенками канала квазиплоскую стоячую волну в движущейся многофазной обрабатываемой среде, при этом ширина зазора канала кратна четверти длины волны, возбуждаемой стенками канала. За счет этого в обрабатываемой жидкости формируется акустическая волна высокой интенсивности на одной резонансной частоте. Недостатками данного способа являются невозможность одновременной обработки нескольких объемов с разными составами, а также возможность эффективной обработки только на одной частоте, определяемой частотой первой гармоники стенки канала и выбранным зазором. Известно, что кавитационная обработка одновременно на двух разных частотах имеет существенно больший синергетический эффект, чем просто последовательное действие на двух частотах /3/.

Целью изобретения является возможность одновременной обработки нескольких объемов жидких сред как с разными, так и с однотипными составами ингредиентов в малых объемах, а также возможность обработки несколькими резонансными акустическими волнами одновременно.

Данная цель достигается тем, что ванна с рабочей жидкостью выполнена прямоугольной формы, за счет чего в рабочей жидкости создается стоячая акустическая волна от всех стенок и дна ванны, которые выполнены в виде упругих мембран, имеющих свою резонансную частоту первой гармоники, причем противоположные стенки прямоугольной ванны имеют равные частоты первой гармоники, при этом длина a и ширина ванны b, выбираются кратными четверти длины волны, возбуждаемой в рабочей жидкости боковыми стенками ванны:

где c - скорость звука в рабочей жидкости, м/с;

fi - частоты первых гармоник боковых стенок ванны, Гц;

k=2,4… - целое число,

высота уровня рабочей жидкости h выбирается кратной четверти длины волны, которая возбуждается дном ванны, при этом частоты fi колебаний кратны между собой с коэффициентом k.

Реализация данного способа кавитационной обработки объемов жидких сред, включает следующую последовательность действий.

- Обрабатываемые жидкие среды наливаются в отдельные объемы (Фиг.1, поз.3), которые размещены в прямоугольной ванне длиной a и шириной b. Материал объемов с жидкими средами должен иметь удельное акустическое сопротивление, равное или близкое рабочей жидкости в ванне и акустическому сопротивлению самой обрабатываемой жидкой среде.

- В рабочей жидкости ванны (Фиг.1, поз.2) создается стоячая акустическая волна от всех стенок прямоугольной ванны и дна, амплитуда акустической волны должна быть достаточной для превышения порога акустической кавитации в рабочей жидкости ванны, то есть формируется режим развитой акустической кавитации.

- При выполнении условий близости акустического сопротивления рабочей жидкости, материала, из которого сделаны объемы с налитой обрабатываемой жидкостью, и самой обрабатываемой жидкости в обрабатываемой среде также реализуется режим развитой акустической кавитации. Как будет показано ниже, практический подбор значений акустического сопротивления для большого количества жидких сред не представляет большого труда, так как они близки к акустическому сопротивлению воды. Отражение и преломление акустических волн компенсируется увеличением амплитуды волны, которая излучается стенками канала в виде мембран, находящихся в резонансном режиме колебаний.

- Кавитационная обработка отдельных объемов жидких сред производится в течение требуемого времени. Например, при приготовлении стабильных косметических эмульсий оно составляет до 10 мин, при приготовлении суспензии зубной пасты до 15 мин, при обработке водотопливных эмульсий 5-15 мин.

Для повышения эффекта кавитационной обработки и поддержания режима развитой кавитации в рабочей жидкости и обрабатываемых жидких средах, каждая из которых находится в индивидуальном объеме, требуется создание суперпозиции излучаемых и отраженных вол. Условием суперпозиции является кратность линейных размеров своей половине длины волны /4, стр.119/ (либо четному числу четверти длины волны), в этом случае разность давлений удваивается. Поскольку все излучаемые поверхности прямоугольные, то акустическая волна в рабочей жидкости близка к плоской, тем более что ширина b прямоугольной ванны не превышает ~7.5 см. Это длина акустической волны в воде при частоте 20 кГц, с которого начинается ультразвуковой диапазон. Длина канала a может иметь длину до 5-6 длин волн, что связано с затуханием волны при распространении /4, стр.293/, и на практике может составлять до 37,5-45 см для приведенного выше примера. Высота рабочей жидкости, налитой в ванну (Фиг.1), равна h, при этом происходит отражение волны от свободной поверхности, которая излучается донной частью. Так, для рабочей частоты 24 кГц, которую имеют используемые пьезовозбудители, с учетом кратности длин полуволн для получения суперпозиции, прямоугольная ванна может иметь следующие размеры: сторона a - 37,5 см (6 длин волн), сторона b - 6,25 см (1 длина волны), высота жидкости равна 6,25 см (1 длина волны). Именно такая прямоугольная ванна показана на Фиг.2. Каждая стенка прямоугольной ванны выполнена в виде упругой мембраны. Расчет частоты мембраны от размеров известен и не представляет сложности /1-2/.

Максимальный эффект кавитации и амплитуда звуковой волны в рабочей жидкости достигается в случае, когда все мембраны совершают синфазные вынужденные колебания на первой гармонике. В данной конструкции амплитуда колебаний доходит до 5 мкм, что обеспечивает поток акустической энергии в среде, близкой к воде, до 40-50 Вт/см2 /4, стр.120/. Для сравнения в таблице 1 из работы /5/ приведены пороги развитой акустической кавитации для ряда жидких сред.

Достигаемый уровень акустического воздействия существенно выше пороговых значений. В таблице 2 приведены данные по акустическому сопротивлению различных жидких сред. Видно, что для большинства жидких сред отличие от воды не превышает 40%. При этом создаваемый акустический поток в предлагаемом способе превышает порог кавитации в разы, например для основных масел в ~10 раз.

Суперпозиция волн дополнительно усиливает действие акустической волны, чему способствует правильный выбор размеров ванны, прямоугольная форма которой обеспечивает волну, близкую к плоской, имеющей наименьшее затухание /4/.

Более сложным, с точки зрения технической реализации, является вариант, когда торцевые стенки ванны имеют другие частоты колебаний, при меньших размерах, частоты выше.

Но методологически условие кратности длин волн для получения суперпозиции должно выполняться.

Вариант реализации представлен на Фиг.3.

Например, сторона a ванны настроена на частоту 24 кГц и имеет квадратную в плане мембрану размерами 17 см. Для выбора частоты колебаний торцевых стенок требуется выполнение принципа суперпозиции, т.е. на расстоянии в 17 см должно укладываться кратное количество длин полуволн. Как один из вариантов, это будет частота 48 кГц, что соответствует длине волны 3, 12 см в воде.

Это составит ~11 полуволн от торцевых стенок ванны по стороне a.

Кратность частот между собой составляет 2.

Аналогичным образом может быть получена частота колебаний дна ванны.

В этом случае задается из практических потребностей высота h рабочей жидкости, налитой в ванну.

Для снижения эффектов отражения и преломления акустической волны на границе раздела сред, а именно материала, из которого сделаны объемы с налитой обрабатываемой жидкостью, и самой обрабатываемой жидкости, рассмотрим возможные варианты "рабочая жидкость - материал объема".

По ряду химически пассивных распространенных материалов данные приведены в таблице 3.

Таблица 3
Акустическое сопротивление ряда материалов
Рабочая жидкость Плотность, кг/м3 Скорость продольных волн, м/с Акустическое сопротивление, г/(см2 *c)*106
Полиэтилен 0,920 1900 1,748
Полиамид 1,140 2620 2,986
Полистирол 1,050 2350 2,467
Тефлон 2,180 1340 2,921
Эбонит 1,150 2405 2,765

Можно также предложить следующие пары "рабочая жидкость- материал объема":

этиленгликоль - полиэтилен,

фурфуриловый спирт - полиэтилен,

глицерин - полистирол.

Толщина стенок дополнительных проточных каналов должна быть минимальна для снижения потерь при прохождении акустической волны.

Самый простой вариант рабочей жидкости - вода, материал объема с обрабатываемыми средами - полиэтилен. Разница в акустическом сопротивлении составляет 16.5%, полиэтилен химически пассивен для большинства бытовых жидкостей, выпускается промышленностью широким ассортиментом.

Как указывалось выше, при кавитационной обработке широкого спектра жидкостей, которые могут находиться в полиэтиленовых объемах, будет наблюдаться хорошее согласование всего тракта распространения акустической волны "рабочая жидкость - материал объема - обрабатываемая жидкая среда":

Получение двойного резонансного эффекта по всему объему рабочей жидкости при обработке объемов жидких сред позволяет, в частности, готовить малые объемы косметических эмульсий под индивидуальный тип кожи клиента. На Фиг.4 показана микрофотография крема для лица на основе фосфолипидов (жидкие кристаллы) по рецептуре японской компании Maruzen Pharm, полученная с помощью поляризационного микроскопа. Качество таких структур можно проверить по характерному свечению оболочки липидной фазы, которую можно зафиксировать только в поляризационный микроскоп. На Фиг.5 представлено распределение размеров дисперсной фазы в случае предлагаемого способа и классической гомогенизации от производителя. Данная рецептура относится к ценовому сегменту класса Люкс. Важно отметить, что размер дисперсной фазы снижен в 2-3 раза, уровень гомогенности увеличен в 2 раза, что благоприятно отразилось на органолептических свойствах крема и проникновении в кожу.

На Фиг.6 представлены микрофотографии структуры свежего молока до и после кавитационной обработки.

Время обработки составляло от 10 до 15 минут на частоте 24 кГц. Размер липидных жировых сфер уменьшился с 3000-4000 нм до 500-600 нм. Вкусовые, питательные свойства свежего молока были существенно улучшены, нагрев не превышал 45-47 градусов, что значительно ниже температуры классической пастеризации. При этом обеспечивалось сопоставимое обеззараживание по общемикробному числу и кишечной палочке в соответствии с действующими стандартами.

Данный способ позволяет получать такой продукт, как "холодный чай".

При кавитационной обработке, например, пакетированного чая в течение ~15 мин при температуре не более 45-50 градусов получается ароматный напиток, сохраняющий все полезные витамины, которые теряются при заваривании кипятком (нагреве).

Предлагаемый способ был реализован в кавитационном миксере - для приготовления майонеза рецептуры Провансаль. Изменение структуры продукта по отношению к структуре серийного продукта крупнейшего Российского производителя виден на Фиг.7. Размер жировых включений снизился с 7000-10000 нм до ~1000-2000 нм, улучшились вкусовые качества, консистенция.

Аналогичные результаты были получены при обработке суспензий, в частности меловых зубных паст по рецептуре компании SPLAT. Ha Фиг.8 показано изменение дисперсности суспензии, что существенно улучшает микроабразивный эффект и отбеливающие свойства зубной пасты.

Таким образом, подтверждается достижение цели изобретения и возможности промышленной реализации, особенно способ эффективен для обработки жидких сред, имеющих порог развитой кавитации до ~10 Вт/см2.

ЛИТЕРАТУРА

1. Араманович И.Г., Левин В.И. Уравнения математической физики. Изд. Второе. М., Наука, 1969.

2. Вибрации в технике. Справочник в 6 томах, под ред. Челомея В.Н., М., Машиностроение. 1979.

3. Маргулис М.А. Основы звукохимии. Химические реакции в акустических полях. М.: Высшая школа. 1984.

4. Бергман Л. Ультразвук и его применение в науке и технике. - М.: Иностранная литература, 1956.

5. Хмелев В.Н., Хмелев С.С., Голых Р.Н., Барсуков Р.В. Повышение эффективности ультразвуковой кавитационной обработки вязких и дисперсных жидких сред. Ползуновский Вестник №3, Барнаул, 2010.

Способ одновременной ультразвуковой кавитационной обработки объемов жидких сред, включающий их размещение в рабочей жидкости в ванне, при этом материал объемов с жидкими средами имеет удельное акустическое сопротивление, равное или близкое рабочей жидкости, амплитуда акустической волны достаточная для формирования режима развитой акустической кавитации в рабочей жидкости и объемах, отличающийся тем, что ванна с рабочей жидкостью выполнена прямоугольной формы, за счет чего в рабочей жидкости создается стоячая акустическая волна от всех стенок и дна ванны, которые выполнены в виде упругих мембран, имеющих свою резонансную частоту, равную первой гармонике, причем противоположные стенки прямоугольной ванны имеют равные частоты первой гармоники, при этом длина a и ширина ванны b выбираются кратными четверти длины волны, возбуждаемой в рабочей жидкости боковыми стенками ванны:

где c - скорость звука в рабочей жидкости, м/с;
fi - частоты первых гармоник боковых стенок ванны, Гц;
k=2,4… - целое число,
высота уровня рабочей жидкости h выбирается кратной четверти длины волны, которая возбуждается дном ванны, при этом частоты fi колебаний кратны между собой с коэффициентом k.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области переработки углеводородсодержащих отходов и предназначено для получения жидкого котельного топлива. Изобретение касается устройства для переработки нефтеотходов, включающего узел подготовки сырьевой смеси, диспергатор, резервуар готовой эмульсии, между узлом подготовки сырьевой смеси и диспергатором дополнительно установлен регулятор поддержания постоянства расхода сырьевой смеси, резервуар готовой эмульсии соединен трубопроводом через обратный клапан с узлом подготовки сырьевой смеси, а в качестве диспергатора используют вихревой насос, соединенный со струйным кавитационным аппаратом.

Изобретение относится к процессу утилизации попутного нефтяного газа в газогидратной форме с одновременной сепарацией нефти и воды и может быть использовано в нефтедобывающей, нефтеперерабатывающей промышленности и в энергетике.

Изобретение относится к химической промышленности и предназначено для производства строительных материалов. .

Изобретение относится к многокамерному пленочному реактору, способу ручного смешивания реагентов и к пленочному устройству и может использоваться в полевых условиях для получения пеноизделий различного вида.

Изобретение относится к композиции материала, содержащей концентрированную дисперсию из наноматериала и композиции растворителя, к продукту, приготовленному с использованием данной композиции, и способам приготовления данной композиции.

Изобретение относится к области сельского хозяйства и касается способа приготовления компоста из смеси экскрементов животных и несъеденных остатков кормов, транспортируемых с фермы, торфа или соломы, с добавлением извести и минеральных удобрений и дозированием компонентов.
Изобретение относится к композиции пигмента, содержащей пигмент, включающий продукт модифицированного углерода, содержащий продукт углерода, имеющий, по меньшей мере, одну присоединенную органическую групп, где органическая группа содержит, по меньшей мере, одну ионную группу, по меньшей мере, одну ионизируемую группу или их смесь; и композицию диспергатора, содержащую анионное поверхностно-активное вещество, которое не растворяется в воде при комнатной температуре при концентрациях, больших чем 2%, и остается растворимым при этих условиях более дня; и полимер, содержащий, по меньшей мере, одну соль группы карбоновой кислоты.

Изобретение относится к пленочным контейнерам-смесителям и может использоваться для получения целевого продукта из отдельных компонентов. .

Изобретение относится к способу получения нано- и микрочастиц водорастворимых веществ с использованием сверхкритического диоксида углерода. .

Изобретение относится к технике диспергирования жидкостей и может быть использовано при приготовлении различных мелкодисперсных жидких сред, например топливо-воздушных смесей, гомогенных и мелкодисперсных эмульсий и суспензий.

Изобретение относится к ультразвуковой технике и может быть использовано для кавитационной обработки тяжелых топлив или жидких пищевых продуктов, приготовления высококачественных водо-топливных эмульсий для дизелей, топок ТЭЦ и котельных; обеззараживания питьевой воды и жидких продуктов питания и напитков; приготовления высококачественных красок, смазок, пищевых, кормовых, фармацевтических и иных подобных эмульсий и суспензий; в химической промышленности для интенсификации химических реакций и получения новых соединений; в первичной нефтепереработке для увеличения выхода светлых нефтепродуктов; для приготовления стойких буровых растворов и других аналогичных технологий.

Изобретение относится к области кавитационной обработки жидких сред, а также сред, где удельное содержание воды или иной жидкой фазы превышает 65-70% от общей массы. .

Изобретение относится к получению обратных (олеофильных) эмульсий и может применяться в энергетике, на транспорте и в строительстве, а также для получения эмульсионных продуктов питания из растительных жиров.

Изобретение относится к области гидродинамики и касается способа возбуждения акустических колебаний в текучей среде и устройства для его осуществления. .

Изобретение относится к устройствам для измельчения и смешивания фаз в водных дисперсных системах типа гидрозолей, прямых и обратных эмульсий, а также изменения физико-химического состояния воды, водных коллоидных и истинных растворов с использованием кавитации.

Изобретение относится к способам интенсификации процессов массообмена, в которых в качестве интенсифицирующего фактора используется звук. .

Изобретение относится к акустическим способам воздействия на многокомпонентную и многофазовую смесь твердых, жидких и газовых продуктов и может использоваться для тепломассоэнергообмена, эмульгирования и термообработки в нефтяной и пищевой промышленности.

Изобретение относится к ультразвуковой обработке жидкости и может использоваться при производстве чернил, красок, фармацевтических композиций, проведения различных химических реакций и образования эмульсий.

Изобретение относится к устройствам для перемешивания бетонной смеси и может быть использовано в промышленности строительных материалов для производства многокомпонентных смесей. Вибрационный смеситель содержит камеру смешивания с окнами загрузки и выгрузки материалов, ротор с приводом вращения, выполненный с лопастями. В нижней и верхней частях камеры смешивания по центру жестко закреплены два: нижний и верхний вибраторы, выполненные в корпусах с возбуждением колебаний посредством нижнего, среднего и верхнего кривошипно-шатунных механизмов и с функцией создания эффекта наложения вибрационных полей в центре камеры смешивания от нижнего и верхнего вибраторов. Корпусы вибраторов выполнены в виде металлических гофрированных оболочек, представляющих собой гофрированные тонкостенные тела вращения и выполненных с возможностью создания трех одинаковых по амплитуде и различных по частоте вибрационных полей, два из которых соответствуют в совокупности, а третье - в отдельности, по форме гофрированному контуру данных тел вращения с разнонаправленными колебаниями. Внутри металлической гофрированной оболочки нижнего вибратора, выполненного с функцией возбуждения двух одинаковых по амплитуде и различных по частоте вибрационных полей посредством нижнего и среднего кривошипно-шатунных механизмов, по центру в горизонтальной плоскости жестко закреплен диск с цилиндрическим выступом, выполненным с возможностью вставки и закрепления по внутреннему диаметру пружины, установленной с функцией свободного сжатия/разжатия в стакане. К центру верхней внутренней части стакана жестко закреплен шатун с приводом от среднего кривошипно-шатунного механизма, а к центру верхней внешней части - толкатель, жестко закрепленный другим концом к внутренней верхней части металлической гофрированной оболочки корпуса нижнего вибратора и выполненный с функцией возбуждения колебаний от верхней части корпуса нижнего вибратора через шатун посредством среднего кривошипно-шатунного механизма. Диск нижнего вибратора выполнен с возможностью возбуждения колебаний центральной части корпуса нижнего вибратора с помощью четырех толкателей, верхней частью симметрично закрепленных к нижней части диска, а нижней частью соединенных в узел подвижного шарнира шатуна нижнего кривошипно-шатунного механизма. Внутри металлической гофрированной оболочки верхнего вибратора по центру в горизонтальной плоскости жестко закреплен диск с направляющей стойкой. К центру внутренней части стакана жестко закреплен шток, а к центру внешней части - толкатель, жестко закрепленный другим концом к внутренней части, образующей наименьшую из гофр металлической гофрированной оболочки верхнего вибратора, и выполненный с функцией возбуждения колебаний от наименьшей из гофр корпуса верхнего вибратора. По внешней цилиндрической части стакана симметрично закреплены четыре выступа, функцией которых является передача возвратно-поступательного движения на диск верхнего вибратора, выполненных с возможностью однородного распределения вибрационного поля от наименьшей из гофр верхней металлической гофрированной оболочки к месту закрепления корпуса верхнего вибратора посредством создания однородных амплитудных значений перемещений каждой точки внешней образующей верхней металлической гофрированной оболочки в момент сжатия пружины до упора в резиновые прокладки. Между корпусами нижнего и верхнего вибраторов по диаметрам впадин, образованных наименьшими из гофр металлических гофрированных оболочек нижнего и верхнего корпусов вибраторов, по центру закреплена пружина, функцией которой является создание совокупного трехчастотного вибрационного поля, соответствующего спирально-винтовой форме пружины. Техническим результатом является расширение арсенала технических средств, повышение интенсивности процесса перемешивания компонентов смесей, а также повышение производительности вибрационного смесителя. 4 ил.
Наверх