Способ очистки углеводородных газов


 


Владельцы патента RU 2502546:

Курочкин Андрей Владиславович (RU)
Исмагилов Фоат Ришатович (RU)

Изобретение относится к подготовке углеводородных газов, в частности к способам очистки газов. Способ очистки углеводородных газов включает очистку oт меркаптанов путем окисления меркаптанов до серы и дисульфидов в присутствии катализатора при повышенной температуре и конденсацию жидких продуктов окисления, при этом очищаемый газ смешивают с продуктами окисления, смесь сепарируют с выделением жидких продуктов окисления и газа сепарации, газ сепарации подвергают адсорбционной очистке на углеродсодержащем адсорбенте при одновременном охлаждении адсорбента до температуры адсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или гидратообразования, регенерацию адсорбента осуществляют путем отдува очищенным газом при пониженном давлении и нагреве адсорбента теплоносителем до температуры регенерации, а регенерированный адсорбент охлаждают путем охлаждения хладагентом до температуры адсорбции, при этом газ регенерации смешивают с воздухом при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, пропускают через катализатор окисления при объемной скорости и температуре окисления, а продукты окисления рециркулируют в поток очищаемого газа путем сжатия до давления углеводородного газа с помощью насоса с использованием жидких продуктов окисления в качестве рабочей жидкости. Изобретение обеспечивает повышение степени очистки газа и снижение материалоемкости и энергоемкости процесса. 1 з.п. ф - лы, 1 ил., 1 пр.

 

Изобретение относится к подготовке углеводородных газов, в частности к способам очистки от углеводородов Cs+ и меркаптанов, и может найти применение в нефтегазовой, нефте- и газоперерабатывающей, а также нефтехимической промышленности при подготовке газов к аминовой очистке или в составе установок комплексной подготовки природных газов.

Известен способ очистки газов от сероводорода и меркаптанов [Заявка РФ №2010138900, МПК B01D 53/48, опубл. 27.03.2012], который предусматривает адсорбцию сероводорода и меркаптанов с применением хемосорбентов, в качестве которых используют адсорбенты на основе железомарганцевого концентрата, при контакте очищаемого газа со слоем адсорбента, обладающего высокой емкостью по отношению к сероводороду и меркаптанам (до 30 мас.%) при температуре от -10 до +35°C.

Недостатками известного способа является постоянный расход не регенерируемого хемосорбента, что требует организации постоянной поставки железомарганцевого концентрата с предприятий горной металлургии и возврат отработанного хемосорбента на переработку, что связано с большими транспортными расходами. Кроме того, известный способ не позволяет очищать углеводородный газ от углеводородов С5+.

Наиболее близок к предлагаемому изобретению по технической сущности способ очистки углеводородных газов от меркаптанов [Патент РФ №2023486, МПК B01D 53/26, опубл. 30.11.1994] путем их окисления до серы и дисульфидов в присутствии оксидного железохромцинкового катализатора при 200°C, в котором исходный газ делят на два потока в объемном соотношении 5÷10:1, первый из которых направляют на окисление, а второй смешивают с продуктами окисления в объемном соотношении, в пересчете на меркаптановую серу и диоксид серы, равном 2:1, соответственно, и полученную смесь пропускают через титаналюминийоксидный катализатор. Окисление осуществляют при массовом соотношении меркаптанов и кислорода воздуха, равном 2:1,1÷1,2, а жидкие продукты окисления конденсируют и выводят с установки.

Недостатками известного способа является сложность каталитического процесса, связанная с его двухстадийностью, а также необходимостью обеспечения точного соотношения компонентов реакционной смеси на второй стадии окисления меркаптанов диоксидом серы. При очистке газов, содержащих малые концентрации меркаптанов, требуются высокие энергозатраты для разогрева всего очищаемого газа до температуры процесса 200°C, а газ, очищенный от меркаптанов, загрязнен летучими продуктами окисления и парами серы. Кроме того, способ не предусматривает очистку углеводородного газа от тяжелых углеводородов, что затрудняет дальнейшую переработку и транспортировку газа. Так, присутствие тяжелых углеводородов делает невозможной однофазную транспортировку газа, а при аминовой очистке приводит к вспениванию раствора амина, при этом присутствие в очищенном газе летучих продуктов окисления и паров серы приводит к быстрой дезактивации раствора амина.

Задачей изобретения является упрощение каталитической стадии, повышение степени очистки газа, снижение материалоемкости и энергоемкости процесса.

Технический результат, достигаемый при осуществлении изобретения:

- упрощение каталитической стадии за счет проведения процесса в одну стадию и отсутствия необходимости точного регулирования соотношения компонентов при каталитическом окислении меркаптанов,

- повышение степени очистки углеводородных газов за счет удаления наряду с меркаптанами как тяжелых углеводородов, так и летучих продуктов окисления и паров серы, путем применения адсорбционной очистки газов,

- уменьшение энергоемкости процесса за счет применения предварительного адсорбционного концентрирования меркаптанов,

- снижение материалоемкости за счет уменьшения объема каталитического реактора и загрузки катализатора при уменьшении объемного расхода очищаемого газа.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе очистки углеводородных газов от меркаптанов, включающем окисление меркаптанов до элементарной серы и дисульфидов в присутствии известного катализатора, например оксидного железохромцинкового, при повышенных температурах, и конденсацию жидких продуктов окисления, особенность заключается в том, что углеводородный газ предварительно смешивают с продуктами окисления, смесь сепарируют с выделением жидких продуктов окисления и газа сепарации, газ сепарации подвергают адсорбционной очистке на углеродсодержащем адсорбенте, например сибуните, при одновременном косвенном охлаждении адсорбента до температуры адсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или гидратообразования, регенерацию адсорбента осуществляют путем отдува очищенным газом при пониженном давлении и косвенного нагреве адсорбента теплоносителем до температуры регенерации, а регенерированный адсорбент охлаждают путем косвенного охлаждения хладагентом до температуры адсорбции. Газ регенерации смешивают с воздухом при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, что выше стехиометрического соотношения, равного 2:1, и пропускают через катализатор окисления при объемной скорости и температуре окисления. Продукты окисления рециркулируют в поток очищаемого газа, сжимая до давления углеводородного газа с помощью жидкостно-кольцевого насоса с использованием жидких продуктов окисления в качестве рабочей жидкости.

При этом в качестве хладагента может быть использован, например, атмосферный воздух, а в качестве теплоносителя - атмосферный воздух, нагретый с помощью каталитического нагревателя воздуха прямым смешением продуктов окисления углеводородного конденсата или осушенного газа с атмосферным воздухом.

Предварительное смешение углеводородного газа с продуктами окисления и сепарация смеси с выделением жидких продуктов окисления и газа сепарации, позволяет вывести из процесса жидкие продукты окислительного превращения меркаптанов, получить рабочую жидкость для жидкостно-кольцевого насоса, обеспечивающего рециркуляцию газа регенерации, а также рециркулировать непрореагировавшие меркаптаны для повторного окисления, а также предотвращает загрязнение адсорбента и увеличивает срок его службы.

Адсорбционная очистка газа сепарации на углеродсодержащем адсорбенте при одновременном косвенном охлаждении адсорбента до температуры адсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или гидратообразования позволяет очистить в необходимой степени углеводородный газ от меркаптанов, тяжелых углеводородов, летучих продуктов окисления и паров серы за счет проведения адсорбции в наиболее благоприятных условиях, при максимально возможной динамической емкости адсорбента, предотвращая разогрев адсорбента в результате выделения теплоты адсорбции, что снижает загрузку адсорбента и металлоемкость оборудования.

Регенерация адсорбента путем отдува очищенным газом при пониженном давлении и одновременном косвенном нагреве адсорбента теплоносителем до температуры регенерации позволяет провести глубокую регенерацию адсорбента при минимальном расходе продувочного газа. Оптимальная температура регенерации зависит от химического состава очищаемого газа и вида адсорбента, требуемой степени очистки углеводородного газа от меркаптанов и тяжелых углеводородов (требуемой температуры точки росы по углеводородам), стоимости энергоресурсов и пр.

Оптимальный расход очищенного газа для регенерации адсорбента зависит от химического состава очищаемого газа и вида адсорбента, а также определяется условием тепловой сбалансированности стадии окисления меркаптанов. При большой текущей концентрации меркаптанов в газе регенерации расход очищенного газа на регенерацию увеличивают для предотвращения повышения температуры на стадии окисления выше допустимой и для обеспечения селективности окисления меркаптанов до дисульфидов и серы без образования диоксида серы. По мере снижения концентрации меркаптанов в газе регенерации расход очищенного газа на регенерацию уменьшают, а для поддержания температуры окисления, при необходимости, дополнительно используют косвенный нагрев катализатора теплоносителем.

Использование косвенного нагрева адсорбента теплоносителем до температуры регенерации на стадии регенерации и косвенного охлаждения регенерированного адсорбента хладагентом до температуры адсорбции позволяет принудительно управлять температурой адсорбента и сократить за счет этого общую продолжительность стадии регенерации и цикла адсорбции в целом, а также снизить загрузку адсорбента и металлоемкость оборудования.

Окисление меркаптанов, присутствующих в газе регенерации, в смеси с воздухом, при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1 - большем, чем стехиометрическое соотношение, при объемной скорости и температуре окисления, позволяет получить в качестве продуктов окисления серу и дисульфиды, не допуская образования диоксида серы, который потенциально может загрязнить очищенный газ при проскоке в адсорбере. Увеличение массового отношении меркаптанов к кислороду воздуха выше, чем 3:1, приводит к увеличению рециркуляции непрореагировавших меркаптанов и росту необходимой загрузки адсорбента. Уменьшение массового отношении меркаптанов к кислороду воздуха ниже, чем 2,2:1, приводит к появлению в продуктах окисления диоксида серы, который потенциально может загрязнить очищенный газ. Оптимальная температура и объемная скорость окисления зависит от вида катализатора.

Рециркуляция продуктов окисления в поток очищаемого газа, сжимая до давления углеводородного газа с помощью жидкостно-кольцевого насоса с использованием жидких продуктов окисления в качестве рабочей жидкости, позволяет предотвратить потери углеводородного газа с газом регенерации, дает возможность проводить регенерацию при пониженном давлении вплоть до 5-15 кПа в соответствии с характеристиками выбранного насоса и давлением очищаемого газа, охладить продукты окисления за счет контакта с рабочей жидкостью, сконденсировать жидкие продукты окисления и абсорбировать большую часть меркаптанов, содержащихся в углеводородном газе, без применения дополнительного охлаждающего и сепарационного оборудования. В результате чего может быть уменьшена загрузка адсорбента и снижена материалоемкость процесса, а также повышена степень очистки углеводородного газа.

Использование в качестве хладагента, например, атмосферного воздуха, а в качестве теплоносителя - атмосферного воздуха, нагретого с помощью каталитического нагревателя воздуха прямым смешением продуктов окисления углеводородного топлива с атмосферным воздухом, позволяет с наименьшими технологическими сложностями обеспечить эффективный нагрев и охлаждение адсорбента.

Использование каталитического нагревателя воздуха вместо обычно применяемой печи огневого нагрева позволяет снизить стоимость оборудования, снизить пожаровзрывобезопасность устройства и повысить надежность его работы, а также снизить выбросы окислов азота и СО в атмосферу за счет контролируемого беспламенного сжигание (окисления) газообразного или жидкого дистиллятного топлива при температуре ниже 900°C.

Способ осуществляют следующим образом.

Очищаемый газ (I), смешивают с продуктами окисления (II), подаваемыми с помощью жидкостно-кольцевого насоса 7, и направляют в сепаратор газа 1, в котором отделяют жидкие продукты окисления (III), часть которых используют в качестве рабочей жидкости жидкостно-кольцевого насоса 7, а балансовое количество выводят с установки. Газ сепарации (IV) подают в адсорбер 2 с углеродсодержащим адсорбентом 4, размещенным между теплообменными элементами спирально-радиального типа, во внутреннее пространство которых для охлаждения адсорбента с помощью газодувки 8 подают в качестве хладагента атмосферный воздух (V). Адсорбент охлаждают до температуры адсорбции, но не ниже температуры застывания воды или образования газовых гидратов. Очищенный газ (VI) подают потребителю, при этом часть очищенного газа подают в качестве продувочного газа в адсорбер 3, находящийся на регенерации, а часть очищенного газа, при необходимости, используют в качестве топлива для нагрева воздуха в каталитическом нагревателе 6. После проскока продуктов окисления или тяжелых углеводородов в адсорбере 2, для обеспечения непрерывности процесса, для очистки углеводородного газа подключают адсорбер 3, а в адсорбере 2 осуществляют регенерацию адсорбента.

Одновременно с очисткой газа в адсорбере 2 осуществляют регенерацию адсорбента в адсорбере 3, для чего с целью нагрева адсорбента во внутреннее пространство теплообменных элементов с помощью газодувки 8 подают в качестве теплоносителя воздух (VIII), нагретый в каталитическом нагревателе воздуха 5. Адсорбент нагревают до температуры регенерации, которая определяется его видом и желаемой глубиной отбензинивания газа (температурой точки росы по углеводородам). При этом одновременно подают очищенный газ (VI) в качестве продувочного газа для вытеснения паров меркаптанов и углеводородов из адсорбера 3. Газ регенерации (VII) смешивают с воздухом (V) при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, и направляют в реактор 6 с катализатором 9, размещенным между теплообменными элементами спирально-радиального типа, во внутреннее пространство которых для регулирования температуры катализатора с помощью газодувки 8 подают в качестве хладагента атмосферный воздух (V) или в качестве теплоносителя - нагретый воздух (VIII), где меркаптаны окисляются до дисульфидов и серы в присутствии катализатора окисления при объемной скорости и температуре окисления, зависящих от вида выбранного катализатора и состава газа регенерации. Продукты окисления, содержащие помимо продуктов реакции и непрореагировавшие меркаптаны, рециркулируют в поток очищаемого газа, сжимая до давления углеводородного газа с помощью жидкостно-кольцевого насоса 7 с использованием жидких продуктов окисления (III) в качестве рабочей жидкости, дополнительно тем самым обеспечивается понижение давления в адсорбере 3, способствующее регенерации адсорбента. При этом происходит конденсация тяжелых углеводородов, дисульфидов, серы и части непрореагировавших меркаптанов, которые отделяются в сепараторе 1 и выводятся с установки (III). После прогрева адсорбера 3 до температуры регенерации подачу продувочного газа прекращают, а во внутреннее пространство теплообменных элементов для охлаждения адсорбента с помощью газодувки 8 подают в качестве хладагента атмосферный воздух (V). Охлаждение адсорбента проводят до температуры адсорбции, но не ниже температуры застывания воды или образования газовых гидратов, после чего адсорбер 3 переводят в режим ожидания.

Для получения нагретого воздуха используют известный каталитический нагреватель 5 воздуха с прямым смешением продуктов окисления углеводородного топлива, например осушенного газа (VI,) с атмосферным воздухом (V).

По необходимости, при снижении продолжительности цикла адсорбции из-за снижения емкости адсорбента в результате адсорбции тяжелых углеводородов, не удаляющихся при указанных выше условиях, проводят углубленную регенерацию при более высокой температуре, например 250-300°C. При этом сорбционная емкость адсорбентов полностью восстанавливается.

В доступной научно-технической и патентной литературе не был обнаружен способ очистки углеводородных газов от меркаптанов и тяжелых углеводородов, включающий предварительное смешение углеводородного газа с продуктами окисления газа регенерации, сепарацию смеси с выделением жидких продуктов окисления, механических примесей и газа сепарации, адсорбционную очистку газа сепарации на углеродсодержащем адсорбенте при одновременном косвенном охлаждении адсорбента до температуры адсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или гидратообразования, окисление смеси газа регенерации с воздухом при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, на катализаторе окисления при объемной скорости и температуре окисления, рециркуляцию продуктов окисления в поток очищаемого газа с помощью жидкостно-кольцевого насоса с использованием жидких продуктов окисления в качестве рабочей жидкости, а также косвенное охлаждение/нагрев адсорбента хладагентом/теплоносителем (например, атмосферным/нагретым воздухом) через теплообменные поверхности. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «новизна».

Исследованиями авторов было доказано, что окисление газа регенерации в смеси с воздухом при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, при объемной скорости и температуре окисления, на катализаторе окисления при объемной скорости и температуре окисления, смешение продуктов окисления с углеводородным газом, сепарация жидких продуктов окисления, адсорбционная очистка газа сепарации от меркаптанов и паров тяжелых углеводородов на углеродсодержащем адсорбенте при температуре адсорбции, регенерация адсорбента за счет косвенного нагрева до температуры регенерации при пониженном давлении и при продувке очищенным газ, и охлаждении регенерированного адсорбента до температуры адсорбции позволяет эффективно осуществлять процесс очистки углеводородного газа от меркаптанов и тяжелых углеводородов. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «изобретательский уровень».

Сущность изобретения иллюстрируется следующим примером.

Пример 1. Углеводородный газ состава, об.%: кислород 0,03, азот 10,90, углекислый газ 0,28, метан 70,10, этан 5,61, пропан 4,02, н-бутан 2,65, изобутан 1,14, изопентан 1,35, пентан и выше 2,06, сероводород 1,64, меркаптаны 0,24, с влажностью, соответствующей точке росы 23°C, с целью подготовки к аминовой очистке от сероводорода подвергают очистке от меркаптанов и тяжелых углеводородов, для чего предварительно смешивают с продуктами окисления газа регенерации, сепарируют от капельной влаги, представляющей собой раствор меркаптанов в жидких продуктах их окисления и направляют в адсорбер с радиальным вводом сырья и внутренними теплообменными элементами спирально-радиального типа, заполненный гранулированным сибунитом, при этом во внутреннее пространство теплообменных элементов подают для охлаждения атмосферный воздух так, чтобы температура слоя адсорбента не превышала 33°С. После проскока н-пентана динамическая емкость композитного адсорбента составила 14 мас.%, при этом проскока меркаптанов не наблюдали, поскольку адсорбент не исчерпал свою емкость, а количество адсорбированных меркаптанов составило 1,8 мас.%.

После проскока н-пентана адсорбент регенерируют, для чего во внутреннее пространство теплообменных элементов подают атмосферный воздух, нагретый до 200°C. Одновременно в адсорбер обратным током подают очищенный газ, газ регенерации смешивают с воздухом, поддерживая соотношение меркаптан:кислород выше стехиометрического, и направляют в каталитический реактор с радиальным вводом сырья и внутренними теплообменными элементами спирально-радиального типа, заполненный гранулированным железохромцинковым оксидным катализатором, при этом в реакторе поддерживают температуру в пределах 180-220°C, подавая во внутреннее пространство теплообменных элементов либо атмосферный воздух для охлаждения (в начале цикла регенерации), либо нагретый до 200°C атмосферный воздух. Процесс окисления контролируют по отсутствию в продуктах реакции диоксида серы. Продукты окисления направляют на смешение с очищаемым углеводородным газом, при этом поток охлаждается, жидкие продукты окисления и пары тяжелых углеводородов конденсируются и выделяются в сепараторе. По окончании регенерации во внутреннее пространство теплообменных элементов подают атмосферный воздух и охлаждают адсорбент до температуры адсорбции. Состав очищенного газа: кислород 0,13, азот 11,66, углекислый газ 0,29, метан 71,7, этан 5,73, пропан 4,10, н-бутан 2,40, изобутан 1,12, изопентан 1,18, пентан и выше отс., сероводород 1,68, меркаптаны отс.

Из примера следует, что предлагаемый способ позволяет эффективно очищать углеводородный газ от меркаптанов и тяжелых углеводородов.

Предлагаемый способ может найти применение в нефтегазовой, нефте- и газоперерабатывающей, а также нефтехимической промышленности. Таким образом, заявляемое изобретение соответствует критерию патентоспособности «промышленная применимость».

1. Способ очистки углеводородных газов, включающий очистку oт меркаптанов путем окисления меркаптанов до серы и дисульфидов в присутствии катализатора при повышенной температуре и конденсацию жидких продуктов окисления, отличающийся тем, что очищаемый газ смешивают c продуктами окисления, смесь сепарируют с выделением жидких продуктов окисления и газа сепарации, газ сепарации подвергают адсорбционной очистке на углеродсодержащем адсорбенте при одновременном косвенном охлаждении адсорбента до температуры адсорбции, но не ниже температуры замерзания воды или гидратообразования, регенерацию адсорбента осуществляют путем отдува очищенным газом при пониженном давлении и косвенном нагреве адсорбента теплоносителем до температуры регенерации, а регенерированный адсорбент охлаждают путем косвенного охлаждения хладагентом до температуры адсорбции, при этом газ регенерации смешивают с воздухом при массовом отношении меркаптанов к кислороду воздуха, равном 2,2÷3:1, пропускают через катализатор окисления при объемной скорости и температуре окисления, а продукты окисления рециркулируют в поток очищаемого газа путем сжатия до давления углеводородного газа с помощью жидкостно-кольцевого насоса с использованием жидких продуктов окисления в качестве рабочей жидкости.

2. Способ по п.1. отличающийся тем, что в качестве хладагента используют, например, атмосферный воздух, а в качестве теплоносителя, например, атмосферный воздух, нагретый с помощью каталитического нагревателя воздуха прямым смешением продуктов окисления углеводородного топлива с атмосферным воздухом.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для очистки дымовых газов от вредных примесей источников теплоснабжения систем квартирного отопления.

Изобретение относится к сорбционной технике и предназначено для очистки воздуха от химически опасных веществ (ХОВ), отравляющих веществ (ОВ), биорадиоактивных аэрозолей (БРА), а также для поглощения вредных примесей из технологического воздуха, поступающего в промышленное производство, и очистки выбросов.

Изобретение относится к средствам обеспечения химических процессов и предназначено для удаления смеси твердое вещество/газ из емкости высокого давления с псевдоожиженным слоем.

Изобретение относится к теплоэнергетике и может быть использовано для очистки дымовых газов от вредных примесей источников теплоснабжения систем квартирного отопления.
Изобретение относится к способу получения поли(винилхлорида). .

Изобретение относится к способу удаления газообразных окисляемых компонентов из газовой фазы и используется предпочтительно для удаления этилена в процессе хранения фруктов, удаления ртути (паров) из природного газа и удаления Н2S при концентрациях 0,001-10 мг/м3.

Изобретение относится к способу удаления фосфороорганических соединений, содержащихся в газе и жидкости, согласно которому вводят этот газ или эту жидкость в контакт с сорбентом на основе окиси алюминия и/или окиси титана.

Изобретение относится к установкам для переработки нефтяных газов. Комплекс содержит последовательно расположенные блок адсорбционной осушки и очистки газа, снабженный адсорберами с цеолитом, и блок низкотемпературной конденсации, снабженный устройством охлаждения газа.

В заявке описаны способ и установки для обработки горячего неочищенного газа, генерируемого установкой газификации во взвешенном потоке. В установке последовательно по направлению потока горячего газа за газификатором подключено обессеривание, за ним подключено отделение твердых веществ, при этом за отделением твердых веществ парциальный поток газа подключен через водяное охлаждение, газоочиститель Вентури, охладитель неочищенного газа, а также отделение воды и компрессор, направление потока которых за газификатором перед установкой обессеривания охлажденным возвращается в циркуляционный контур.

Изобретение относится к области очистки газовых выбросов от оксидов азота (NOx). Способ очистки газовых выбросов от оксидов азота основан на взаимодействии угля с оксидом азота при пропускании выбросных газов через слой нагретого активного угля.

Изобретение относится к области адсорбционного разделения газов. Предложен поглотитель диоксида углерода, содержащий карбонат калия, нанесенный на пористую матрицу из оксида иттрия.

Изобретение относится к области машиностроения, а именно к технологиям и устройствам для удаления углеводородов из выхлопных газов автомобиля в период холодного запуска двигателя.

Изобретение относится к технологическим процессам получения инертных газов. .

Изобретение относится к технологическим процессам получения инертных газов и может быть использовано для получения криптоноксеноновой смеси из потока кислорода, отбираемого из воздухоразделительных установок (ВРУ) с содержанием в нем криптона и ксенона в объеме 0,05 0,5%.

Изобретение относится к технологическим процессам получения инертных газов и может быть использовано для получения ксенонового концентрата из потока ксеноносодержащего кислорода.
Изобретение относится к производству сорбентов для улавливания летучих форм радиоактивного йода и может быть использовано при изготовлении сорбентов для предотвращения радиоактивного выброса в окружающую среду при эксплуатационных режимах работы и при авариях на атомных электростанциях (АЭС), а также для очистки паровоздушных потоков от летучих соединений радиоактивного йода в технологических схемах по переработке отработавшего ядерного топлива.

Изобретение относится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент, к горизонтальному адсорберу периодического действия, содержащему цилиндрический корпус с крышками и днищем, крышки выполнены сферическими и смонтированы слева и справа от горизонтально расположенного цилиндрического корпуса, в верхней части которого расположены загрузочные люки с предохранительными мембранами, штуцер для отвода паров при десорбции и штуцер для предохранительного клапана, а в левой крышке расположен штуцер с распределительной сеткой для подачи паровоздушной смеси при адсорбции и воздуха при сушке и охлаждении, в средней части корпуса на балках с опорами, поддерживающими колосниковую разборную решетку, на которой уложен слой сетки, размещен слой адсорбента, причем на верхнюю сетку, прикрывающую слой адсорбента, положены грузы для предотвращения уноса адсорбента при десорбции, а выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через по меньшей мере два разгрузочных люка, расположенных симметрично относительно вертикальной оси корпуса, в днище которого смонтирован смотровой люк со штуцером для отвода конденсата и подачи воды, а также барботер со штуцером для подачи водяного пара, барботер выполнен по всей длине корпуса в виде по меньшей мере одной перфорированной цилиндрической трубы и закреплен на поверхности днища посредством распорок, а коэффициент перфорации цилиндрической поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: K=0,5…0,9, а отношение длины L цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: L/D=1,5…5,0; отношение длины L цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: L/S=300…1125; отношение высоты слоя адсорбента H1 к длине L цилиндрической части корпуса находится в оптимальном соотношении величин: H1/L=0,05…0,27, причем адсорбент выполнен шарообразной формы, в котором выполнены несквозные радиальные выемки, причем выемки имеют форму цилиндрической, конической, сферической поверхностей или любой поверхности тел вращения. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом. 6 ил.
Наверх