Способ изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля



Способ изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля

 


Владельцы патента RU 2502573:

Открытое акционерное общество "Магнитогорский метизно-калибровочный завод "ММК-МЕТИЗ" (RU)

Изобретение предназначено для повышения физико-механических свойств арматурной высокопрочной проволоки преимущественно 9 группы диаметров (более 8,0 мм) при одновременном снижении затрат на ее производство. Способ включает волочение заготовки из высокоуглеродистой стали с сорбитизированной структурой и последующее ее профилирование. Исключение разрушения цементитных пластин структуры стали при сокращении количества протяжек, повышение значения временного сопротивления разрыву и условного предела текучести, относительного удлинения, релаксационной и коррозионной стойкости готовой проволоки обеспечивается за счет того, что перед профилированием заготовку подвергают двухпроходной радиальной деформации с равными вытяжками и одновременным приложением сдвиговой деформации знакопеременным пластическим кручением в противоположных направлениях в каждом проходе на регламентированную глубину распространения по сечению. 1 ил., 1 табл.

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для изготовления преимущественно арматурной высокопрочной проволоки 9 группы диаметров (более 8,0 мм).

Известно что, высокими конструкционными, функциональными и технологичными свойствами обладают металлы с размером зерен менее 100 нм. (Валиев Р.З., Александров И.В. Объемные наноструктурные материалы: получение, структура и свойства. - М.: ИКЦ: «Академкнига», 2007. - 398 с.).

Известно также, что изготовление проволоки из высокоуглеродистой стали волочением в монолитной волоке производят из катанки, имеющей мелкопластинчатую феррито-цементитного структуру (сорбит). В процессе пластической деформации расстояние между пластинами цементита, характеризующее размер зерна, непрерывно уменьшается при увеличении накопленной степени деформации. С учетом квазимонотонного характера течения металла при волочении в монолитной волоке межпластинчатое расстояние пропорционально отношению диаметров проволоки до и после волочения.

Известный способ волочения проволоки в монолитной волоке характеризуется постоянным действием на проволоку в очаге деформации и на выходе из него растягивающих напряжений и неравномерностью деформации по сечению проволоки определяемой локализацией деформации сжатия у поверхности проволоки. Степень локализации зависит от значения рабочего угла волоки и степени единичной деформации (Битков В.В. Технология и машины для производства проволоки. Екатеринбург: УрО РАН, 2004. - 343 с).

Недостатком известных способов является то, что с ростом суммарного обжатия при волочении высокоуглеродистой проволоки в монолитной волоке изменяется состояние цементита. Если в патентированной структуре пластины цементита являются монокристаллами, то после суммарного обжатия 80% они, хотя еще и непрерывные, но состоят из множества дезориентированных субкристаллов. С ростом суммарного обжатия на цементитных пластинах, ориентированных в исходном состоянии вдоль оси проволоки, появляются характерные следы сильной пластической деформации в виде вытяжек и утолщений, а так же наблюдаются разрывы пластин цементита. Кроме того, уже при 45% деформации волочением отмечается начало расщепления цементитных пластин (Фетисов В.П. Пластичность высокопрочной проволоки. - М.: Интермет Инжиниринг, 2011. - 128 с.).

Металл этого слоя теряет способность к деформации и склонен к разрушению. При профилировании, которое производится путем нанесения на поверхность проволоки периодически равномерных по длине проволоки двух или многосторонних впадин, явления разрушения структуры продолжают развиваться.

Снижение уровня остаточных растягивающих напряжений можно получить путем выполнения операции отпуска проволоки, а механико-термической обработкой можно стабилизировать дислокационную структуру. Однако получить проволоку с высокими физико-механическими свойствами при использовании известных способов обработки не возможно.

Известен способ изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля, включающий обезуглероживающий отжиг заготовки, профилирование, закалку, и отпуск, причем с целью упрощения технологии изготовления и повышения эксплуатационной стойкости, после обезуглероживающего отжига заготовку сначала подвергают закалке и отпуску, а затем профилируют. (: А.С. СССР №635145: МПК C21D 9/52 «Способ изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля»).

Этот способ путем термических операций позволяет получить закаленно-отпущенную поверхность с повышенной твердостью, но профилирование закаленно-отпущенной поверхности, имеющей повышенную твердость, приводит к дефектности структуры в поверхности проволоки, разрушению и появлению высокого уровня растягивающих напряжений, в результате чего качество профилированной проволоки снижается.

Кроме того, необходимость проведения трех термических обработок приведет к значительному увеличению затрат и к увеличению времени обработки проволоки,

Наиболее близким техническим решением является широко применяемый у нас в стране и за рубежом способ изготовления высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля, при котором катанка из высокоуглеродистой стали, имеющей межпластинчатую феррито-цементитную структуру (сорбит) подвергается многократному волочению в монолитных волоках, затем на поверхность проволоки наносится периодический профиль, после чего проволока отпускается при температуре ~400°C или обрабатывается методом механико-термической обработки (стабилизации) (Юхвец И.А. Производство высокопрочной проволочной арматуры. - М.: Металлургия, 1973. - 264 с.).

Однако, волочение проволоки в монолитной волоке характеризуется высокой степенью локализации деформации в поверхностных слоях проволоки, определяемой значением рабочего угла волоки, степенью единичной деформации и коэффициентом трения. Такой характер деформации также приводит к появлению рабочих и остаточных растягивающих напряжений в поверхности проволоки, ее разрушению. Дислокационная структура поверхностного слоя проволоки обладает большой плотностью дислокации, но при этом она характеризуется высокой метастабильностью. При волочении проволоки больших диаметров по сравнению с процессом волочения проволоки малых диаметров, добиться равномерности деформации технически значительно сложнее, а экономически дороже.

С ростом суммарной степени деформации происходит накапливание разрушения и рост растягивающих напряжений. Усугубляется это тем, что при волочении, как в очаге деформации, так и после выхода из него на проволоку постоянно действуют растягивающие напряжения. Это приводит к тому, что в поверхностном слое проволоки-заготовки под профилирование действуют большие по значению растягивающие остаточные напряжения, микроструктура сильно вытянута, дислокационная структура имеет высокую плотность и не стабильна. Металл этого слоя теряет способность к деформации и склонен к разрушению. На цементитных пластинах, ориентированных вдоль оси проволоки, появляются следы сильной пластической деформации и могут наблюдаться разрывы пластин цементита. При профилировании, которое производится путем нанесения на поверхность проволоки периодически равномерных по длине проволоки двух или многосторонних впадин, эти явления продолжают развиваться.

Снижение уровня остаточных растягивающих напряжений можно получить путем выполнения операции отпуска проволоки, а механико-термической обработкой можно стабилизировать дислокационную структуру. Однако получить проволоку с высокими физико-механическими свойствами при использовании известных способов обработки не возможно.

Технической задачей заявляемого способа является обеспечение возможности получения проволоки с высокими физико-механическими свойствами при одновременном снижении затрат на ее производство.

Поставленная задача решается тем что в известном способе изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля, включающем операции получения сорбитизированной структуры заготовки, волочение с последующим ее профилированием, перед профилированием заготовку подвергают двукратной радиальной деформации с равными вытяжками и одновременным приложением сдвиговой деформации знакопеременным пластическим кручением в каждом проходе на глубину распространения по сечению, определяемую по формуле:

h = 3,5 3,0 μ м м ,

где h - глубина распространения сдвиговой деформации по сечению проволоки, мм.; 3,5 и 3,0 эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем;

µ - коэффициент вытяжки.

Экспериментальным путем установлено, что в результате такой обработки на поверхности проволоки формируется мелкодисперсная равноосная линейная структура без разрушений, со сжимающими остаточными напряжениями. Максимально пластичный периферийный слой металла и спиралезованное в жгут строение с переменным по сечению углом подъема структурных волокон придают заготовкам чрезвычайно высокую устойчивость к зарождению трещин, разрывов, расслоений и др.

Следовательно, знакопеременная деформация повышает деформируемость поверхностного слоя проволоки и уменьшает вероятность ее разрушения. Кроме того, знакопеременное деформирование значительно снижает вероятность разрушения чрезвычайно хрупкой структурной составляющей проволоки цементита. При одинаковых степенях вытяжки пластины цементита получают после первого обжатия спиралеобразную форму, после второго обжатия они раскручиваются в противоположном направлении и приобретают исходную пластинчатую форму с меньшим межпластинчатым расстоянием. Уменьшение межпластинчатого расстояния при этом пропорционально степени пластического кручения и вытяжки.

В результате эксперимента установлено, что после такой обработки на поверхности проволоки-заготовки под профилирование образуется мелкодисперсная равновесная феррито-цементитная структура. Причем толщина этого слоя зависит от глубины проникновения сдвиговой деформации, которая в свою очередь пропорциональна значению вытяжки и эти величины связаны между собой соотношением:

h = 3,5 3,0 μ м м ,

где h - глубина распространения сдвиговой деформации по сечению проволоки, мм.; 3,5 и 3,0 эмпирические коэффициенты, полученные опытным путем;

µ - коэффициент вытяжки.

На фиг.1 схематично изображена глубина распространения сдвиговой деформации по сечению проволоки - h.

На ОАО «ММК-МЕТИЗ» были проведены промышленные испытания предлагаемого способа.

По известному способу заготовку из катанки диаметром 16,0 мм, имеющей сорбитную структуру с размером зерна 200 нм, обрабатывали по маршруту: 16,00→14,25→12,85→11,73→10,80→10,00. Была получена готовая проволока с размером зерна 125 нм, при этом степень накопленной деформации составила 0,94. Затем проволоку подвергали профилированию и механико-термической обработке.

Такую же катанку, на том же оборудовании, используя те же операции, переработали в высокопрочную арматурную проволоку периодического профиля по предлагаемому способу. В отличие от известной технологии волочение катанки вели в четыре прохода по маршруту: 16,00→14,25→12,69→11,30→10,00, т.е. была исключена одна протяжка.

При этом степень накопленной деформации составила 1,58. Размер зерна в поверхностном слое проволоки был равен 91 нм. Проведенным металлографическим анализом разрушение пластин цементита не обнаружено. В технологическом процессе было использовано два волочильных барабана вместо 5 на первом варианте.

Сравнительный анализ полученных результатов испытаний заявляемого способа и способа получения проволоки по известному способу приведены в таблице.

Показатели Известный способ Предлагаемый
1. Временное сопротивление разрыву, Н/мм2 1580 1680
2. Условный предел текучести, Н/мм2 1420 1530
3. Относительное удлинение δ100, % 5,2 6,5
4. Потери от релаксации напряжений Δрел., % 2,1 1,1
5. Время разрушения в нитратном растворе, ч 200 600

Таким образом, показано, что предлагаемый способ позволяет получить проволоку из высокоуглеродистой стали 9 группы диаметров без разрушения цементитных пластин. При этом снижается трудоемкость и энергоемкость процесса при волочении за счет сокращения количества протяжек. Кроме того, испытания готовой проволоки периодического профиля показали, что применение круглой заготовки под профилирование, полученной предлагаемым способом повысило значение временного сопротивления разрыву и условного предела текучести. Повысились так же относительное удлинение, релаксационная и коррозионная стойкости готовой проволоки.

Способ изготовления высокопрочной проволочной арматуры периодического профиля, включающий волочение заготовки из высокоуглеродистой стали с сорбитизированной структурой и последующее ее профилирование, отличающийся тем, что перед профилированием заготовку подвергают двухпроходной радиальной деформации с равными вытяжками и одновременным приложением сдвиговой деформации знакопеременным пластическим кручением в противоположных направлениях в каждом проходе на глубину распространения по сечению, определяемую по формуле: h=3,5-3,0/µ, мм, где µ - коэффициент вытяжки.



 

Похожие патенты:

Изобретение предназначено для снижения себестоимости арматурной высокопрочной проволоки. Способ включает деформацию заготовки путем приложения тянущей силы с одновременным приложением дополнительной деформации сдвига вращением.

Изобретение предназначено для уменьшения усилий при обработке давлением технически чистого алюминия. Снижение микротвердости материала заготовки обеспечивается за счет того, что перед волочением на заготовку воздействуют импульсным магнитным полем, индукция которого не превышает 0,7 Тл, создаваемым посредством установленного перед волокой индуктора, на который подают импульсы тока регламентированных параметров от источника токовых импульсов.

Изобретение предназначено для повышения точности формы и размеров высокопрочной арматурной проволоки больших диаметров, производимой методом холодного волочения и термомеханической обработкой из высокоуглеродистой стали.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства триметаллических прутковых и проволочных изделий волочением. .

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к волочению провода контактного из меди и ее сплавов с площадью поперечного сечения 65, 85, 100, 120, и 150 мм, и может быть использовано в метизной промышленности для изготовления фасонных профилей с вогнутыми и выпуклыми поверхностями.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства биметаллических прутковых и проволочных изделий волочением. .

Изобретение относится к оборудованию для производства проволоки веерным способом, т.е. .
Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства высокопрочной проволоки волочением для армирования железобетонных изделий.

Изобретение относится к области производства холоднотянутых профилей электротехнического назначения из следующих нетермоупрочняемых бронз: кадмиевой, магниевой, оловянной, серебряной и других.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано при изготовлении полуфабрикатов или прутков и проволоки с ультрамелкозернистой (УМЗ) структурой.

Изобретение предназначено для увеличения срока службы калиброванных валков, уменьшения количества перевалок, увеличения производительности устройства для производства холоднодеформируемых труб прокаткой и волочением. Способ изготовления труб включает холодную прокатку трубной заготовки в возвратно-поступательно перемещающейся рабочей клети с валками и калибрование трубы волочением. Изготовление труб различной длины из труднодеформируемых материалов при любых углах поворота трубы при холодной пильгерной прокатке с увеличенной подачей заготовки обеспечивается за счет того, что калибрование трубы волочением осуществляют синхронно с холодной прокаткой трубной заготовки возвратно-поступательным перемещением обоймы с вращающимся волокодержателем и волокой. Устройство содержит возвратно-поступательно перемещающуюся от привода рабочую клеть с валками, механизм подачи и поворота трубной заготовки и механизм калибрования трубы волочением. Механизм калибрования трубы волочением установлен непосредственно за рабочей клетью и выполнен в виде корпуса с направляющими и возвратно-поступательно перемещающейся от привода по направляющим обоймы с установленным внутри нее волокодержателем с волокой, имеющим возможность вращения. Привод перемещения обоймы механизма калибрования волочением выполнен в виде соединенного с обоймой соленоида и расположенной в корпусе катушки. 2 н. и 1 з.п ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства полиметаллических многослойных прутковых и проволочных изделий волочением. Способ включает предварительное формирование на изделии захватки с заостренным и коническим участками и последующее волочение через рабочий канал монолитной волоки. Снижение напряжения волочения и энергоемкости процесса волочения обеспечивается за счет того, что используют волоку, угол наклона образующей рабочего канала к оси волочения которой регламентируют математической зависимостью, учитывающей влияние таких факторов как сопротивление деформации материала наружного слоя, напряжение противонатяжения, соотношение площадей сечения слоев и др., что позволяет повысить единичные обжатия и качество протягиваемых изделий.

Изобретение относится к области волочения при производстве прутков и проволоки. Способ включает формирование на изделии захватки с заостренным и коническим участками и последующее волочение через монолитную волоку. Снижение напряжения волочения и энергоемкости процесса обеспечивается за счет оптимизации угла наклона образующей рабочего канала волоки, регламентируемого математической зависимостью, учитывающей такие параметры, как коэффициент внешнего трения в очаге деформации, длину очага деформации, длину калибрующего пояска волоки, сопротивление деформации материала протягиваемой заготовки, напряжение противонатяжения, коэффициент вытяжки. 1 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к обработке металлов давлением. Биметаллическую заготовку получают путем оборачивания сердечника лентой и соединения кромок ленты. Исключение применения сварки, как следствие, разогрева и оплавления кромок и стержня, появления интерметаллидов, снижающих прочность соединения компонентов при плакировании, обеспечивается за счет того, что предварительно в сердечнике делают V-образный врез глубиной не более половины диаметра сердечника и углом 30-60° и выполняют правку сердечника для придания ему прямолинейной формы по длине, затем края ленты заправляют в V-образный врез и сжимают заготовку, устраняя врез, при этом ширина ленты регламентирована математической зависимостью. 4 ил.

Изобретение относится к обработке металлов давлением и предназначено для производства осесимметричных прутковых и проволочных изделий волочением. Способ включает предварительное формирование на изделии захватки и последующее многопереходное волочение через монолитные волоки. Исключение вероятности разрушения изделия от осевых, радиальных и окружных остаточных напряжений обеспечивается за счет того, что предельная суммарная вытяжка регламентирована исходя из условия сохранения прочности металлоизделия математической зависимостью. 1 пр.

Способ относится к обработке металлов давлением в прокатном и волочильном производстве. Способ включает многоступенчатую деформацию заготовки в ряде калибров, образованных ручьями смежных валков роликовой волоки при сопряжении их контактных поверхностей, путем формирования профиля на отдельных ступенях деформации с разворотом калибров в последующей ступени и чистовое формирование профиля в монолитной волоке. Повышение точности профилей и уменьшение усилия волочения обеспечивается за счет того, что на поверхности профиля формуют не менее трех параллельных его продольной оси равновеликих валика путем выдавливания металла в клиновидные компенсационные полости калибров между участками контактных поверхностей смежных роликов, прилегающими к контуру калибра, разворот калибров производят на половину угла между соседними компенсационными полостями относительно их положения в предыдущем калибре. Суммарная площадь поперечного сечения валиков регламентирована математической зависимостью. 3 ил., 1 пр.
Наверх