Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты



Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты
Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты

 


Владельцы патента RU 2505524:

ЧАЙНА НЭШНЛ ПЕТРОЛЕУМ КОРПОРЕЙШН (CN)
ЧАЙНА ТЕКСТАЙЛ ИНДАСТРИАЛ ИНЖИНИРИНГ ИНСТИТЬЮТ (CN)

Изобретение относится к усовершенствованному реактору окисления параксилола для получения терефталевой кислоты, который содержит корпус реактора, при этом устройство ввода воздуха распределительного типа и устройство ввода воздуха циклонного типа расположены в нижней части корпуса реактора, устройство ввода воздуха распределительного типа содержит ряд трубок распределения воздуха и устройство циклонного ввода воздуха состоит из нескольких трубок циклонного ввода воздуха, расположенных ниже трубок распределения воздуха, при этом сегмент вывода воздуха указанных трубок циклонного ввода воздуха наклонен на 45-60° относительно радиуса корпуса резервуара. Применение комбинированного устройства ввода воздуха может заставить жидкость на дне реактора вращаться под давлением соответствующего количества воздуха, кроме того, реактор имеет хорошее рассеивание воздуха, таким образом, сохраняя материалы во взвешенном состоянии. 8 з.п. ф-лы, 2 ил.

 

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ

Настоящее изобретение относится к области химического оборудования, в частности к реактору окисления параксилола для получения терефталевой кислоты.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Процесс получения чистой терефталевой кислоты (РТА) следующий: в присутствии катализатора смесь параксилола (РХ) в качестве сырья и уксусной кислоты (НАС) в качестве растворителя вступает в реакцию с кислородом воздуха при определенной температуре и давлении для получения сырой терефталевой кислоты (СТА), после чего осуществляется дальнейшая очистка СТА для получения чистой терефталевой кислоты (РТА).

Реактор окисления параксилола является ключевым оборудованием для технологического потока, и для различных технологических потоков у реакторов окисления различная конструкция. Что касается улучшенного массообменного процесса, конструкция реактора включает два типа: первый тип, которым является колонный реактор для барботирования без перемешивания, и второй тип, которым является резервуарный реактор с перемешиванием, - оба из них относятся к реактору окисления, способному управлять реакциями, но различие между ними заключается в том, что первоначальные инвестиции в оборудование и длительное потребление энергии различны. В зависимости от условий реакции существует три различных типа процессов окисления: процесс окисления при высокой температуре (191-205ºC), процесс окисления при средней температуре (185-189ºС) и процесс окисления при низкой температуре (160-170ºС).

На сегодняшний день в мире РТА в основном получают с использованием процесса окисления при высокой температуре, который характеризуется высокой скоростью реакции, применением резервуара с перемешиванием для улучшенного массообмена и теплообмена, улучшенной производительности на единицу объема, большим размером кристаллов СТА и высоким содержанием влаги, допустимым в реакционной взвеси, но также наличием недостатков, которые включают более высокое потребление РХ и НАС, высокие расходы на мешалку и компрессор, и существенными трудностями при изготовлении оборудования. По сравнению с процессом окисления со средней температурой, процесс окисления при высокой температуре имеет умеренные требования к оборудованию, а потребление РХ и НАС является сравнительно невысоким. Колонна для барботирования простой конструкции может быть использована в качестве реактора, чтобы заменить резервуар с перемешиванием, при этом она характеризуется более низкими инвестициями в оборудование и расходами на техническое обслуживание со сниженным потреблением энергии. Более того, отделение СТА и обработка маточного раствора происходят намного легче, чем при процессе окисления с низкой температурой, и каждая техническая и экономическая задача этого процесса, в свою очередь, подобна или является более эффективной, чем при процессе окисления с высокой температурой. Тем не менее, для процесса окисления с низкой температурой потребность в массообмене можно удовлетворить лишь за счет применения колонны для барботирования без перемешивания с невысоким потреблением РХ и НАС, между тем имеют место недостатки, которые включают требование низкого содержания влаги в реакционной взвеси, высокое содержание примесей, необходимых после окисления для взвеси, небольшой размер кристаллов и высокий уровень осадка; поэтому он пригоден только для приготовления терефталевой кислоты умеренной очистки (МТА или QTA), но не для РТА.

СУТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Цель настоящего изобретения заключается в том, чтобы преодолеть недостатки существующего уровня техники путем создания нового реактора окисления параксилола для получения терефталевой кислоты, обеспечивающего сохранение энергии, сокращение инвестиций, снижение расходов и осуществление крупномасштабного производства терефталевой кислоты простым способом.

Цель настоящего изобретения достигается за счет следующих технических решений:

Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты содержит корпус реактора. Корпус реактора выполнен в форме колонны с соотношением высоты к диаметру 2,8-5. Устройство ввода воздуха распределительного типа и устройство ввода воздуха циклонного типа расположены в нижней части корпуса реактора.

Устройство ввода воздуха распределительного типа может содержать ряд трубок распределения воздуха, которые обычно могут иметь круглую форму, центры которых находятся на вертикальной центральной линии указанного корпуса. Трубки снабжены вентиляционными отверстиями.

Трубки распределения воздуха обычно содержат внешнюю кольцевую трубку распределения воздуха возле внутренней стенки указанного корпуса и внутреннюю кольцевую трубку распределения воздуха, расположенную в центральной части (здесь и далее горизонтально) внутри пространства указанного корпуса, при этом указанные внешняя и внутренняя кольцевые трубки распределения воздуха присоединены к трубкам ввода воздуха.

Устройство ввода воздуха циклонного типа может состоять из ряда трубок циклонного ввода воздуха, расположенных ниже указанных трубок распределения воздуха. Если имеется множество трубок циклонного ввода воздуха, то они должны быть равномерно расположены вокруг внутренней стенки указанного корпуса.

Применение комбинированного устройства ввода воздуха, состоящего из устройства ввода воздуха распределительного типа и устройства ввода воздуха циклонного типа, может заставить жидкость в нижней части реактора вращаться под давлением соответствующего количества воздуха, и реактор имеет хорошее рассеивание воздуха, равномерное распределение и сниженный отклоненный поток и, таким образом, может удовлетворить требование к суспензии твердых веществ. Применение трубок распределения воздуха циклонного типа может эффективно устранить мертвую зону потока в нижней части, сохраняя материалы в нормальном взвешенном состоянии, и, таким образом, обеспечивая длительное, безопасное и стабильное функционирование реактора. Более того, применение соотношения высоты к диаметру и соответствующей скорости газа в пустой колонне между соотношением высоты к диаметру и скоростью газа, которые существуют в реакторе с высокой температурой и в реакторе с низкой температурой, может гарантировать хороший газожидкостный массообмен и перемешивание, и удовлетворять требованиям для равномерной суспензии твердых веществ, таким образом, получая хорошее перемешивание материалов в колонне и равномерное распределение температуры и концентрации; также может быть предотвращено явление неправильного распределения, возникающее в реакторе с низкой температурой с высоким соотношением высоты к диаметру, и снижено потребление энергии по сравнению с реактором с высокой температурой. Устройство ввода воздуха распределительного типа содержит две внешние и внутренние кольцевые трубки распределения воздуха круглой формы для соответствия циклонному потоку, формируемому трубками циклонного ввода воздуха, тем самым, эффективно обеспечивая количество вводимого воздуха, а также распределение и перенос воздуха. Оно не только имеет простую конструкцию, но также препятствует разрушению циклонного потока, возникновению мертвой зоны и отложению кристаллов, полученных в ходе реакции.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ГРАФИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА

На фиг.1 изображен общий вид указанного реактора окисления параксилола для получения терефталевой кислоты согласно настоящему изобретению.

На фиг.2 изображен вид сверху поперечного сечения нижней части указанного реактора окисления параксилола для получения терефталевой кислоты согласно настоящему изобретению.

СПОСОБ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Согласно фиг.1-2 реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты согласно настоящему изобретению содержит корпус реактора 1. Устройство ввода воздуха распределительного типа и устройство ввода воздуха циклонного типа расположены в нижней части корпуса реактора 1.

Корпус реактора 1 обычно выполнен в форме колонны с соотношением высоты к диаметру 2,8-5, при этом скорость газа в пустой колонне является средней между скоростью в реакторе с высокой температурой и скоростью в реакторе с низкой температурой, что препятствует явлению неправильного распределения, возникающему в реакторе с низкой температурой с высоким соотношением высоты к диаметру, и требует меньшего потребления энергии по сравнению с реактором с высокой температурой.

Устройство ввода воздуха распределительного типа может содержать ряд трубок 2 распределения воздуха (например, внешнюю кольцевую трубку 4 распределения воздуха и внутреннюю кольцевую трубку 5 распределения воздуха на фиг.2) круглой формы, центры которых находятся на вертикальной центральной линии указанного корпуса. Трубки снабжены вентиляционными отверстиями 7. Кроме подачи и распределения воздуха устройство ввода воздуха согласуется с устройством ввода воздуха циклонного типа, которое состоит из расположенных ниже трубок 3 циклонного ввода воздуха, способных значительно усилить эффект рассеивания воздуха и обеспечить равномерное распределение воздуха, таким образом, сохраняя материалы в нормальном взвешенном состоянии и препятствуя разрушению циклонного потока и возникновению мертвой зоны.

Трубки распределения воздуха обычно содержат внешнюю кольцевую трубку 4 распределения воздуха возле внутренней стенки указанного корпуса и внутреннюю кольцевую трубку 5 распределения воздуха, расположенную в центральной части указанного корпуса, при этом впрыскиваемый поток воздуха может предотвратить обратный поток, возникающий, когда граничный эффект реактора слишком интенсивный. Внешняя кольцевая трубка 4 распределения воздуха и внутренняя кольцевая трубка 5 распределения воздуха присоединены к трубкам 6 ввода воздуха, при этом внутренняя кольцевая трубка 5 распределения воздуха расположена в центральной части корпуса реактора, чтобы увеличить перенос массы в центральной части реактора.

Высота (вертикальное положение) указанной внутренней кольцевой трубки 5 распределения воздуха может быть такой же или меньше высоты внешней кольцевой трубки 4 распределения воздуха, чтобы улучшить условие подачи воздуха для центральной части нижней части корпуса.

Трубка 2 распределения воздуха может быть обычно присоединена к опорным элементам 8.

Устройство ввода воздуха циклонного типа может состоять из ряда трубок 3 циклонного ввода воздуха, обычно расположенных ниже указанных трубок 2 распределения воздуха. Если имеется множество трубок 3 циклонного ввода воздуха, то они должны быть равномерно расположены вокруг внутренней стенки указанного корпуса. В дополнение к тому, что указанное устройство ввода воздуха циклонного типа приводит жидкость во вращение, оно может формировать хороший циклонный поток и частично обеспечивать воздух, необходимый в реакции.

Сегмент вывода воздуха указанных трубок 3 циклонного ввода воздуха может быть наклонен на 45-60º относительно радиуса корпуса резервуара для формирования умеренного циклонного потока. При той же скорости потока скорость потока в указанной внутренней кольцевой трубке циклонного ввода воздуха, расположенной в нижней части, обычно может составлять 0,3-0,5 от скорости потока в указанной внешней кольцевой трубке циклонного ввода воздуха, расположенной в верхней части, так что можно добиться превосходного эффекта рассеивания пузырьков воздуха, а также улучшить общую задержку газов.

Верхняя часть указанного корпуса реактора 1 представляет собой сегмент газожидкостного разделения, выполненный в виде уплотняющего слоя 9, заполненного однородным уплотнением 10, способным осуществлять дегидратацию, удаление пены и утилизацию твердых веществ. Верхняя часть указанного уплотняющего слоя 9 обычно может быть снабжена распределителем флегмы, выполненным с разделенными пространствами в верхней и нижней части, чтобы отделять твердое вещество ТФК и растворитель в виде уксусной кислоты и т.п., которые несет восходящий поток. Центральная верхняя часть указанного сегмента газожидкостного разделения может быть снабжена отверстием для флегмы 11, при этом его верхняя часть снабжена выходным отверстием 12 для газовой фазы.

Нижняя часть указанного корпуса реактора 1 представляет собой зону образования пузырей, а нижняя головка, предпочтительно, выполнена в виде сферической головки. Воздух поступает в пространство головки в форме трехмерного и многостороннего ввода сквозь множество равномерно расположенных трубок циклонного ввода воздуха, так, чтобы происходил достаточный и равномерный контакт газа и жидкости без мертвой зоны, жидкость вращалась однородно, и выполнялась самоочистка стенки устройства, при этом нижняя часть указанной головки снабжена разгрузочным отверстием 13. Применение сферической головки может предотвратить использование сегмента перехода меньшего диаметра, который встречается в таких формах, как чашевидная и эллиптическая головка, способствуя беспрепятственной разгрузке продукта реакции через разгрузочное отверстие 13.

Центральная часть указанного корпуса реактора 1 представляет собой сегмент гетерогенной реакции, при этом его нижняя часть снабжена загрузочным отверстием 14, через которое реагент и катализатор загружают в реактор после перемешивания, чтобы надлежащим образом контактировать с восходящим потоком из нижней части и, таким образом, завершить процесс окисления.

1. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты, отличающийся тем, что содержит корпус реактора, при этом устройство ввода воздуха распределительного типа и устройство ввода воздуха циклонного типа расположены в нижней части корпуса реактора, устройство ввода воздуха распределительного типа содержит ряд трубок распределения воздуха, и устройство циклонного ввода воздуха состоит из нескольких трубок циклонного ввода воздуха, расположенных ниже трубок распределения воздуха, при этом сегмент вывода воздуха указанных трубок циклонного ввода воздуха наклонен на 45-60° относительно радиуса корпуса резервуара.

2. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.1, отличающийся тем, что трубки распределения воздуха имеют круглую форму, при этом их центры находятся на вертикальной центральной линии указанного корпуса, и трубки распределения воздуха снабжены несколькими вентиляционными отверстиями.

3. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.2, отличающийся тем, что трубки распределения воздуха содержат внешнюю кольцевую трубку распределения воздуха возле внутренней стенки указанного корпуса и внутреннюю кольцевую трубку распределения воздуха, расположенную в центральной части внутри указанного корпуса, при этом указанные внешняя и внутренняя кольцевые трубки распределения воздуха присоединены к трубкам ввода воздуха, и высота указанной внутренней кольцевой трубки распределения воздуха является равной или меньшей высоты указанной внешней кольцевой трубки распределения воздуха.

4. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.3, отличающийся тем, что он содержит множество трубок циклонного ввода воздуха, которые равномерно расположены вокруг внутренней стенки указанного корпуса.

5. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.4, отличающийся тем, что указанные трубки распределения воздуха подсоединены к опорным элементам.

6. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.5, отличающийся тем, что верхняя часть указанного корпуса реактора снабжена уплотняющим слоем, заполненным однородным уплотнением, и верхняя часть указанного уплотнительного слоя обычно снабжена распределителем флегмы, выполненным с разделенными пространствами в верхней и нижней части для указанного уплотняющего слоя.

7. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.6, отличающийся тем, что нижняя часть указанного корпуса реактора снабжена сферической головкой, при этом нижняя часть сферической головки снабжена разгрузочным отверстием.

8. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.7, отличающийся тем, что центральная нижняя часть указанного корпуса реактора снабжена загрузочными отверстиями, при этом его верхняя часть снабжена отверстиями для флегмы, и его верхний конец снабжен выходными отверстиями для газовой фазы.

9. Реактор окисления параксилола для получения терефталевой кислоты по п.8, отличающийся тем, что указанный корпус реактора выполнен в форме колонны с соотношением высоты к диаметру 2,8-5.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к усовершенствованному способу конверсии потока сырья, содержащего по меньшей мере одно C8-ароматическое соединение, орто-ксилол, мета-ксилол, пара-ксилол и этилбензол, по меньшей мере в один поток продуктов, содержащий изофталевую кислоту и терефталевую кислоту (IPA/TA), который включает стадии: a) удаление этилбензола из указанного потока сырья с образованием потока сырья, обедненного этилбензолом; b) удаление opmo-ксилола из указанного обедненного этилбензолом потока сырья с образованием потока сырья, обедненного opmo-ксилолом, содержащего мета-ксилол и пара-ксилол; c) окисление указанного обедненного opmo-ксилолом потока сырья с образованием потока продуктов, содержащего IPA/TA в соотношении от 0,5% до 99,5% IPA и от 0,5 до 99,5% TA; d) сушка указанного потока продукта в сушилке для удаления остаточных растворителя и воды; e) удаление по существу очищенного потока продуктов IPA/TA; f) растворение указанного потока продуктов; и g) отделение указанного IPA и указанного TA от указанного растворенного потока продуктов.

Изобретение относится к усовершенствованному способу эффективного повторного использования рафинационного маточного раствора из аппаратурного комплекса производства очищенной терефталевой кислоты РТА, включающему в себя следующие стадии: (1) охлаждение рафинационного маточного раствора с применением способа теплообмена; (2) обработка охлажденного рафинационного маточного раствора посредством ультрафильтрации и повторное использование ультрафильтрационно сконцентрированного раствора для окислительной установки; (3) проведение ионообменной обработки фильтрата, полученного при ультрафильтрации: селективная адсорбция ионов Со и ионов Mn в фильтрате, повторное использование десорбционного раствора Со и Mn в качестве катализатора и последующая адсорбция ионов металлов, таких как ионы Fe, ионы Ni, ионы Na; и (4) применение раствора после ионного обмена в качестве эндотермической среды на стадии (1) для обмена теплом с рафинационным маточным раствором, при котором большую часть раствора направляют в пульверизационную сушилку башенного типа, а избыточную часть после теплообмена отбрасывают; раствор, пульверизированный в пульверизационной сушилке башенного типа, повторно используют в рафинационной системе.

Изобретение относится к способу получения ароматической карбоновой кислоты. .

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения композиции поликарбоновой кислоты, включающему: (а) проведение окисления многофазной реакционной среды, содержащей окисляемое исходное ароматическое соединение, растворитель и воду, в зоне первичного окисления с получением в результате исходной суспензии, содержащей сырую терефталевую кислоту; (b) проведение окислительного сжигания, по меньшей мере, части указанной исходной суспензии в зоне сжигания с получением в результате суспензии продукта сжигания, имеющей одну или более из следующих характеристик: (i) содержит менее чем 9000 частей на млн.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения неочищенной терефталевой кислоты для применения на стадии гидрогенизационной очистки посредством проведения жидкофазного окисления кислородсодержащим газом в реакторе окисления, снабженном мешалкой, с использованием в качестве исходного материала пара-ксилола в растворителе - уксусной кислоте, в присутствии металлсодержащего катализатора, включающего кобальт (Co), марганец (Mn) и бром (Br) в качестве промотора окисления, где температуру реакции окисления регулируют так, что она находится в интервале от 185 до 197°С, среднее время пребывания в реакторе исходной смеси для жидкофазного окисления составляет от 0,7 до 1,5 часов, содержание воды в реакционном растворителе регулируют так, чтобы оно составляло от 8 до 15 мас.%, а состав катализатора в растворе регулируют в интервале содержания, определенного в зависимости от температуры реакции так, что он включает: (1) каталитически активный металл (Co+Mn) в количестве от 2650 част./млн.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения композиции ароматической дикарбоновой кислоты, включающему (а) проведение окисления многофазной реакционной среды в реакторе первичного окисления с получением в результате первой суспензии; (b) проведение дополнительного окисления, по меньшей мере, части указанной первой суспензии в реакторе вторичного окисления, где указанный реактор вторичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны, причем способ дополнительно включает введение ароматического соединения в указанный реактор первичного окисления, где, по меньшей мере, приблизительно 80% мас.

Изобретение относится к усовершенствованным способам производства ароматических карбоновых кислот, включающим контактирование сырья, содержащего по меньшей мере один исходный замещенный ароматический углеводород, заместители которого способны окисляться до групп карбоновой кислоты, с газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей монокарбоновую кислоту в качестве растворителя и воду, в присутствии каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один тяжелый металл, эффективный для катализации окисления замещенного ароматического углеводорода до ароматической карбоновой кислоты, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для поддержания в жидком состоянии реакционной смеси жидкофазного окисления и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, содержащих побочные продукты окисления исходного ароматического углеводорода, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления, и паровой фазы высокого давления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и небольшие количества исходного ароматического углеводорода и побочных продуктов; перенос паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции в секцию разделения, орошаемую жидкой флегмой, содержащей воду и способную практически полностью разделить растворитель - монокарбоновую кислоту и воду в паровой фазе высокого давления с образованием жидкости, обогащенной растворителем - монокарбоновой кислотой и обедненной водой, и газа высокого давления, содержащего водяной пар; перенос газа высокого давления, содержащего водяной пар, отведенного из секции разделения, без обработки для удаления органических примесей в секцию конденсации и конденсацию газа высокого давления с образованием жидкого конденсата, содержащего воду, и отходящего газа из секции конденсации под давлением, содержащего неконденсируемые компоненты газа высокого давления, перенесенного в секцию конденсации; выделение из секции конденсации жидкого конденсата, содержащего воду и пригодного для использования без дополнительной обработки в качестве по меньшей мере одной жидкости, содержащей воду, в способе очистки ароматических карбоновых кислот; и подачу жидкого конденсата, содержащего воду, выделенного в секции конденсации, в процесс очистки ароматической карбоновой кислоты, в котором по меньшей мере одна стадия включает: (а) приготовление реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, растворенные или суспендированные в жидкости, содержащей воду; (b) контактирование реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси в жидкости, содержащей воду, при повышенных температуре и давлении с водородом в присутствии катализатора гидрирования с образованием жидкой реакционной смеси очистки; (с) выделение твердого очищенного продукта, содержащего карбоновую кислоту, из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту и примеси в жидкости, содержащей воду; и (d) промывку по меньшей мере одной жидкостью, содержащей воду, полученной очищенной твердой ароматической карбоновой кислоты, выделенной из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту, примеси жидкость, содержащую воду; так что жидкость, содержащая воду, по меньшей мере на одной стадии способа очистки включает жидкий конденсат, содержащий воду и не требующий обработки по удалению органических примесей.

Изобретение относится к усовершенствованному способу сушки ароматической карбоновой кислоты, включающему непрерывную сушку осадка ароматической карбоновой кислоты с помощью сушилки с псевдоожиженным слоем, причем осадок вводят в сушилку при скорости 50 кг/час или выше, и сушильный газ, имеющий температуру 80-160°С, подают в сушилку при приведенной скорости 0,3-1 м/сек, с тем, чтобы содержание жидкости в осадке составило 14% по массе или ниже; а также к усовершенствованному способу получения сухой ароматической карбоновой кислоты, включающему непрерывную сушку осадка ароматической карбоновой кислоты с помощью сушилки с псевдоожиженным слоем с получением готовой ароматической карбоновой кислоты, где осадок вводят в сушилку при скорости 50 кг/час или выше, и сушильный газ, имеющий температуру 80-160°С, подают в сушилку при приведенной скорости 0,3-1 м/сек, с тем, чтобы содержание жидкости в осадке составило 14% по массе или ниже.

Изобретение относится к усовершенствованному способу утилизации энергии при получении ароматических карбоновых кислот жидкофазным окислением ароматических углеводородов, при котором в верхней части реактора образуется пар, содержащий растворитель реакции и воду, способ включает стадии: а) высокоэффективное разделение пара из верхней части реактора с образованием по меньшей мере газового потока высокого давления, содержащего воду и органические примеси; b) утилизацию тепла газового потока высокого давления путем теплообмена с теплопоглотителем, при котором образуется конденсат, содержащий примерно 20-60 мас.% воды, присутствующей в газовом потоке высокого давления, и отходящий газ высокого давления, содержащий примерно 40-80 мас.% воды, присутствующей в газовом потоке высокого давления, остается неконденсированным, и температура или давление теплопоглотителя повышается; и с) расширение отходящего газа высокого давления, неконденсированного на стадии (b), содержащего примерно 40-80 мас.% воды, присутствующей в газовом потоке высокого давления для утилизации энергии отходящего газа высокого давления в виде работы; и d) направление теплопоглотителя, температура и давление которого повышаются на стадии (с), на другую стадию способа для нагревания или использования вне способа.

Изобретение относится к усовершенствованному способу конверсии потока сырья, содержащего по меньшей мере одно C8-ароматическое соединение, орто-ксилол, мета-ксилол, пара-ксилол и этилбензол, по меньшей мере в один поток продуктов, содержащий изофталевую кислоту и терефталевую кислоту (IPA/TA), который включает стадии: a) удаление этилбензола из указанного потока сырья с образованием потока сырья, обедненного этилбензолом; b) удаление opmo-ксилола из указанного обедненного этилбензолом потока сырья с образованием потока сырья, обедненного opmo-ксилолом, содержащего мета-ксилол и пара-ксилол; c) окисление указанного обедненного opmo-ксилолом потока сырья с образованием потока продуктов, содержащего IPA/TA в соотношении от 0,5% до 99,5% IPA и от 0,5 до 99,5% TA; d) сушка указанного потока продукта в сушилке для удаления остаточных растворителя и воды; e) удаление по существу очищенного потока продуктов IPA/TA; f) растворение указанного потока продуктов; и g) отделение указанного IPA и указанного TA от указанного растворенного потока продуктов.

Изобретение относится к технологии органического и нефтехимического синтеза, конкретно - к технологии получения изофталевой кислоты (ИФК) и сопутствующего продукта - муравьиной кислоты (МК) жидкофазным окислением О2-газом в среде уксусной кислоты в присутствии катализатора солей Со и Mn при повышенной температуре и давлении с последующим выделением ИФК и ее очисткой перекристаллизацией в водно-уксусном растворителе, выделением МК методом дистилляции из обводненного уксуснокислою конденсата.

Изобретение относится к способу получения ароматической карбоновой кислоты. .

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения и очистки изофталевой кислоты, заключающийся в ступенчатом окислении м-замещенных алкилбензолов кислородом воздуха в уксусной кислоте, в присутствии Co-Mn-Br катализатора при повышенной температуре и давлении с последующей очисткой образовавшейся ИФК методом перекристаллизации, в котором чистую ИФК получают окислением м-ксилола (или м-цимола) в две ступени в узких по ступеням (1, 2) пределах параметров: Т, °С - 191-194/194-195, при суммарной концентрации Co и Mn - 800-1200 ppm, соотношении Co:Mn=2,1-3,0:1, концентрация [H2O] в зонах окисления - 3,8-7,0/3,2-6,0% мас., [O2] в отработанном O2-газе 2-4,5% об.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения неочищенной терефталевой кислоты для применения на стадии гидрогенизационной очистки посредством проведения жидкофазного окисления кислородсодержащим газом в реакторе окисления, снабженном мешалкой, с использованием в качестве исходного материала пара-ксилола в растворителе - уксусной кислоте, в присутствии металлсодержащего катализатора, включающего кобальт (Co), марганец (Mn) и бром (Br) в качестве промотора окисления, где температуру реакции окисления регулируют так, что она находится в интервале от 185 до 197°С, среднее время пребывания в реакторе исходной смеси для жидкофазного окисления составляет от 0,7 до 1,5 часов, содержание воды в реакционном растворителе регулируют так, чтобы оно составляло от 8 до 15 мас.%, а состав катализатора в растворе регулируют в интервале содержания, определенного в зависимости от температуры реакции так, что он включает: (1) каталитически активный металл (Co+Mn) в количестве от 2650 част./млн.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения композиции ароматической дикарбоновой кислоты, включающему (а) проведение окисления многофазной реакционной среды в реакторе первичного окисления с получением в результате первой суспензии; (b) проведение дополнительного окисления, по меньшей мере, части указанной первой суспензии в реакторе вторичного окисления, где указанный реактор вторичного окисления представляет собой реактор по типу барботажной колонны, причем способ дополнительно включает введение ароматического соединения в указанный реактор первичного окисления, где, по меньшей мере, приблизительно 80% мас.

Изобретение относится к усовершенствованным способам производства ароматических карбоновых кислот, включающим контактирование сырья, содержащего по меньшей мере один исходный замещенный ароматический углеводород, заместители которого способны окисляться до групп карбоновой кислоты, с газообразным кислородом в реакционной смеси жидкофазного окисления, содержащей монокарбоновую кислоту в качестве растворителя и воду, в присутствии каталитической композиции, содержащей по меньшей мере один тяжелый металл, эффективный для катализации окисления замещенного ароматического углеводорода до ароматической карбоновой кислоты, в секции реакции при повышенной температуре и давлении, эффективных для поддержания в жидком состоянии реакционной смеси жидкофазного окисления и образования ароматической карбоновой кислоты и примесей, содержащих побочные продукты окисления исходного ароматического углеводорода, растворенные или суспендированные в реакционной смеси жидкофазного окисления, и паровой фазы высокого давления, содержащей растворитель - монокарбоновую кислоту, воду и небольшие количества исходного ароматического углеводорода и побочных продуктов; перенос паровой фазы высокого давления, отведенной из секции реакции в секцию разделения, орошаемую жидкой флегмой, содержащей воду и способную практически полностью разделить растворитель - монокарбоновую кислоту и воду в паровой фазе высокого давления с образованием жидкости, обогащенной растворителем - монокарбоновой кислотой и обедненной водой, и газа высокого давления, содержащего водяной пар; перенос газа высокого давления, содержащего водяной пар, отведенного из секции разделения, без обработки для удаления органических примесей в секцию конденсации и конденсацию газа высокого давления с образованием жидкого конденсата, содержащего воду, и отходящего газа из секции конденсации под давлением, содержащего неконденсируемые компоненты газа высокого давления, перенесенного в секцию конденсации; выделение из секции конденсации жидкого конденсата, содержащего воду и пригодного для использования без дополнительной обработки в качестве по меньшей мере одной жидкости, содержащей воду, в способе очистки ароматических карбоновых кислот; и подачу жидкого конденсата, содержащего воду, выделенного в секции конденсации, в процесс очистки ароматической карбоновой кислоты, в котором по меньшей мере одна стадия включает: (а) приготовление реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси, растворенные или суспендированные в жидкости, содержащей воду; (b) контактирование реакционного раствора очистки, содержащего ароматическую карбоновую кислоту и примеси в жидкости, содержащей воду, при повышенных температуре и давлении с водородом в присутствии катализатора гидрирования с образованием жидкой реакционной смеси очистки; (с) выделение твердого очищенного продукта, содержащего карбоновую кислоту, из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту и примеси в жидкости, содержащей воду; и (d) промывку по меньшей мере одной жидкостью, содержащей воду, полученной очищенной твердой ароматической карбоновой кислоты, выделенной из жидкой реакционной смеси очистки, содержащей ароматическую карбоновую кислоту, примеси жидкость, содержащую воду; так что жидкость, содержащая воду, по меньшей мере на одной стадии способа очистки включает жидкий конденсат, содержащий воду и не требующий обработки по удалению органических примесей.

Изобретение относится к способу обработки отработанного газа реакции окисления, извлечения из него ценных компонентов и утилизации энергии давления отработанного газа в качестве электроэнергии.

Изобретение относится к способу гидроконверсии в кипящем слое нефтяного сырья, содержащего существенное количество легких фракций и, наряду с прочим, асфальтены, серосодержащие и металлические примеси.
Наверх